单层工业厂房课程设计

1、目录第1章、混凝土结构课程设计？单层工业厂房设计计算书1.1、 设计条件某双跨等高机修车间，厂房长度72m柱距为6m不设天窗。厂房跨度为18m车间面积为2644.07,其中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车，吊车工作级别A4-A5,轨顶标高AB跨为8.7m,BC跨为9m,柱顶标高为11.8m。屋盖防水层：APP防水卷材找平层：25mmK泥砂浆保温层：100mmK泥蛭石砂浆屋面板：大型预应力屋面板围护结构240mmlMl砖墙，采用和M5混合砂浆门窗低窗：4.2mX4.8m高窗：4.2mX2.4m门洞：5.6mX6.0m建设地点：衡阳市郊

2、，无抗震设防要求基本风压：0.40kN/m2基本雪压：0.35kN/m2建筑场地：粉质粘土地下水位：低于自然地面3m修正后地基承载力特征值：250kN/m2混凝土：基础采用C25,柱采用C30钢筋：HPB235g、HRB33驳、HRB40O各种直径钢筋1.2、 设计要求1.3、 设计期限两周1.4、 参考资料第2章、混凝土结构课程设计？单层工业厂房设计计算书2.1、 设计条件某双跨等高机修车间，厂房长度72m柱距为6m不设天窗。厂房跨度为18m车间面积为2644.07,其中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式吊车。吊车采用大连起重机厂的桥式吊车，吊车工作级别A4-A5,轨

3、顶标高AB跨为8.7m,BC跨为9m,柱顶标高为11.8m。厂房剖面图如下屋盖防水层：APP防水卷材找平层：25mmK泥砂浆保温层：100mmK泥蛭石砂浆屋面板：大型预应力屋面板围护结构240mmlMl砖墙，采用和M5混合砂浆门窗低窗：4.2mX4.8m高窗：4.2mX2.4m门洞：5.6mX6.0m建设地点：衡阳市郊，无抗震设防要求基本风压：0.40kN/m2基本雪压：0.35kN/m2建筑场地：粉质粘土地下水位：低于自然地面3m修正后地基承载力特征值：250kN/m2混凝土：基础采用C25,柱采用C30钢筋：HPB235g、HRB33驳、HRB40O各种直径钢筋2.2、 设计要求2.3、

4、结构构件选型及柱截面尺寸确定构件名称标准图集福裁标准值选用型号预应力钢筋混凝土屋向板G410（一）1.5kN/m2YWB-2I（中间跨）YWB-2IS（端跨）预应力钢筋混凝土折线型屋架G415（一）68.2kN/福YWJ18-2-Aa钢筋混凝土吊车梁G323（二）G42628.3kN/根46kN/根DL-4-BYDL-3-二B吊车轨道及轨道连接件G325（二）0.8kN/mDCGDL钢筋混凝土基础梁G32016.7kN/根JL-1JL-3钢窗0.45kN/m2240mmi专墙一一，25.24kN/m已知柱顶标高为11.8m,室内地面至基础顶面距离为0.5m,则柱总高度H=11.8+0.5=12

5、.3m,柱截面尺寸及相应的计算参数如下参数柱号截面尺寸/mm柱高/mm惯性矩/4/mm自重/kN/2/mm偏心距/mmA上柱400X400420021.3义10816.851.6x10550下柱I400X800X100X1508100142.35义108361.775义1050B上柱500X600420090X10831.53X1050下柱I500X1200X120X2008100571.83义108623.006X1050C上柱400X400420021.3义10816.851.6x10550下柱I400X900X100X1508100195.38X108381.875义1050本车间为机修

6、车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，选取一根排架进行计算，计算见图和计算单元如下图APP防水卷材25mM泥砂浆找平层i00mmK泥蛭石保温层1.5mX6m预应力混凝土屋面板屋面支撑及吊管自重2.4、荷载计算0.35kN/m20.4kN/m220.5kN/m1.5kN/m20.15kN/m22.852kN/m屋架自重：ARBC跨YWJ18-2-Aa则作用于柱顶的屋盖结构荷载设计值为68.2kN/AB跨：G3BC跨：G3A柱上柱：A柱下柱：1.21.2(28.260.8)39.6kN(4660.8)60.96kNB柱上柱:B柱下柱:C柱上柱:C柱下柱:G4AG5AG4BG5BG4cG5c1.21.

7、21.21.21.21.216.820.16kN3643.2kN31.537.8kN6274.4kN16.820.16kN3845.6kN各项包载作用位置如下图屋面活荷载标准值为0.5kN/m2,雪荷载标准值为0.35kN/m2,故仅按屋面活荷载计算，则作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：1Q11.40.5618-37.8kN,作用包置与G1相同2风荷载标准值按kzsz0计算，其中00.4kN/m2,z1.0,z根据厂房各部分标高及B类地面粗糙度表确定如下柱顶：H=11.8mz1.050檐口：H=13.45mz1.097屋顶：H=14.745mz1.133风荷载体型系数s如图所示排架迎风面、背风面

8、风荷载标准值为则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为AB跨10t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高900mm,B=6040mm,K=5000mm,G=140kN,g=23.03kPkx94kN,31kNBC跨30/5t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高1200mmB=6474mmK=4650mm,G=321.2kN,g=108.77kN,Pmax262kN,Pmin58.5kNAB跨BC跨AB跨BC跨2.5、 排架内力分析该厂房为两跨等高厂房，可以用剪力分配法进行排架内力分析柱剪力分配系数柱列n备注A0.1500.3412.50.2810.161B0.1570.3412.470.07080.638C0

9、.1090.3412.270.2250.201A柱B柱C柱由于排架为对称结构，故各柱按柱顶为不动较支座计算内力，柱顶不动较支座反力R分别为A柱B柱C柱排架柱顶不动较支座总反力为各柱柱顶最后剪力分别为排架计算简图如图所示，其中Qi37.8kN其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为A柱B柱则排架柱顶不动较支座总反力为将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-9排架计算简图如图所示，其中Q137.8kN其在A、B柱柱顶及变阶处引起的力矩为B柱C柱则排架柱顶不动较支座总反力为将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力排架柱的

10、弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-10排架计算简图如图所示各柱不动较支座反力分别为A柱C柱各柱顶剪力分别为排架内力图如图2-11所示计算简图如图所示各柱不动较支座反力分别为A柱C柱各柱顶剪力分别为排架内力图如图2-12所示Dmax作用于A柱计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax,Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为A柱B柱排架各柱顶剪力分别为排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-13Dmin作用于B柱左计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax,Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为柱顶不动较支座反力Ra，Rb及总反力R分别为A柱B柱排架各柱顶剪力分别为排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-14Dma

11、x作用于B柱右计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax,Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为B柱C柱排架各柱顶剪力分别为排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-15Dmax作用于C柱计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax,Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为柱顶不动较支座反力Ra，Rb及总反力R分别为B柱C柱排架各柱顶剪力分别为排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-16Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示A柱B柱排架柱顶总反力R为各柱顶剪力为排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-17所示，当Tmax方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变Tmax作用于BC跨

12、柱当BC跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示B柱C柱排架柱顶总反力R为各柱顶剪力为排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-18所示，当Tmax方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变作用于AB跨0.05800.05844.762.6、 内力组合A柱内力组合截面内力永久何载口受柿载内力组合屋囿何载吊车仅1载风何载与相应的N与相应的N与相应的M与相应的M作用于AB跨作用于BC跨作用于A柱作用于B作用于B作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左风右风项次组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计I-IM21.890.482.27-35.2-33.520.711.370.0587.

13、139.25-14.551.2X(1)+0.9x1.4X+0.9x(+)+】72.831.2x+0.9x1.4x0.8X(+)+0.8X+?-33.261.2X(1)+0.9X1.4x+0.9x(+)+72.83s1.2X(1)+1.4X0.9X+0.9X(+)+72.33N328.636000000000439.68394.32439.68394.32n-nM-50.38-8.522.2764.4064.220.711.370.0587.139.25-14.551.2X(1)+0.9x1.4X+)+0.8X(+47.041.2x+0.9x1.4x+0.9X(+)+?-96.061.2X(1)

14、+0.9x1.4X+0.8X(+)+36.311.2X+0.9X1.4X0.9X(+)+?-85.32N361.6360332.02125.66000000455.40479.28813.96433.92m-mM13.61-4.6286.144.311-52.9956.063.7244.7619.3199.63-76.681.2X+0.9X1.4X+0.9X(9)+)+276.55(197.79)1.2X(1)+0.9x1.4x+0.8x(+)+-196.96(-138.74)1.2X+0.9X1.4X+0.9(+)+249.74(198.88)1.2X+0.9X1.4X+0.9X(+37.1

15、6)+235.07(197.79)N394.43360333.02125.66000000328.56(273.8)661.17(528.61)853.359(665.88)473.32(273.8)V9.1420.5560.553-8.585-8.175.050.3356.3861.7419.63-12.2437.36(27.15)-20.66(-13.16)39.68(29.64)40.15(29.77)B柱内力组合口受柿载内力组合截面内力永久荷载屋口1戈吊车仅1载风何载作用于AB跨作用于BC跨作用于A柱作用于B作用于B作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左风右风与相应的N与相应的N与相应的

16、M与相应的M项次组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计IM0-5.425.4237.872.78-72.78-37.81.181.1831.45-31.451.2X(1)+0.9x1.4X【+130.351.2X+0.9X1.4X-130.351.2x+0.9x1.4X+0.9x(-46.961.2X+1.4X0.9X0.8123.50-IN649.63636000000000.9x(+)+】824.88【+0.9X(+)+?】824.88+)+603.05X(+)+779.52nM0-5.425.42-56.445-176.24176.2456.4451.181.1831.

17、45-31.451.2X(1)+0.9x1.4X+247.651.2x+0.9x1.4x+0.9x(+)+?-247.651.2X(1)+0.9x1.4x+0.8x(+291.721.2X+0.9X1.4X39.627-nN715.63636125.66332.02332.02125.6600000.9x(+)+1280.591280.59+)+?1284.23?858.72m-M0-5.455.458.1-51.9951.99-8.147.847.885.14-85.141.2X(1)+0.9x1.4x+0.8X(+)+222.9(159.21)1.2x+0.9x1.4x+0.8X(+)+?

18、-222.9(-159.21)1.2x+0.9x1.4X+0.8x(528.48(380.73)1.2X+0.9X14X107.28(76.63)N750.83636125.66332.02332.01125.6600001406.92(1112.11)1406.92(1112.11)+)+?1358.64(1030.05)?900.216(750.18)mV0-0.0030.0039.2217.75-17.75-9.226.6596.6597.67-7.677.78(5.56)-7.78(-5.56)29.32(21.05)9.66(6.9)C柱内力组合截面内力永久何载口受柿载内力组合屋囿何

19、载吊车仅1载风何载与相应的N与相应的N与相应的M与相应的M作用于AB跨作用于BC跨作用于A柱作用于B作用于B作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左风右风项次组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计组合项内力合计I-IM-21.89-2.27-0.48-1.37-20.7133.535.27.130.05814.55-9.251.2X+0.9X1.4x【+0.9X(+)+】62.361.2X+0.9X1.4X【0.8x(+)+0.8X+?-30.241.2X(1)+0.9x1.4X+0.9x(+)+-18.651.2X+1.4X0.9x+0.9x(+)+62.36N328.60360000000

20、0245.76279.78302.94245.76n-nM50.38-2.278.52-1.37-20.71-4.2-64.4067.130.05814.55-9.251.2X+0.9X1.4X+)+0.8x(+63.881.2X+0.9X1.4X+0.9X(+)+?-93.341.2X(1)+0.9x1.4X(2)+(3)+0.8x(+)+-85.781.2X+0.9X1.4X0.9X(+)+?53.20N361.603600125.66332.020000442.69763.32911.48306.72m-mM-13.61-6.144.628-3.72-56.0652.99-4.31119

21、.3144.7676.68-99.631.2X+0.9X1.4X+0.9X(+)+285.62(203.45)1.2X+0.9X1.4X+0.8X(+)+-271.57(-194.54)1.2X(1)+0.9x1.4X+0.9(+)+-248.05(-177.75)1.2x+0.9x1.4x+0.9X(+37.16)+-266.81(-191.14)N394.4303600125.66333.020000513.78(408.93)808.92(619.74)957.08(725.57)352.32(293.6)V-9.142-0.553-0.556-0.335-5.058.178.5851.

22、746.38612.24-19.6333.9(23.68)-33.18(-24.26)-29.31(-21.51)-43.93(-31.94)2.7、 柱截面设计混凝土强度等级为C30,fc14.3N/mm2,ftk2.01N/mm2;采用HRB33驳钢筋，上柱截面共有四组内力，取ho40040360mm,经判别，其中三组内力为大偏心受压，只有一组为小偏心受压，且Nb1fcbh00.551.014.34003601132.56kN,故按此组内力计算时为构造配筋，对三组大偏心受压内力，在M值较大且轴力比较接近的两组内力中取轴力较小的一组，即取上柱计算长度l024.28.4m,附加偏心距为ea20

23、mm由b8400215,故应考虑偏心距增大系数h400一一一一一24.6551,取11.00.5fcA0.514.34001 =3N245.76103取x2as计算选3B18(A763mm2),则Asbh76300.474004000.2,满足要求垂直于排架方向柱的计算长度l01.254.25.25m满足弯矩作用平面外的承载力要求取h080040760mm,与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力下柱计算长度l01.0也8.1m,附加偏心距为ea上如027mm3030由卜810010.1255,故应考虑偏心距增大系数h8000.5fcA1=一一一5。514.31.77510328.5

24、61033.861,取11.0为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则x328.5610357.4mmhf150mm,说明中和轴在翼缘内1fcbf1.014.3400选4B18(As1018mm2),则A-101850.570.2，满足要求bh1.775105垂直于排架方向柱的计算长度Io0.8Hi6.48m满足弯矩作用平面外的承载力要求规范规定，对曳0.55的柱应进行裂缝宽度验算上柱：曳”60.480.55,可不进行裂缝宽度验算h0360下柱：包8241.080.55,需要进行裂缝宽度验算h0760柱的裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱内力标准值197.79273.87220.0121.011320

25、.592644.4203.50.5650.2<0.3满足要求非抗震区的单层厂房柱，具箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A820解筋根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示其中牛腿截面宽度b400mm,牛腿截面高度h500mm,h0465mm牛腿截面高度验算a502030mm0取a0故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算a502030mm0,所以牛腿按构造配筋2选用4B14（人616mm）,水平箍筋选用A8100采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度0,9h0.9800720mm800mm,取800mm则柱吊装时

26、总长度为4.2+8.1+0.8=13.1m,计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为由MBRa13-q3l3"M20得2令dM2Raq3x0得xRA/q326.8/8.982.99m,则dx柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B18,实际,108400由-h600145,故应考虑偏心距增大系数柱截回上柱下柱71.44(52.92)90.98(67.39)64.3<73.2481.88<219.88174.19105.680.0120.0120.470.069<0

27、.2取0.20.14<0.20.037<0.2配筋23B14+2B18As461509970mm满足要求上柱截面共有四组内力，取h060040560mm取最不利内力计算上柱计算长度l02Hu24.28.4m,附加偏心距为ea20mm0.5fcAcLN0.514.3500600g34.11,取11.0523.0210一'、取x2as计算选3B18(As763mm2),则冬一7630.250.2，满足要求bh500600垂直于排架方向柱的计算长度101.254.25.25m满足弯矩作用平面外的承载力要求取h01200401160mm,与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不

28、利内力下柱计算长度101.0H18.1m,附加偏心距为eah120040mm3030由k8100h12006.755,故应考虑偏心距增大系数一一一一一50.514.33.0551031.721,取10.5fcAc1=-1.0N1268.7210-为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则xN,1268.7210177.4mmhf200mm,说明中和轴在翼缘内1fM1.014.3500fc2按最小配筋率配筋AsminA611mmoA一804选4B16(As804mm)，则50.260.2,酒足要求bh3.05510垂直于排架方向柱的计算长度1o0.8Hi6.48m满足弯矩作用平面外的承载力要求规范规

29、定，对包0.55的柱应进行裂缝宽度验算h。上柱：包2980.530.55,可不进行裂缝宽度验算h0560下柱：曳包10.440.55,可不进行裂缝宽度验算h01160非抗震区的单层厂房柱，具箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A8200g筋根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度b500mm,牛腿截面高度h700mm,h0665mm牛腿截面高度验算a15020170mm取a0左牛腿右牛腿故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算a170mm,所以牛腿按计算配筋左牛腿右牛腿2选用4B16(A804mm),水平箍筋选用A8100采用翻身起吊

30、，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度0,8h0.81200960mm,取1000mm则柱吊装时总长度为4.2+8.1+1=13.3m,计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为由MBRa13-q3l3"M20得2令dM1Raq3x0得xRA/q341.89/15.392.72m,贝Udx柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B18,实际配筋柱截面上柱下柱133.98(99.24)191.04(141.51)119.03<198.4171.93<270

31、160.14174.40.00850.00850.138<0.2取0.2-0.27<0.2取0.20.07<0.20.11<0.2满足要求上柱截面共有四组内力，取h040040360mm上柱计算长度Io24.28.4m,附加偏心距为ea20mm由S幽215,故应考虑偏心距增大系数h400.一一20.5fcA0.514.3400“丁彳加彳八1=c34.6551,取11.0N245.76103取x2as计算选3B16(A603mm2),贝崇二为0037002,满足要求垂直于排架方向柱的计算长度101.254.25.25m满足弯矩作用平面外的承载力要求取h090040860m

32、m,与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力下柱计算长度1。1.0H18.1m,附加偏心距为ea吧30mm3030由b照95,故应考虑偏心距增大系数h900_0.5fcA1=一一一一50.514.31.875103352.32103.811,取11.0为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则3xn.42.9mmh'f150mm,说明中和轴在翼缘内1f初1.014.3400fc选4B14(As615mm2),则A一61550.3280.2,满足要求bh1.87510垂直于排架方向柱的计算长度100.8H|6.48m满足弯矩作用平面外的承载力要求规范规定，对包0.55的柱应进行裂缝

33、宽度验算h0上柱：包25370.7040.55,需进行裂缝宽度验算h0360下柱：包75730.880.55,需进行裂缝宽度验算h0860柱的裂缝宽度验算表柱截卸上柱下柱内力标准值43.49191.14204.8293.6212.36510.00726<0.01取0.010.0027<0.01取0.011.1871.027411.641078.5800.523280.1716.9159.5240.80.280.550.08<0.3满足要求0.11<0.3满足要求非抗震区的单层厂房柱，具箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A820解筋根据吊车梁支承位置

34、、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。其中牛腿截面宽度b400mm,牛腿截面高度h700mm,h0665mm牛腿截面高度验算a15020130mm0取a0故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算a15020130mm0,所以牛腿按构造配筋选用4B14(As616mm2),水平箍筋选用A8100采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度hi0,9h0.9900810mm,取850mm则柱吊装时总长度为4.2+8.1+0.85=13.15m,计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为1由MbRaI二q3l：M20

35、得2令dMRaq3x0得xRA/q327.04/9.52.85m,贝Udx柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B16,实际配筋柱截面上柱下柱71.44(52.92)90.98(67.39)57.88<96.4890.18<151.29168.1161.30.4780.290.126<0.20.07<0.2满足要求截面尺寸上柱bh300mm300mm,下柱bh300mm600mm(1)柱自重及截面参数柱别截面尺寸/mm自重/kN回积/(10mm)惯性矩/(109mm4)上柱300X3005.880.90.675下柱30

36、0X60054.91.85.4(2)风荷载HHuHl2.61312.214.813m,z1.13迎风面、背风面风荷载标准值为则作用于抗抗风柱计算简图上的风荷载设计值为风荷载作用下弯矩图如下(1)正截面承载力计算上柱M32.45kNm,N5.88kN因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算故按最小配筋率配筋min0.45刎0.24h030026522Asbh00.24300265191mm,取3B12,As339mm下柱M99.31kNm,N60.78kN因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算故按最小配筋率配筋min0.45灯第00.24h0300265_2一一_2Asbh00.2

37、4300565407mm,取4B14,As615mm(2)斜截面承载力计算上柱hwh0265m吟春4属厚腹构件故按构造配置箍筋sv,min0.24ftfyv1.430.24-0.16210,取箍筋为A8150svnAsv1bs250.30.22300150下柱h565一.hwh。565mm,；藐4属厚腹构件故按构造配置箍筋f1.43sv,min0.24，0.240.16,取箍筋为A10250四2/50.21,可以bs300250抗风柱裂缝宽度验算fyv210sv(3)上柱下柱采用翻身起吊，吊点设在下柱，距下柱上边缘2.5m,混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度A600mm,则柱吊装时总长度为

38、15.413m计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为由MbRa131q3l；M20得2令dMRaq3x0得xRa/Q339.75/9.114.36m,WJdx柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算柱截面上柱下柱15.57(11.53)86.72(64.24)14.01<16.2878.05<97.78211.9212.50.480.480.13<0.20.17<0.2满足要求2.8、基础设计作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的MN、V以及外墙的自重基础设计的不利内力如下组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合第一组276.6

39、5328.5637.36197.79273.827.15第二组-142.37418.66-16.49-101.51338.16-11.29第三组200.37575.1325.8143.31449.9218.89Nk,maxNwkfamd449.92310.44250201.63.49m2,适当放大，取每个基础承受的外墙总宽度为6m总高度为1.65+12.3=13.95m,墙体为240mm砖墙(5.24kN/m2),钢框玻璃窗(0.45kN/m2),基础梁重16.7kN/根，每个基础承受由墙体传来的荷载为240mmi专墙钢窗基础梁Nwk距基础形心的偏心距ew为120+400=520mm,N1.2

40、NWk372.53kN(1)按构造要求拟定高度h基础埋深dh0.51.6m杯壁厚度t300mm，取t300mm，基础边缘高度a2350mm,台阶高度取375mm(2)拟定基础底面尺寸(3)计算基底压力及验算地基承载力基础底面压力计算及地基承载力验算类别第一组第二组第三组197.79-101.51143.31273.8338.16449.9227.15-11.2918.89739.76804.12915.8866.23-275.362.66182.49291.37189.67121.9339.55187.23152.21<250165.46<250188.45<250182.4

41、9<300291.37<300189.67<300基础底面净反力设计值计算类别第一组第二组第三组276.65-142.37200.37328.56418.66575.1337.36-16.4925.8701.09791.19947.66124.03-354.2235.03200.9787.55324.770.83211.03179.98因台阶高度与台阶宽度相等，不需验算变阶处的受冲切承载力，基础高度满足要求(1)柱边及变阶处基底反力计算公式第一组第二组第三组161.06210.79200.75176.82255.78205.20181.02267.78205.89188.90

42、290.28208.11144.26162.80195(2)柱边及变阶处弯矩计算(3)配筋计算基础底板受力钢筋采用HPB23瞰，fy210N/mm2,长边方向钢筋面积为选用A12130As870mm2基础底板短边方向钢筋面积为选用A10150As523mm2由于上3000.80.75,所以杯壁不需要配筋h2375作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的MN、V基础设计的不利内力如下组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合第一组647.911268.7221.22466.03960.9715.27第二组-462.17969.97-39.32-326.88771.88-27.98第三组528.4813

43、58.6429.32380.731030.0521.05(1)按构造要求拟定高度h基础埋深dh0.51.85m杯壁厚度t350mm，取t400mm，基础边缘高度a2400mm,台阶高度取475mm(2)拟定基础底面尺寸八Nk,maxNwk1030.0502、壬丽A4.84m,适当放大，取famd250201.85(3)计算基底压力及验算地基承载力基础底面压力计算及地基承载力验算类别第一组第二组第三组466.03-326.88380.73960.97771.881030.0515.27-27.9821.051182.97993.881252.05486.64-364.65409.15284.81

44、228.22274.9341.0745.5869.99162.94<250136.9<250172.46<250284.81<300228.22<300274.93<300基础底面净反力设计值计算类别第一组第二组第三组647.91-462.17528.481268.72969.971358.6421.22-39.3229.321268.72969.971358.64676.56-515.25568.06344.195.31-262.644.56329.444.88因台阶高度小于台阶宽度，不需验算变阶处的受冲切承载力，基础高度满足要求(1)柱边及变阶处基底反力

45、计算公式第一组第二组第三组236.36180.52238.87285.14217.67279.82290.28221.58284.14314.66240.16304.61174.75133.6187.14(2)柱边及变阶处弯矩计算(3)配筋计算基础底板受力钢筋采用HPB23瞰，fy210N/mm2,长边方向钢筋面积为选用A14130As1100mm2基础底板短边方向钢筋面积为2选用A12150As754mm由于工丝00,840.75,所以杯壁不需要配筋h2475作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的MN、V以及外墙的自重基础设计的不利内力如下组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合第一组285.

46、62513.7833.9203.45408.9323.68第二组-271.57808.92-33.18-194.54619.74-24.26第三组-248.05957.08-29.31-177.75725.57-21.51每个基础承受的外墙总宽度为6m总高度为1.65+12.3=13,95m,墙体为240mm砖墙(5.24kN/m2),钢框玻璃窗(0.45kN/m2),基础梁重16.7kN/根，每个基础承受由墙体传来的荷载为240mm专墙钢窗基础梁Nwk距基础形心的偏心距ew为120+450=570mm,N1,2Nwk372.53kN(1)按构造要求拟定高度h基础埋深dh0.51.65m杯壁厚度t300mm，取t325mm，基础边缘高度a2350mm,台阶高度取400mm(2)拟定基础底面尺寸Nk,maxNwkfamd725.57310.44250201.654.77m2,适当放大，取(3)计算基底压力及验算地基承载力基础底面压力计算及地基承载力验算类别第一组第二组第三组203.45-194.54-177.75408.93619.74725.5723.68-24.26-21.51