Ansys悬索桥总体计算书V0施工图版本

1、南京长江第四大桥主桥总体静力分析报告（施工图阶段）中交公路规划设计院有限公司二OO九年九月目录1 .结构概述32 .采用规范、计算依据及计算程序32.1. 基本规范32.2. 参考规范42.3. 计算依据及计算程序42.4. 补充说明43 .结构分析参数43.1. 材料特性43.1.1. 混凝土43.1.2. 车冈材43.1.3. 高强钢丝53.2. 计算荷载53.2.1. 恒载(D)53.2.2. 活载(L)83.2.3. 温度荷载(T)93.2.4. 风荷载(W、WL)93.3. 荷载组合123.4. 主梁约束条件134 .总体结构受力分析134.1. 分析模型134.1.1. 模型简介1

2、34.2. 施工阶段主要分析结果144.2.1.1. 空缆状态144.2.1.2. 成桥状态144.3. 运营阶段分析164.3.1. 计算工况164.3.2. 运营阶段总体分析结果164.3.2.1. 组合一：D+L(8/6)164.3.2.2. 组合二：D+L(8/6)+T(+/-)294.3.2.3. 组合三：D+L(8/6)+WL(顺)+T(+/-)424.3.2.4. 组合四：D+W(顺)+T(+/-)454.3.2.5. 组合五：D+W(横)+T(+/-)484.3.3. 运营阶段总体计算结果小结544.3.3.1. 内力和应力基本情况544.3.3.2. 支座反力574.3.3.

3、3. 活载位移574.3.3.4. 伸缩缝及限制位移影响参数计算57附录一：空缆状态线形数据60附录二：成桥状态线形数据75附录三：主缆长度941.结构概述主桥为主跨1418米三跨吊钢箱梁悬索桥。主缆三跨布置为576.2+1418+481.8=2476m；主梁跨径布置为410.2+1418+363.4=2191.6m；北边跨吊杆布置为13.8+24X15.6+22=410.2m,中跨吊/f布置为22.6+88X15.6+22.6=1418m,南边跨吊杆布置为22+21X15.6+13.8=363.4m。主缆矢跨比1/9,矢高157.5m；南北索塔IP点标高+234.200m,南北锚散索鞍IP点

4、标高+25.000m。(如图1.1)576201380+24X1560+2200=41020166002476001418002260+88X1560+2260=141800481802200+21X1560+1380=3634011840图1.1主桥总体布置图2 .采用规范、计算依据及计算程序2.1. 基本规范公路工程技术标准(JTGB01-2003)公路工程结构可靠度设计统一标准(GB/T50283-1999)公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)公路桥梁抗风设计规范(JTG/TD60-01-2004)公路工程抗震设计规范(JTJ

5、004-89)钢结构设计规范(GB50017-2003)其它相关规范、规程和标准。2.2. 参考规范钢桥、混凝土及结合桥（英国标准协会，BS540O）钢床板设计要领同解说（日本本四连络桥公团，1989）上部结构设计基准同解说（日本本四连络桥公团，1989）Eurocode3:DesignofSteelStructure*Part2：SteelBridges公路桥梁设计规范（AASHTO,1998）2.3. 计算依据及计算程序计算依据为南京长江第四大桥主桥施工图设计图纸及相关专题研究成果。计算程序采用ANSYS?。2.4. 补充说明本版本总体静力计算书作为南京长江第四大桥施工图设计阶段最终成果提

6、交，相对于二零零八年九月份V3.0版，调整了二期恒载重量，将原5.0cm环氧沥青铺装调整为7.5cm浇筑式沥青铺装。3 .结构分析参数3.1. 材料特性3.1.1. 混凝土桥塔混凝土标号C55,弹性模量3.55E4MPa密度2600kg/m3,泊松比0.2,线膨胀系数1.0E-5。3.1.2. 钢材钢箱梁采用Q345D弹性模量2.10E5MPa密度7850kg/m3,泊松比0.3,线膨胀系数1.2E-5。3.1.3,高强钢丝主缆钢丝强度级别1770MPa弹性模量2.00E5MPa密度7850kg/m3,泊松比0.3,线膨胀系数1.2E-5。吊索平行钢丝强度级别1670MPa弹性模量2.00E5

7、MPa密度7850kg/m3,泊松比0.3,线膨胀系数1.2E-5。3.2. 计算荷载3.2.1. 恒载（D）1）钢箱梁过渡墩及索塔附近钢箱梁采用加强钢箱梁，其余位置为标准钢箱梁。标准钢箱梁相关参数：项目单位数量加劲梁类型扁平钢箱梁钢箱梁m21.431206竖向抗弯惯性矩m42.92147946横向抗与惯性矩m41.55150151E+2扭转惯性矩m48.08质量惯矩t.m2/m1676.4梁高m3.534重心相对于底缘高度m2.133吊索销轴至底缘高度m3.414梁宽m34.02主梁重（一期）kN/m154.122材料弹性模量MPa2.1e5泊松比0.3线膨胀系数1/C1.2e-5索塔附近钢

8、箱梁相关参数:项目单位数量加劲梁类型扁平钢箱梁钢箱梁m21.675204竖向抗弯惯性矩m43.64194524横向抗与惯性矩m41.77458489e2扭转惯性矩m410.069梁高m3.540重心相对于底缘高度m1.906梁宽m34.02主梁重（一期）kN/m180.351塔梁支座处集中力（一期）kN420.5856材料弹性模量MPa2.1e5泊松比0.3线膨胀系数1/C1.2e-5过渡墩附近钢箱梁相关参数:项目单位数量加劲梁类型扁平钢箱梁钢箱梁m21.45214竖向抗弯惯性矩m42.95589481横向抗与惯性矩m41.55967863e2扭转惯性矩m8.466梁高m3.534重心相对于底

9、缘高度m2.151梁宽m34.02主梁重（一期）kN/m161.220过渡支座处集中力（一期）kN222.3669材料弹性模量MPa2.1e5泊松比0.3线膨胀系数1/C1.2e-5另：过渡墩位置支座加劲计入22.23吨，主墩位置支座加劲计入42.06吨，抽湿机边跨距离主墩约200米布置一处，中跨间距280总置五处，单处计入荷载1.8吨。2）缆索系统项目单位中跨边跨1边跨2大缆根数根222索股钢丝直径mm5.355.355.35钢丝根数根127127127单缆索股股数股135141143钢丝面积m20.385420.402550.40826直径m783800806主缆钢丝重kg/m3025.5

10、31603204.8缠丝.等重kg/m83.71485.5586.159主缆重kg/m3109.2143245.553290.959主缆等效密度kg/m38067.18062.58060.9材料弹性模量MPa2E52E52E5泊松比0.30.30.3线膨胀系数1/C1.2E-51.2E-51.2E-5钢丝强度MPa177017701770吊索相关参数:一般吊索选用5-103平行钢丝拉索，塔两侧吊索选用5-211平行钢丝拉索，限位装置吊索选用7-295平行钢丝拉索。（索夹重量计入主缆集中力）5-103吊索相关参数：项目单位吊它平行钢丝单根吊索直径mm20.002022延米重量kg/m17.6吊索

11、等效密度kg/m38704.3索夹重量kN材料弹性模量MPa2.0e5泊松比0.3线膨胀系数1/C1.2e-5钢丝强度MPa16705-211吊索相关参数:项目单位吊它平行钢丝单根吊索直径mm20.004143延米重量kg/m34.82吊索等效密度kg/m38405.1索夹重量kN材料弹性模量MPa2.0e5泊松比线膨胀系数1/C1.2e-5钢丝强度MPa16707-295吊索相关参数:项目单位吊笑四平行钢丝单根吊索直径mm20.01135延米重量kg/m95.1吊索等效密度kg/m38380.6索夹重量kN材料弹性模量MPa2.0e5泊松比0.3线膨胀系数1/C1.2e-5钢丝强度MPa16

12、703）其它索夹、吊杆锚头、缆套、吊索减震架重量计入主缆集中力；抽湿机、支座加劲计入主梁集中力；护栏底座、泄水管、检修道护栏、灯柱底座等已计入钢箱梁重量，另涂装、检修小车轨道等计入一期恒载重量，共计1.57kN/m；7.5cm浇筑式沥青铺装、护栏、灯柱等二期恒载共计63.527kN/m。3.2.2. 活载（L）根据公路桥涵设计通用规范，汽车荷载按公路-I级计算。按8车道计算，考虑横向折减系数0.5,纵向折减系数0.93,偏载系数1.08,不考虑冲击系数；按6车道计算，考虑横向折减系数0.55,纵向折减系数0.93,偏载系数1.08,不考虑冲击系数。（偏载系数是在考虑车道偏载下结构实际响应效果的

13、基础上，为简化活载计算的取值）3.2.3. 温度荷载(T)钢构件：升温20C,降温34c混凝土构件：升温20C,降温34c3.2.4. 风荷载(W、WL)1)、主梁横桥向阻力：Fh=1：vChH式中P=1.25kg/m3Vg甘,38.主梁。百年风：Fh=2'gChH=0.5X1.25X(1.38X42.2)2X0.95X3.4=6.85(kN/m)运营风：Fh=lPVgCHH=0.5X1.25X(1.38X25.0)2X0.95X3,4=2,40(kN/m)顺桥向阻力：Fh'Vg2Cfs式中，s为主梁周长。百年风：F.=1iV2c.s_2_FH2Vgefs=0.5X1.25X(

14、1.38X42.2)X0.01X76.72=1.63(kN/m)运营风：F.=1iV2c.s_2_Fh2Vg5s=0.5X1.25X(1.38X25.0)X0.01X76.72=0.57(kN/m)主梁升力：Fv4Y2CvB百年风：:-32Fv=0.5X1.25X(1.38X42.2)X-0.5X37.7=-39.96(kN/m)二=32FV=0.5X1.25X(1.38X42.2)X0.15X37.7=11.99(kN/m)运营风：:-3FV=0.5X1.25X(1.38X25.0)2X-0.5X37.7=-14.02(kN/m)：=32FV=0.5X1.25X(1.38X25.0)X0.1

15、5X37.7=4.21(kN/m主梁升力矩：Fm八：CmBFM=0.5X1.25X(1.38X25.0)X-0.07X37.7X37.7=-74.01(kN.m/m)二=32FM=0.5X1.25X(1.38X25.0)乂0.07X37.7X37.7=74.01(kN.m/m)2)、索塔横桥向阻力：百年风迎风侧塔柱：百年风：-3一一一一2FM=0.5X1.25X(1.38X42.2)X-0.07X37.7X37.7=-210.88(kN.m/m)：-32FM=0.5X1.25X(1.38X42.2)X0.07X37.7X37.7=210.88(kN.m/m)运营风：Q:-3Fh=”V：ChH0

16、.5X1.25X(1.38X47.7)X2.0x10=54.16(kN/m)背风侧塔柱：Fh=1WgChH=0.5X1.25X(1.38X47.7)2X1.0X10=27.08(kN/m)运营风迎风侧塔柱：Fh=1WgChH=0.5X1.25X(1.38X28.3)2X2.0X10=19.07(kN/m)背风侧塔柱：Fh=；9VgehH=0.5X1.25X(1.38X28.3)2X1.0X10=9.53(kN/m)顺桥向阻力：百年风塔柱：f1a/2c.h2FH2VgChH=0.5x1.25X(1.38X47.7)X2.0X7=37.91(kN/m)上横梁：f.Ja/2c.h2Fh2VgChH=

17、0.5X1.25X(1.38X50.55)X2.0X6=36.50(kN/m)下横梁：f.=工a/2c.h2Fh2VgChH=0.5X1.25X(1.38X40.87)X2.0X6=23.86(kN/m)弧形装饰横梁：f.A/2C.h2Fh2VgChH=0.5X1.25X(1.38X48.81)X2.0X3=17.01(kN/m)菱形装饰立柱：F.=工A/2e.H2FH2VgChH=0.5x1.25X(1.38X49.71)X1.4X1.5=6.18(kN/m)运营风塔柱：f.=工a/2c.h2FH2VgChH=0.5x1.25X(1.38X28.3)X2.0X7=13.35(kN/m)上横梁

18、：FhP/g2CHH=0.5X1.25X(1.38X29.98)2X2.0X6=12.84(kN/m)下横梁：Fh=H0.5X1.25X(1.38X24.24)X2.0x6=8.40(kN/m)弧形装饰横梁：F.，、/2C.H2Fh2VgCHH=0.5X1.25X(1.38X28.95)X2.0X3=5.99(kN/m)菱形装饰立柱：f. .Ja/2c.H2Fh21VgehH=0.5X1.25X(1.38X29.48)X1.4X1.5=2.17(kN/m)3)、主缆横桥向阻力百年风:1a/2c.h2H2VgeHH=0.5X1.25X(1.38X47.7)X0.7X0.76=1.44(kN/m)

19、f1A/2e.H2Fh2VgCHH=0.5X1.25X(1.38X28.3)X0.7X0.76=0.51(kN/m)顺桥向阻力百年风：g. .JA/2e.H2Fh2VgCHH=0.5X1.25X(1.38X47.7)X0.07X0.76=0.14(kN/m)h. .=工A/2e.H2Fh2/gCHH=0.5X1.25X(1.38X28.3)X0.07X0.76=0.05(kN/m)3.3. 荷载组合根据公路桥涵设计通用规范(JTGD60-2004)除对施工阶段进行控制计算外，使用阶段分别针对不同构件进行不同组合，当汽车、温度荷载与恒载效应组合时，均为选择性组合即不利时参与组合，有利时不参与组合

20、。组合一：D+L(8/6)组合二：D+L(8/6)+T(+/-)组合三:D+L(8/6)+WL(顺)+T(+/-)组合四：D+W+T(+/-)组合五：D+W优)+T(+/-)3.4. 主梁约束条件图1.2主梁约束布置过渡墩设置竖向拉压支座和横向抗风支座；索塔与主梁设置竖向弹性限位支座，上下游各设一个，每个3500吨/米，向下位移不超过13cm,向上不超过7cm；横向设置抗风支座；顺桥向设置限位挡块，限制位移南主塔处岸侧36cm,江侧50cm,北主塔处岸侧34cm,江侧46cm。综合考虑温度变形及活载变形特征，结合前三版计算成果，对南北塔限制位移均取土35cm,该简化对全桥内力影响甚小，可忽略，

21、但对主梁降温+活载工况下梁段向江侧位移计算有影响，选取伸缩缝时可按照索塔位置限制位移综合考虑（如图1.2）1.1.1. 受力分析4.1. 分析模型4.1.1. 模型简介通过对大型通用有限元计算程序Ansys?的二次开发，利用其优秀的前后处理及求解平台，完成大跨度悬索桥在ansys中的精细分析，同时完成线形及内力的求解。在针对非线性活载的计算问题上，本次计算参考了唐茂林博士的论文大跨度悬索桥空间几何非线性分析与软件开发，采用了相同的计算原理。如图所示为本次计算结构离散图，主梁及索塔采用beam44单元，吊杆采用link8单元，主缆采用link8单元,通过加密单元划分模拟其索的特性。包载的求解过程

22、总体上是缆索迭代找形过程，通过找形分析，使得成桥状态全桥几何状态与设计状态一致，主要是：缆跨、矢高、吊杆竖直、主梁线形等，本次求解中对几何状态的控制收敛值为1mm。ANussMsm“II川iiwe川川II巾川川川muiiiniiii1严mgmnmom川小仙gsmBM图4-1总体计算离散图4.2. 施工阶段主要分析结果根据悬索桥的施工和受力特点，本次计算以重大体系转变为节点模拟了施工过程。以下是关于空缆状态和成桥状态的分析成果：（空缆状态指仅考虑主缆钢丝重量的主缆受力状态；成桥状态指铺装完成、结构体系形成后的全桥受力状态。）4.2.1.1. 空缆状态主要计算成果是主缆的线形状态，详见附录一。4.

23、2.1.2. 成桥状态全桥线形计算成果详见附录二。（其中主梁成桥线形与理论线形一致，结果未示）主缆索股长度线形数据详见附录三。成桥状态主缆轴力:图4-2成桥状态主缆轴力（单位：kN）图中四根竖线自左至右分别代表北过渡墩、北塔、南塔和南过渡墩位置，下文除特别说明外，均为此含义。成桥状态主梁弯矩：-18309-3321116672665541643-1061&4173191613414949137图4-3成桥状态主梁弯矩（单位：kN.m）吊杆拉力：（包括自重）450040003500300025002000150010005000图4-4成桥状态吊杆拉力（单位：kN）（单侧）4.3. 运营

24、阶段分析1.1.2. 计算工况以下运营阶段计算成果包括以下工况：D:恒载L:活载（8/6）T（+）:体系升温T（-）:体系降温W（顺）：顺桥百年风（南风）WL（顺）：风（有车）W（横）：横桥百年风（包括正负攻角）组合一：D+L（8/6）组合二：D+L（8/6）+T（+/-）组合三：D+L（8/6）+WL（顺）+T（+/-）组合四：D+WW）+T（+/-）组合五：D+W僦）+T（+/-）1.1.3. 运营阶段总体分析结果以下列出了上述五种工况的主要计算结果：（8表示8车道；6表示6车道）1.1.3.1. 组合一：D+L(8/6)组合一主缆轴力包络图（8）:图4-5组合一主缆轴力包络图（8）（单位

25、：kN）组合主缆轴力包络图（6）:3.00E+052.90E+052.80E+052.70E+052.60E+052.50E+052.40E+052.30E+052.20E+05图4-6组合一主缆轴力包络图（6）（单位：kN）组合一主梁弯矩包络图（8）:-150139-76424-2708-113281-3956634149710071447221078651015BO图4-7组合一主梁弯矩包络图（8）（单位：kN.m）组合一主梁轴力包络图（8）:-5049-2934-92Q-44412933407-3991-1377236+44423504464科TT图4-8组合一主梁轴力包络图（8）（单位

26、：kN）组合一主梁上缘应力包络图（8）:-6707034171-1264316436455D-50624-1771715190460976100图4-9组合一主梁上缘应力包络图（8）（单位：kPa）组合一主梁下缘应力包络图（8）:-95623-56309-179092093059650-76219-373991420402407506D图4-10组合一主梁下缘应力包络图（8）（单位：kPa）组合一主梁弯矩包络图（6）:-125600-65441-100263437-97661-332223121795656127976160095代甲T图4-11组合一主梁弯矩包络图（6）（单位：kN.m）组合

27、一主梁轴力包络图（6）:-4297-2680-1062555-3496-1971-253,GG2172E901图4-12组合一主梁轴力包络图（6）（单位：kN）组合一主梁上缘应力包络图（6）:-57947-29203-459.444-43575-1463113912262645702S71400图4-13组合一主梁上缘应力包络图（6）（单位：kPa）组合一主梁下缘应力包络图（6）:-B4349-50395-164411751251466-67372-33419535.444344S968443图4-14组合一主梁下缘应力包络图（6）（单位：kPa）组合一吊杆拉力包络图（8）:图4-15组合一吊

28、杆拉力包络图（8）（单位：kN）组合一吊杆拉力包络图（6）:7000600050004000300020001000图4-16组合一吊杆拉力包络图（6）（单位：kN）由于结构的特殊性及不对称性，罗列部分影响线如下：图4-17梁段轴力影响线（释放位移）需要说明的是，上图影响线是在索塔位置主梁限制位移土35cm条件下得出的，梁段的轴力主要是半桥活载箱梁整体漂移遇到挡块限制引起的。在南北塔均遇到阻碍的情况下，影响线如下:图4-18梁段轴力影响线（约束位移）在南北塔处主梁约束纵向位移情况下，若中跨加载，梁段将产生很大的轴力（梁段的拱形效应），结构难以忍受。设置限制位移的目的是限制活载等外荷载作用下梁段

29、的单向整体漂移，必须释放温度、对称活载等作用下的双向位移，在考虑主塔限位挡块及伸缩缝选择时，应考虑这种因素。图4-19索塔位置竖向支撑反力影响线图4-20过渡墩位置竖向支撑反力影响线16.08.00.0-8.0-16.0图4-21索塔位置主梁弯矩影响线0.20.10.0-0.1-0.2-0.3-0.4图4-22限位装置吊杆轴力影响线0.2一北限位次吊杆0.10.0南限位次吊杆-北边跨普通吊杆109163217271325中跨普通吊杆南边跨普通吊杆一北塔侧南塔侧-0.1图4-23普通吊杆轴力影响线组合一索塔轴力包络图（8）:TJfiSOl-UM鹃北塔南塔图4-24组合一索塔轴力包络图（8）（单位

30、：kN）组合一索塔轴力包络图（6）:北塔南塔图4-25组合一索塔轴力包络图（6）（单位：kN）组合一索塔弯矩包络图（8）:北塔（负：岸侧受拉）南塔（正：岸侧受拉）图4-26组合一索塔弯矩包络图（8）（单位：kN.m）组合一索塔弯矩包络图（6）:北塔（负：岸侧受拉）南塔（正：岸侧受拉）图4-27组合一索塔弯矩包络图（6）（单位：kN.m）组合一索塔剪力包络图（8）:北塔南塔图4-28组合一索塔剪力包络图（8）（单位：kN）组合一索塔剪力包络图（6）:北塔-132877,第二7次"111南塔图4-29组合一索塔剪力包络图（6）（单位：kN）主缆活载竖向位移包络图（8）:图4-30主缆活载

31、竖向位移包络图（8）（单位：m）主缆活载竖向位移包络图（6）:图4-31主缆活载竖向位移包络图（6）（单位：m）主缆活载水平位移包络图（8）:图4-32主缆活载水平位移包络图（8）（单位：m）主缆活载水平位移包络图（6）:图4-33主缆活载水平位移包络图（6）（单位：m）主梁活载竖向位移包络图（8）:图4-34主梁活载竖向位移包络图（8）（单位：m）主梁活载竖向位移包络图（6）:图4-35主梁活载竖向位移包络图（6）（单位：m）主梁活载转角位移包络图（8）:图4-36主梁活载转角位移包络图（8）（单位：弧度）主梁活载转角位移包络图（6）:图4-37主梁活载转角位移包络图（6）（单位：弧度）吊杆

32、顺桥向倾角位移包络图（8）:图4-38吊杆顺桥向倾角位移包络图（8）（单位：弧度）吊杆顺桥向倾角位移包络图（6）:图4-39吊杆顺桥向倾角位移包络图（6）（单位：弧度）索塔活载水平位移包络图（8）:北塔（正向江侧,负向岸侧）南塔（正向岸侧，负向江侧）图4-40索塔活载水平位移包络图（8）（单位：m）索塔活载水平位移包络图（6）:北塔（正向江侧,负向岸侧）南塔（正向岸侧，负向江侧）图4-41索塔活载水平位移包络图（6）（单位：m）4.3.22组合二：D+L(8/6)+T(+/-)（8+）表示8车道整体升温；（8）表示8车道整体降温；（6+）表示6车道整体升温；（6）表示6车道整体降温。组合二主缆

33、轴力包络图（8+）:3.05E+052.95E+052.85E+052.75E+052.65E+052.55E+052.45E+052.35E+052.25E+05图4-42组合二主缆轴力包络图（8+）（单位：kN）组合二主缆轴力包络图（8）:3.10E+053.00E+052.90E+052.80E+052.70E+052.60E+052.50E+052.40E+052.30E+05图4-43组合二主缆轴力包络图（8）（单位：kN）组合二主缆轴力包络图（6+）:图4-44组合二主缆轴力包络图（6+）（单位：kN）组合二主缆轴力包络图（6）:图4-45组合二主缆轴力包络图（6）（单位：kN）组

34、合二主梁弯矩包络图（8+）:-120445-4876022S26946111EE296-Sd6O2-12917587681304542Q2139图4-46组合二主梁弯矩包络图（8+）（单位：kN.m）组合二主梁弯矩包络图（8）:i-184556-110757-3655S36941110C40-H7655T判5?-53,22273741147540图4-47组合二主梁弯矩包络图（8）（单位：kN.m）组合二主梁轴力包络图（8+）:-12210-9462-6714-3967-1219-10836-&0SB-5341-2593155图4-48组合二主梁轴力包络图（8+）（单位：kN）组合二主

35、梁轴力包络图（8）:-54261812711200553口0790210E64395986可19323图4-49组合二主梁轴力包络图（8）（单位：kN）组合二主梁上缘应力包络图（8+）:-54192-22150989141933-35171-613025912579537397489995图4-50组合二主梁上缘应力包络图（8+）（单位：kPa）组合二主梁下缘应力包络图（8+）:-109269-71010-327515508-90i39-519SO-1362143767加63862S97图4-51组合二主梁下缘应力包络图（8+）（单位：kPa）组合二主梁上缘应力包络图（8）:-321G4-49

36、093-15034170315009-C5C32-32567496.22233563图4-52组合二主梁上缘应力包络图（8）（单位：kPa）组合二主梁下缘应力包络图（8）:-76697-37307228241672S1461-57102-175132207761&66101256图4-53组合二主梁下缘应力包络图（8）（单位：kPa）组合二主梁弯矩包络图（6+）:-100036'39200Z163682472143300-9616-976252054112B9O173726图4-54组合二主梁弯矩包络图（6+）（单位：kN.m）组合二主梁弯矩包络图（6）:T647S4'

37、1000943543329227933BB-132424-67763-310361558126218图4-55组合二主梁弯矩包络图（6）（单位：kN.m）组合二主梁轴力包络图（6+）:-3170-6333-4-496-2655-822,444-725Z-5415-3578-174196图4-56组合二主梁轴力包络图（6+）（单位：kN）组合二主梁轴力包络图（6）:-61218344236672SSIT'W&133065550779510039图4-57组合二主梁轴力包络图（6）（单位：kN）组合二主梁上缘应力包络图（6+）:-1794593523654963746-31444-

38、4247229505014777344图4-58组合二主梁上缘应力包络图（6+）（单位：kPa）组合二主梁下缘应力包络图（6+）:-92613-60432-2B251393036111-76522-44341-121602002152202图4-59组合二主梁下缘应力包络图（6+）（单位：kPa）组合二主梁上缘应力包络图（6）:-73293-44321-15350136琨'5000?-£$936-864*11142593£610757075图4-60组合二主梁上缘应力包络图（6）（单位:kPa)组合二主梁下缘应力包络图（6）:-65721-3109635Z9-484

39154554677277990092图4-61组合二主梁下缘应力包络图（6)(单位:kPa)组合二吊杆拉力包络图（8+）:图4-62组合二吊杆拉力包络图（8+）（单位：kN）组合二吊杆拉力包络图（8）:图4-63组合二吊杆拉力包络图（8）（单位：kN）组合二吊杆拉力包络图（6+）:N2N6N10附&aC15(21C7C3C9C5C1C76疹cC56C7呼§0§6景'(D+L)max(D+L)minN2N6n10Maac15gC7C3C9C5C1C7/C9C5d1C7呼d0S16S图4-64组合二吊杆拉力包络图（6+）（单位：kN

40、）组合二吊杆拉力包络图（6）:70006000500040003000200010000图4-65组合二吊杆拉力包络图（6）（单位：kN）组合二吊杆顺桥向倾角位移包络图（8+）图4-66组合二吊杆顺桥向倾角位移包络图（8+）（单位：弧度）组合二吊杆顺桥向倾角位移包络图（8）图4-67组合二吊杆顺桥向倾角位移包络图（8+）（单位：弧度）组合二吊杆顺桥向倾角位移包络图（6+）图4-68组合二吊杆顺桥向倾角位移包络图（6+）（单位：弧度）组合二吊杆顺桥向倾角位移包络图（6）北塔（负：岸侧受拉）组合二索塔弯矩包络图（8-）图4-69组合二吊杆顺桥向倾角位移包络图（6）（单位：弧度）组合二索塔弯矩包络图

41、（8+）d蓊IE加1刑Q咨W1R/r?MM南塔（正：岸侧受拉）图4-70组合二索塔弯矩包络图（8+）北塔（负：岸侧受拉）南塔（正：岸侧受拉）图4-71组合二索塔弯矩包络图（8）组合二索塔剪力包络图（8+）北塔南塔图4-72组合二索塔剪力包络图（8+）组合二索塔剪力包络图（8-）北塔南塔图4-73组合二索塔剪力包络图（8）组合二索塔弯矩包络图（6+）-H9D1-口SF-wns«f-10004：北塔（负：岸侧受拉）ITRr-南塔（正：岸侧受拉）图4-74组合二索塔弯矩包络图（6+）组合二索塔弯矩包络图（6-）北塔（负：岸侧受拉）南塔（正：岸侧受拉）图4-75组合二索塔弯矩包络图（6）组合

42、二索塔剪力包络图（6+）-EX?"上2E3TN13M，对1咐111.符钝*力：-S'-：jI,-L3M-凯甘-却发靠的刷谢Ml北塔南塔图4-76组合二索塔剪力包络图（6+）组合二索塔剪力包络图（6）北塔南塔图4-77组合二索塔剪力包络图（6）组合二索塔水平位移（8+）:水平位移（m水平位移（m南塔（正向岸侧，负向江侧）北塔（正向江侧,负向岸侧）图4-78组合二索塔水平位移（8+）（单位：m）组合二索塔水平位移（8）:水平位移（m水平位移（m北塔（正向江侧,负向岸侧）南塔（正向岸侧，负向江侧）图4-79组合二索塔水平位移（8）（单位：m）组合二索塔水平位移（6+）:北塔（正向江

43、侧,负向岸侧）南塔（正向岸侧，负向江侧）图4-80组合二索塔水平位移（6+）（单位：m）组合二索塔水平位移（6）:北塔（正向江侧,负向岸侧）南塔（正向岸侧，负向江侧）图4-81组合二索塔水平位移（6）（单位：m）4.3.2.3. 组合三：D+L（8/6）+WL（顺）+T（+/-）组合二已对D+L（8/6）+T（+/-）状态下结构响应详细列出，WL（顺）对结构的影响在不同的活载和不同的温度条件下差别极小，为更好表达其数值变化，此处仅在组合二的基础上表示轴力的变化值。-1690-1033-17,962662.5721540-603.7M253.19511111969图4-82组合三活载风南风对主缆

44、轴力的影响（单位：kN）T9占9-UU-2a.SSS苫口乩229-15405神44&115.3710331391图4-83组合三活载风北风对主缆轴力的影响（单位：kN）当活载风为北风时，北边跨缆力增加，南边跨缆力减小，中跨缆力基本不变；当活载风为南风时，北边跨缆力减小，南边跨缆力增加，中跨缆力基本不变。（图中右侧为南侧，左侧为北侧）由于主梁弯矩在顺桥向活载风作用下变化较小，此处在组合二的基础上分别表达在顺桥向北风和顺桥向南风作用下主梁弯矩变化情况：-5950-484.0312的4现-4606-1856389.965弱盹43S6图4-84活载风南风作用下主梁弯矩变化（单位：kN.m）-6

45、3S2T小丸7夕16964532-4913-ZZ33513.2253259的口5图4-85活载风北风作用下主梁弯矩变化（单位：kN.m）吊杆拉力活载风作用下变化：图4-86活载风作用下吊杆拉力变化（单位：kN）上图所示为活载风作用下吊杆拉力的变化值，出端吊杆和塔附近吊杆拉力有较为明显变化外，其余变化均很小，其数值变化最大约216kN0南风活载风作用下南边跨端吊杆拉力增大，北边跨端吊杆拉力减小；北风活载风作用下南边跨端吊杆拉力减小，北边跨端吊杆拉力增大。活载风作用下南北塔响应基本相同，塔顶在缆的约束下位移较小，约3cm,塔柱最大水平位移约5cm0活载风作用下索塔弯矩变化：-44577-208940399823961