单层厂房课程设计报告书

1、单层钢筋混凝土柱厂房课程设计目录一、设计资 料 .二、结构方案选 择.三、结构布置及构件选 型四、计算单元及计算简 图 .(6)(1) 标 高 . .(6)(2) 初定柱的截面尺 寸 .( 6)(3) 定位轴 线 . .(6)(4) 计算单元及计算简图 . .(6)五、荷载计 算 .(7)(1) 屋盖荷 载 .(7)(2) 柱和吊车梁等自 重 .(7)(3) 吊车荷 载.(8)(4)风荷 载 .(9)( 5 ) 力 分 析 .(9)( 6 ) 力 组 合 .(17)六、排架柱截面设 计.(17)( 1 ) 选 取 控 制 截 面 最 不 利力 .(17)算(2)A柱配筋计算(18)算(3)B柱

2、配筋计(20)七、排架柱的裂缝宽度验算-.(23)(1)A柱裂缝宽度验算.(23)(2)B柱裂缝宽度验算.(24)八、牛腿设计.(24)九、排架柱的吊装验算-(26)十计、锥形杯口基础设.(30)(1)荷载计算.(31)(2)基础地面尺寸确疋.(32)(3)地基承载力验算算.(33)(4)基础受冲切承载力验算.(34)(5)基础底板配筋计算(35)参考文献 .(38)一、设计资料1、该车间双跨等高厂房，无天窗，长66m柱距6m跨度均为L=18m,无伸缩缝，厂房两端设有山墙。车间剖面如图1所示：图1车间剖面图1、根据工艺要求车间每跨设有软钩桥式起重机一台，A5工作级别。吊车起重量100KN, 轨

3、顶标高 8.400m 。2、建设地点：某市郊区(基本风压 0.45kN/m 2，基本雪压 0.50kN/m 2，无抗震设防要求) 。4、工程地质及水文地质条件 ：根据勘察报告，场地地形平整，自地表向下为： 杂填土，厚度0.70m ; 粘土，红黄褐色，厚度 2.50m，容许承载力140kpa ; 粉质粘土，厚度2.50m，容许承载力210kPa； 卵石层，较厚。未发现不良地质现象。地下水位较低，无腐蚀性。5、建筑构造(1) 屋面(不上人)：卷材防水，其作法如下：三毡四油防水层上铺小石子 ， 20厚1：3水泥砂浆找平层 ， 100厚泡沫混凝土保温层；一毡二油隔气层 ， 20厚1：3水泥砂浆找平层

4、，预应力混凝土大型屋面板 。(2) 墙体：240厚清水砖墙，钢门窗，门窗洞口宽 4 m,女儿墙高度300500mm( 3)地面：室地坪为混凝土地面，室外高差150mm。6、选用材料：柱混凝土可选 C30,纵筋HRB40Q箍筋HPB300柱下独立基础混凝土选 C25,纵筋HRB335基础垫层混凝土等级采用 C15二、结构方案选择选用传统钢筋混凝土单厂结构“板架柱”体系,由以下四种结构组成：(1) 由屋面板、屋架组成的屋盖结构；(2) 由屋架、柱和基础组成的排架结构,为主要承重结构；(3) 由屋盖支承、柱间支承组成的支撑结构；(4) 由纵墙、山墙组成的维护结构；采用单独柱下现浇钢筋混凝土杯口基础,

5、 基础梁承托围护墙, 山墙为非承重墙, 设抗风 柱。三、结构布置及构件选型1) 厂房柱网平面布置如图 2：图2厂房柱网布置图另外，根据混凝土结构设计规（GB50010-2010） 9.1规定，装配式钢筋混凝土排架结构伸缩缝最大间距为 100m（室或土中）或70m（露天）。而本题厂房总长 66m所以无需验算厂 房的伸缩缝。2）主要构件选型：1、屋面恒载：三毡四油防水层上铺小石子0.4kN/m220mm厚1 : 3水泥砂浆找平层0.02x 20=0.4 kN/m 2100mm厚泡沫混凝土保温层0.12x 5=0.5 kN/m一毡二油隔气层0.05 kN/m220mm厚1 : 3水泥砂浆找平层0.0

6、22x 20=0.4 kN/m合计1.75 kN/m2活载：2屋面不上人0.5 kN/m雪压0.5 kN/m可变荷载效应控制组合：Si 1.2 1.75 1.4 0.502.8 kN /m2由永久荷载效应控制组合：S2 1.35 1.75 1.4 0.7 0.50 2.85 kN /m2选用由永久荷载效应控制组合值作为选用依据值。选用标准图集04G410-12中的1.5mX6 .0m 一般预应力混凝土屋面板 Y-WB-3M（中间跨），丫-WB-3川s （端跨），其允许外加 均布荷载基本组合设计值为3.24cN/m2 2.8fkN/m2，满足要求。板自重标准值1.4kN/m2，灌缝重标准值为 0

7、.10kN/m2。总重量标准值 1.50 kN/m2。2、嵌板及檐口板选用标准图集 04G410-1中的1.5mX6.0m 般预应力混凝土屋面板Y-KWB-2H（中间2 23.3TkN/m 2.8氷N/m，跨），丫-KWB-2H s （端跨），其允许外加均布荷载基本组合设计值为 满足要求。1.80 kN/m2。中间跨：TGB58板自重标准值1.70 kN/m2，灌缝重标准值为 0.10 kN/m2。总重量标准值板宽900mm3、天沟板屋面采用有组织排水，选用标准图集04G410-12中的天沟板（TGB58，（无落水洞），TGB58a TGB58b（有落水洞口），边跨：TGB58sa TGB58

8、sb>允许外加均布荷 载基本组合值q=3 kN/m>q=2.85 kN/m 。板自重标准值 2.01 kN/m。天沟板宽580mm 天沟板外荷载为：屋面做法荷载：1.85kN/m2积水荷载（按 210mm高计）：2.1 kN/m2活荷载：0.5 kN/m2kN/m,满足条外加均布荷载基本组合值：q=1.4x（1.85+2.1）x（580-190）+1.3x0.7x0.5x（580-190）=2.33kN/m<q=3件。4、钢筋混凝土屋架及支撑C）。屋架跨度为18m该厂房不设天窗（类别号为a）,檐口形状为两端天沟（代号为有悬挂吊车时屋面增设支承。荷载计算：1.75kN/m21.

9、40+0.1= 1.5kN/m20.15kN/m23.4kN/m20.5kN/m2外加荷载： 屋面板加灌缝重： 屋面支撑及吊管自重：活载标准值：可变荷载效应控制组合：S11.2 3.4 1.4 0.504.8 kN / m2由永久荷载效应控制组合：S2 1.35 3.4 1.4 0.7 0.505.2kN / m2选用标准图集 04G415-1中：YWJ18-2Aa允许外加荷载 5.5kN/m2>5.2kN/m2，满足要求; 自重标准值 65.5kN/榀，端部高度为1650mm中央高度为 2650mm屋面梁选用标准图集G353-46 中：SL12-2C，屋面梁自重 根。5、吊车梁S 18

10、 2 0.75 16.5m，采用钢筋混凝土吊车梁。选用标准图集G323-12，根据吊车起重量100KN重工起重集团 DQQ型、中级工作制A5、车间每跨设有软钩桥式起重机一台， 查A4、A5（中级工作制吊车梁选用表），边跨选用编号 DL-7B，允许力，梁重28.2KN/ 根；中跨选用 DL-7Z，允许力 Mma），A=285.2KN，VZ=142.8KN，梁重 27.5KN/ 根。电动单钩桥式吊车数据表表1吊车跨度起中级工作制A5吊车总重起重Lk升PmaxPm小车吊车吊车最打车大车底面至B1轨道顶面轨道中心至吊量Q高in重g总重大宽度轮距轨道顶面的至吊车顶面的车外缘的距离度BK距离F距离KNmm

11、KNKNKNKNmmmmmmmmmm10016.5121172639.0186515040502261677.0230.3吊车梁截面及尺寸如图 2所示:图2吊车梁截面及尺寸6、吊车梁走道板选用标准图集 04G337,取边跨上柱截面：400x400 ;中间跨上柱截面：矩形 400x600。对中跨：板长 6000-25 2葺罟 5550mm板宽 1500-400=1100mm，取 600mm 选用 DB60-3。对边跨：400板长=6000600 40025 24750mm2板宽 750 200=500mm，取 400mm 选用 DB40-3S。7、吊车轨道联结及车挡轨道连接：最大轮压标准值为Pd

12、k=117KN最大轮压设计值 pdQmPdk 1.05 1.4 1.15 117 197.8 KN < 330KN则选用标准图集04G325中，吊车梁上螺栓孔距为 200mm轨道联结型号 DGL-6,轨道面 至梁顶面距离164mm184mm车挡型号CD-2,自重89.08+1.95=910.3N，为便于计算取其计 算值为0.9KN,且吊车梁端应根据 CD-2安装要求预留螺栓。8、基础梁墙高约 11.80 0.80 1.65 0.45 13.80m。基础梁承托围护墙，突出于柱外的墙厚240mm墙有窗洞。选用标准图集04G320中，JL-3（中跨），重力荷载标准值16.1kN/根；JL-17

13、 （边跨），重力荷载标准值 13.1kN/根。；山 墙有门，选用JL-4，重力荷载标准值16.7 kN/根。四、计算单元及计算简图（1）标高1 ）轨顶标高8.400m2）查DGL-6,轨道顶面至吊车梁顶面的距离ha=0.19，故牛腿顶面标高=轨顶标高-ha-h b=8.4-0.19-1.2=7.01m，牛腿顶面标高取为7.0m。3 )柱顶标高吊车轨顶至吊车顶部高度为2.475m;屋架下弦至吊车顶部所需空隙高度为220mm屋架下弦至柱顶高度为 75mm柱顶标高=8.4+2.475+0.22+0.075=11.02m，柱顶标高取为 11.0m。4)取基础顶面至室外地坪高差为0.8m，则从基础顶面算

14、起的：全柱高 H=11.0+0.8=11.8m上柱高 Hu=11.0-7.0=4.0m下柱高 H=11.8-4=7.8m(2)初定柱的截面尺寸当吊车起重量为 100KN和轨顶标高为8.400m时，则实腹柱截面高度h> Hk/14=657mm；截面宽度 b >maxH/14 , 400=400mm>对边柱 A(C)柱：上柱：矩形截面 400mmx400mm截面积 A=0.16m，自重 4KN/m, I u=2.13x10 - m。吊车桥架外边缘与上柱边缘之间的空隙=750-400-230=120mm>80mm满足要求。下柱：I 形截面 400mmx900mmx120mmx

15、150m=0.193m2,自重 4.825KN/m, 11 =19.95x10 -3nio对中柱B柱：2-3 4上柱：矩形截面 400x600, A l=0.24m，自重 6KN/m, I u=7.2x10 m。吊车桥架外边缘与上柱边缘之间的空隙=750-300-230=220mm>80mm满足要求。 2-34下柱：I 形截面 400mmx1100mmx120mmx150mAn=0.217m ,自重 5.425KN/m, 11 =32.6x10 - m上柱:下柱：L 1rLOj 400 i j 也 UCI jT柱截面尺寸(3 )定位轴线B1:由厂房设计任务书上所给附表查得，轨道中心线至吊

16、车端部的距离B1=230mmB2：吊车桥架至上柱边缘的距离，当吊车起重量不大于500KN时，一般B2> 80mm取B2=80mmB3：边柱的上柱截面高度或中柱边缘至其纵向定位轴线的距离，取B3=400mme= B1+ B2+ B3=710mm<750mm 满足要求。计算中取 e=750mm故取封闭的定位轴线 A、B都分别与左右外纵墙皮重合。(4) 计算单元及排架的计算简图由于该车间没有特殊要求，结构布置均匀，除吊车荷载外，荷载在纵向的分布是均匀的，故可取一榀横向排架为计算单元，计算单元的宽度为纵向相邻柱间距中心线之间的距离，即B=6.0m,如图2(a)所示。排架的计算简图如图2(b

17、)所示。图 4(b)图 4(a)五、荷载计算(1 )屋盖荷载1) 取屋盖恒荷载标准值为 3.4KN/m2，屋架自重标准值 65.5kN/榀，故屋盖传给排架柱 的集中恒荷载设计值G=1.2x3.4x6x9+66.5/2=253.57KN作用于上部柱中心线外侧eo=5Omm2) 屋面活荷载由荷载规规定，屋面均布活荷载标准值为0.5KN/m2，与雪荷载相等，故仅取其一项计算。则由屋盖传给排架柱的集中活荷载设计值为：Qi=1.4x0.5x6x9=37.8KN作用于上部柱中心线外侧e0=50mm处。(2)柱和吊车梁等自重 吊车梁及轨道：边跨：G=1.2x(28.2+6x0.8)=39.6KN中跨：G3=

18、1.2x(27.5+6x0.8)=38.76KN边柱A(C)柱：上柱：Ga= G4C=1.2x4x4=19.2KN下柱：G 5A=1.2x4.825x7.8=45.16KN中柱B柱：上柱：Gb= G4C=1.2x4x6=28.8KN下柱：G 5B=1.2x5.425x7.8=50.78KN各永久荷载作用位置如图5所示：Gl=253. 57EH ©1=37 6KM)61253. ST (91=7. 8IB)1E1=253 5TKN(Bl 7. CTH) )0G1=253.57I(Q1=3T.0KH)iLGIGS 2KT250G3k=39 BKHG3B=3S. 76M/-niG3B=38

19、 T0IOIG3C=39 6KH7!i0I AC-19 MG5B-50. T8KffG5口15 lbKff90011OQr柱各永久荷载作用位置(3 )吊车荷载由表一可查得，Pmax,k =117KN, Pmin,k=26KN Gk=39KN,B=5150mr，i K=4050mm图6吊车梁支座反力影响线由于每跨只有一台吊车，则：Dmax,kPmax,ky 1.0 117 (1.0 0.817 0.142 0.325) 267.23kND maxQ Dmax,k1.4 267.23 374.12kNDminP . “ min, k max374.122683.14kNPmax,k117Tk 4(

20、G2k Q)丄0.1(39100) 3.475kN44Tt D maxI maxI k3.475Rnax, k374.1211.11kN117(4)风荷载基本风压0 0.45kN / m1.0 ；按B类地面粗糙度，根据各部分标高，柱顶(标高11.1m):檐口 (标高 12.75m):屋顶(标高13.75m):可由教材表10-4查得风压高度变化系数i z为:z=1.033卩 z=1.0771 z=1.105Fw3图7风荷载体型系数及排架计算简图则作用于排架上的迎风面和背风面的风荷载设计值分别为:风荷载体型系数1 s及排架计算简图见图 4:3.12kNmq1Q z z s 0B 1.4 1.0 1

21、.033 0.8 0.45 6q2Q z z s 0B 1.4 1.0 1.033 0.4 0.45 6 1.56kNm屋盖受到的风荷载对排架的作用，考虑成集中荷载作用在柱端，其设计值为：Fw Q B Z0 s1s2zh ( s3s4)zb1.4 6 1.00.450.80.41.0771.650.5 0.61.0 1.457.51kN(5)力分析等高排架可用剪力分配法进行排架力分析。5.1、柱剪力分配系数柱剪力分配系数表2柱号n Iu/IiH/H3Co 3 / 1(1/ n 1)H3/EJiC。1/ ii1/ i边柱A Cn=0.107;入=0.3383C0=2.269;合=1.225x10

22、 -0.256中柱Bn=0.221;入=0.338C0=2.641; S =0.644x10-30.4882.单阶变截面柱柱顶反力系数单阶变截面柱柱顶反力系数表3简图柱顶反力系数边柱A C中柱Bc3 12(1 1/ n)C132 13(1/ n 1)2.2161.852C32122 13(1/ n 1)1.0051.1701 2 3a3(2a)(1 a2) / n (23a)C 532 13(1/ n 1)0.6770.9573 14(1/ n 1)813(1/ n 1)0.333其中 a=(4-1.2)/4=0.7。5.2、永久荷载作用下排架力分析力正负号规定：排架柱的弯矩图画在受拉侧，剪力

23、以顺时针方向为正，轴力以受压为正。结合图3可得如下：M,M2(253.5719.2) 0.25 39.6 0.356.31kN m弯矩方向见图5。由于排架为正对称结构并作用对称荷载，排架结构无侧移，故各柱可 按柱顶为不动铰支座计算力。结合表三可得：M1 M2q C1C3H 1 H 3R=-7.18KN() 此时排架各柱力图见图RaC12.2161.0057.18kN()11.8 11.88:12.68it：H. 04IknCr, 1 EkJt 1 EkN0 5707.: t253, 57畑G+A&V (kX+m)272. 77S.2. 37535l H1 a 13.46z?i?71 3

24、12. 3735?. 53N(kN)357.圧VikX恒载作用下排架力图5.3、屋面可变荷载作用下排架力分析当AB跨作用屋面活荷载时的力图与BC跨作用屋面活荷载的力图呈镜像对称，所以只需讨论AB跨作用屋面活荷载时的力图即可。Q 37.8kNM1AM2AMib 37.8 0.155.67kN在柱顶附加不动铰支座M 1AM 2A、H 1 H 3M1B5.67C1H11.8撤销附加的不动铰支座，在排架柱顶施加集中力RbCiCi逻2.216兰511.8 11.81.005 1.16kN()1.852=0.89kN()-(R a+R)，并与柱顶附加不动铰支座时此时排架各柱力图见图9：1.035.67r7

25、 8.78,0,676.112. 0Se. 14受力图：A；-0.646.97电M(kN. m)37. 837.8BD. 52A：:C'AN(kW)V(kN)反力叠加，可得屋面活荷载作用于AB跨时的各柱顶剪力，即:VaRaA( RARb)1.16 0.2562.050.64kN()VbRbB ( RARb)0.89 0.4882.050.11kN()VcRcc( RaRb)0 0.256 2.050.52kN()10：图9 AB跨作用屋面活荷载时排架力图根据镜像对称规律可得当 BC跨作用屋面活荷载的排架各柱力图，如图66a7图S 受37.837O0,BN(kN)r®3L17K

26、J*V(kN)图10 BC跨作用屋面活荷载时排架力图5.4、吊车荷载用用下排架力分析(不考虑厂房整体空间作用)Dmax作用于A柱计算简图见图&则吊车竖向荷载Dmax、Dmin在牛腿顶面出引起的力矩分别为:Ma DmaQ 374.12 (0.75 0.45) 112.24kN mMbDmin 63 83.14 0.75 62.36kN m在柱顶附加不动铰支座RaRbMaH业C3HC3112 241.0059.56kN(11.862.361.170=6.18kN()11.8撤销附加的不动铰支座，在排架柱顶施加集中力-(R a+R)，并与柱顶附加不动铰支座时反力叠加，可得Dmax作用于VaR

27、aA( RARb)VbRbB( RARb)VcRcc( RaRb)A柱时的各柱顶剪力，即:9.560.256 3.386.18 0.488 3.388.69kN ()7.83kN()0 0.256 3.380.87kN()Dmax作用在B柱左计算简图见图12。则吊车竖向荷载 Dmax、Dmin在牛腿顶面出引起的力矩分别为:M ADmine3 83.14 0.3 24.94kN mMb DmaX=3 374.12 0.75 280.591N m在柱顶附加不动铰支座RARbmaHC324.9411.81.0052.12kN()MbHC3280.5911.81.170=27.82kN(反力叠加，可得

28、Dmax作用于B柱左时的各柱顶剪力，即：VaRaA( RARb)2.120.256 25.78.70kN ()VbRbb( RaRb)27.82 0.488 25.715.28kN()VcRcc( RaRb)0 0.256 25.76.58kN()撤销附加的不动铰支座，在排架柱顶施加集中力-(R a+R)，并与柱顶附加不动铰支座时Mi61. 12219.472.72S3. 14受力图374, 12M(kVm)-iu1】i 2CCQkX)r (kX:图12Dmax作用于B柱左时排架力图Dmax作用在B柱右受力图37i. 12M(kN. m)93.14Gl se15.28L:£i(kN)

29、图13Dmax作用于t：3, 711sB柱右时排架力图Dmax作用在C柱V(kN)同理，根据镜像对称规律，将“Dmax作用于A柱”情况的A C柱力互换，可求得各柱的力，如图14:77.4542 9.70ECA受力国M (kN.m)374.12N(k)图140.877.S3& 69<6V(kN)Dmax作用于C柱时排架力图Tmax作用在AB跨 当Tmax方向相反时，弯矩和剪力只改变符号，数值不变。 结合表2可得：RAC5Tmax0.67711.117.52kN()RBC5Tmax0.95711.1110.63kN()此时排架各柱力图见图 15：VaRaA( RARb)7.52 0.

30、256 18.152.87kN()VbRbb( RaRb)10.63 0.488 18.151.77kN()VcRcc( RaRb)0 0.256 18.154.65kN()受力图M(kN. n)图15 Tmax作用在AB跨时排架力图Tmax作用在BC跨受力图M(kN. m)图16 Tmax作用在BC跨时排架力图5.5、风荷载作用下排架力分析(1)左风计算简图如图17所示。结合表2可得:RaCq1 H0.3333.1211.812.26kN()RcC11q2 H0.3331.5611.86.13kN()VaRaA( FwRaRc)12.260.256 (7.5118.39)5.63kN()Vb

31、RbB(FwRaRc)0 0.488(7.51 18.39)12.64kN()VcRcc ( FwRaRc )6.13 0.256 (7.5118.39)0.50kN()此时排架各柱力图如图17所示:qlC图1718所示:图18右吹风时排架力图(6)力组合A 、 B柱的力组合如附表右风风荷载为右吹风时，排架各柱力图如图3、表4所示。六、排架柱截面设计22 采用就地预制柱， 混凝土强度等级 C30, fc=14.3N/mm 2, f t =14.3N/mm 2 ，纵向受力钢筋为 HRB400级钢筋，fy=fy =360N/mm2，箍筋选用 HPB300级钢筋，fyv=270N/mm2。b 0.5

32、18 。上下柱均采用对称配筋。1)选取控制截面最不利力 大偏心受压和小偏心受压界限破坏时对应的轴力为：A柱：3上柱： Nb1 fcbh0 b 14.3 400 360 0.518 10 3 780.0 KN Nu下柱：Nb1 fc(bh0 b (b'f b)h'f) 14.3 (120 860 0.518 280 150) 103 1365.0KN NlB 柱：3上柱： Nb1 fcbh0 b 14.3 400 560 0.518 10 3 1659.3KN Nu下柱：Nb1 fc (bh0 b (b'f b)h'f ) 14.3 (120 1060 0.518

33、 280 150) 103 1542.8KN Nl当 N Nb ，按大偏心受压计算。 对大偏心受压对称配筋的柱， 根据“弯矩相差不多时，轴力越小越不利； 轴力相差不多时， 弯矩越大越不利”的原则， 可确定各柱的最不利力设计值：MA 柱：I - INMB 柱：I - INin - in (a)n -n272.77kN569.96kN(b)N 1034.97kNN 357.53kNM 149.15kN .mN 664.24kN(2) A柱配筋计算1)上柱配筋计算考虑 P 二阶效应：M 0 61.14kN.m,N272.77 kN ,e0 M0/ N 61140 / 272.77 224.1mm附加

34、偏心距： ea max h / 30, 20 20mm则： ei e0 ea 224.1 20 244.1mm0.5fcA 0.5 14.3 1600002727704.194 1.0,取 c=1.0查教材表12-3知，|。 2Hu 8.0mns11500e / h0c1 1500 0.2441/ 0.36 (詈)2° 停7考虑二阶效应后的弯矩设计值和偏心距为:M = nsM01.397 60.5484.57kN m算。e084570/272.7720330mm0.3h0108mm，按大偏心受压计N1 fcbh。27277014.3 400 3600.132b 0.5182 ash0

35、2 403600.222,近似取 x 2as80m m计算e=e h/ 2 as330 400/2 40 170mmAsANefy(h。as)272770 170360 (360 40)403mm2选用 3C16( As 603mm2)。截面一侧配筋率截面总配筋率6031600000.377%0.2%min2 6031600000.754%min0.55%，满足要求对垂直于排架方向的截面承载力验算:由教材表12-3知，对垂直于排架方向的上柱计算长度|0 1.25肌 5.0ml0/b 5000 / 40012.5，查教材表 5-1 知： 0.9425Nu 0.9 (fcA fy'As)

36、0.9 0.9425 (14.3 160000 360 1206) 10 3 2309.1kN272.77kN，承载力满足要求。2)下柱配筋计算6_0.5fcA 0.5 14.3 0.193 10 c= N3575303.861.0,取 c=1.0查教材表12-3知，l0 H,7.8mns面爲(h)2 c17 81()2 1.01.0571500 754 / 860 0.9考虑二阶效应后的弯矩设计值和偏心距为:M = nsM。1.057 269.56284.92kN m/Ne0284920/357.53 30827 mm由于x35753062.5mm40014.32as 80mm，近似取 x

37、2as 80mm。e=eh/2 as827900/2 40 417mmNeAsAfy(h。as)357530 417360 (860 40)505mm2选用 4C16( As2804mm )。截面一侧配筋率截面总配筋率8040.416%1930002 8040.832% 193000minmin0.2%0.55%，满足要求。对垂直于排架方向的截面承载力验算：由教材表12-3知，对垂直于排架方向的上柱计算长度|0 0.8H| 0.8 7.8 6.24ml0/b 6240 / 40015.6，查教材表 5-1 知： 0.88Nu 0.9 (fcA fy'As) 0.9 0.88 (14.3

38、 193000 360 1608) 10 3 2644.3kN357.53kN，承载力满足要求。(3)B柱配筋计算1)上柱配筋计算0.5fcA 0.5 14.3 240000569960算。查教材表ns 112-3 知,I。 2H|8.0mM = nsM0h/21500e / h02c1.307 111.63e0as1 -1500145.9kN145900/569.9620276300216/560 營° S276mm0.3ho 168mm，按大偏心受压计40 536mm由2 as80mm x1 fcbf56996099.6mmbh0 0.518 560 290.114.3 400h

39、099.65600.1779采用对称配筋，则:2Ne /地(1 0.5 )fy(ho as)569960 536 14.3 400 5602 0.1779 (1 0.0889)360 (560 40)78.8mm2选用 3C18( As 763mm2)。截面一侧配筋率截面总配筋率7630.318%2400002 7630.636%240000minmin0.2%0.55%，满足要求对垂直于排架方向的截面承载力验算:由教材表12-3知，对垂直于排架方向的上柱计算长度|0 1.25Hu 5.0ml0/b 5000 / 40012.5，查教材表 5-1 知： 0.9425Nu 0.9 (fcA fy

40、'As) 0.9 0.9425 (14.3 240000 360 1526) 10 3377.2kN569.96kN，承载力满足要求。2)下柱配筋计算1、按(a)组力进行截面计算。M0289.96kN.m, N 1034.97kN,e0 M0/N 289960/1034.97280mm附加偏心距：ea maxh/30,2036.7mm则：e e0 ea 280 36.7316.7mm_0.5fcA 0.5 14.3 0.217 106c= N10349701.50 1.0,取 c = 1.0查教材表12-3知，l0 H,7.8mns11500e / h0c11(空)2 1.0 1.11

41、21500 316.7/1060 1.1M = nsM01.112 289.96322.44kN me M/N 仓 322440/1034.9736.7348.2mme e h/2 as 348.2550 40858.2mmN 1034970'x ； 180.9mm hf 162.5mm，即中和轴在腹板。1fcbf 14.3 400则：N1fc(bf b)hf1034970 14.3 (400 120) 162.5 “ cx一 一224.0mm1fcb14.3 120h'f 162.5mm x 224.0mmbh0 549.1mm，即为大偏心受压构件。Ne1fcbx(h

42、6;0.5x) fb b)hf(h° 0.5hJfy(h° as)1034970 858.2 14.3 120 224 (1060 112) 14.3 280 162.5 (1060 81.25)360 (1060 40)02、按(b)组力进行截面计算。61.50 1.0,取 c = 1.0_0.5fcA 0.5 14.3 0.217 10 c= N1034970查教材表12-3知，l0 H,7.8m17 8ns1()2 1.0 1.1361500 261.7/1060 1.1e m / n e169430/664.2426.7282 mm 0.3h0168mme e h/

43、2 as28230040542mm,N6642402as 80mm由于x'116.1mm'则中和轴在翼缘1fcbf14.3 400hf 150mmM = nsM01.136 149.15169.43kN m心受压构件。为大偏INe 1 fcbfx(h00.5x)As Asfy(h° as)664240 542 14.3 400 116.1 (1060 58)360 (1060 40)02选用 4C18(As 1018mm )。截面一侧配筋率10182170000.47%0.2%min截面总配筋率2 1018 0.94%217000对垂直于排架方向的截面承载力验算：mi

44、n0.55%，满足要求由教材表12-3知，对垂直于排架方向的上柱计算长度l0 0.8H,0.8 7.86.24ml0/b 6240 / 40015.6，查教材表 5-1 知： 0.88Nu 0.9 (fcA fyA) 0.9 0.88 (14.3 193000 360 3036) 103051.5kN664.24kN，承载力满足要求。七、排架柱的裂缝宽度验算(1)A柱裂缝宽度验算上部柱控制截面I - I的准永久组合力值:MqNq0.516.04 0 1.40.5272.77 0 -1.4305030500.62.08(26.32 18.6) 35.74kN m1.40.60 272.77kN1

45、.4eoMq35740272.77131.0mmegho空 0.363600.55当偏心受压构件鱼0.55时，可不作验算裂缝宽度验算。hoF部柱控制截面川-川的准永久组合力值:3° 0.6 6.145030门 050MqNq0.59.07 0 1.40.5357.53 01.4(77.64 54.87) 67.18kN m 1.40.60 357.53kN1.4Mq可67180357.53187.9mme°h°187.90.2188600.55当偏心受压构件电h°0.55时，可不作验算裂缝宽度验算。(2)B柱裂缝宽度验算上部柱控制截面I - I的准永久组合力值:Mq0 更 301.4 506.11061.4535.94 0 (°5 30 37.81.4 50(61.12 6.24) 30.18kN m0.60)544.04kN1.4Mq3018055.5mme0Nq544.04