单层工业厂房课程设计

1、第1章、混凝土结构课程设计?单层工业厂房设计计算书、设计条件1.1.1、平面与剖面某双跨等高机修车间，厂房长度72m柱距为6m不设天窗。厂房跨度为18m车间面积为,其中AB跨设有两台10t桥式吊车；BC跨设有两台32/5t桥式吊车。吊 车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊车工作级别A4-A5,轨顶标高AB跨为8.7m,BC跨为9m柱顶标高为11.8m。1.1.2、建筑构造屋盖防水层：找平层：保温层：屋面板：围护结构240mn普通砖墙，采用和M5混合砂浆门窗低窗高窗门洞基本风压：基本雪压：建筑场地：地下水位：修正后地基承载力特征值：250kN /m21.1.4、材料 混凝土：基础采用C25,柱采用C

2、30APP防水卷材25mn水泥砂浆lOOmn水泥蛭石砂浆大型预应力屋面板4.2mX 4.8m4.2mX 2.4m5.6mX 6.0m1.1.3、自然条件建设地点： 衡阳市郊，无抗震设防要求2kN / m22kN / m2粉质粘土钢筋：HPB235级、HRB335级、HRB40G级各种直径钢筋、设计要求1.2.1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份1.2.2、绘制结构施工图一套、设计期限、参考资料第2章、混凝土结构课程设计?单层工业厂房设计计算书、设计条件2.1.1、平面与剖面某双跨等高机修车间，厂房长度72m柱距为6m不设天窗。厂房跨度为18m车间面积为,其中AB跨设有两台10t桥式吊

3、车；BC跨设有两台32/5t桥式吊车。吊 车采用大连起重机厂的桥式吊车,吊1.4.11.4.2、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范GB50009-2001、建筑地基基础设计规范GB50007-20021.4.31.4.4、混凝土结构构造手册1.4.5、国家建筑标准设计图集08G1181.3.1、两周车工作级别A4-A5,轨顶标高AB跨为8.7m,BC跨为9m柱顶标高为11.8m。厂房剖面图如下衡阳市郊,无抗震设防要求2kN / m22kN / m2粉质粘土低于自然地面3m修正后地基承载力特征值：250kN /m22.1.4、材料混凝土：基础采用C25,柱采用C30钢筋

4、：HPB235级、HRB335级、HRB400级各种直径钢筋、设计要求2.2.1、分析厂房排架，设计柱、基础，整理计算书一份2.1.2、建筑构造屋盖 防水层： 找平层： 保温层： 屋面板：APP防水卷材25mn水泥砂浆100mn水泥蛭石砂浆大型预应力屋面板围护结构240mm普通砖墙， 采用和M5混合砂浆 门窗 低窗 高窗4.2mX 4.8m4.2mX 2.4m门洞5.6mX 6.0m2.1.3、 自然条件建设地点：基本风压：基本雪压：建筑场地：地下水位：2.2.2、绘制结构施工图一套、结构构件选型及柱截面尺寸确定231、主要构件选型表构件名称标准图集荷载标准值选用型号预应力钢筋混凝土屋面板G4

5、10()kN /m2YWB-2I（中间跨）YWB-2I S（端跨）预应力钢筋混凝土折线型屋架G415()榀YWJ18-2-Aa钢筋混凝土吊车梁G323(二)G426根46kN/根DL-4- = BYDL-3-ZB吊车轨道及轨道连接件G325(二)kN /mDCGDL钢筋混凝土基础梁G320根JL-1JL-3钢窗2kN /m240mm专墙2kN /m232、柱截面尺寸、参数 柱号截面尺寸/mm柱高/mm惯性矩/mm4自重/kN面积/mm2偏心距/mmA上柱400 X 4004200X108X10550下 柱I400 X 800X 100X1508100X10836X1050B上柱500X6004

6、20090 X1083X1050下 柱I500 X 1200X 120X 2008100X10862X10500.5m，则柱总高度已知柱顶标高为11.8m，室内地面至基础顶面距离为H=+=12.3m柱截面尺寸及相应的计算参数如下233计算单元本车间为机修车间，工艺无特殊要求，结构布置均匀，选取一榀排架进行计算, 计算见图和计算单元如下图、荷载计算2.4.1、恒载2.4.1.1、屋盖结构自重APP防水卷材2kN /m225mn水泥砂浆找平层2kN /mlOOmn水泥蛭石保温层kN /m21.5mX 6m预应力混凝土屋面板kN / m2屋面支撑及吊管自重上柱400 X 4004200X108X10

7、550下 柱I400 X 900X 100X1508100X10838X1050C屋架自重：AB BC跨YWJ18-2-Aa则作用于柱顶的屋盖结构荷载设计值为 、吊车梁及轨道荷载设计值G31.2 (28.2 6 0.8) 39.6kN G31.2(46 6 0.8) 60.96kN、柱自重荷载设计值1.2 16.820.16kN1.2 3643.2kN2.4.1.2AB跨：2.4.1.3A柱上柱：G4AA柱下柱：G5A2kN /mkN /m2榀B柱上柱：G4B1.231.537.8kNB柱下柱：G5B1.26274.4kNC柱上柱：G4C1.2 16.820.16kNC柱下柱：G5C1.238

8、45.6kN各项恒载作用位置如下图242、屋面活荷载屋面活荷载标准值为kN /m2，雪荷载标准值为kN /m2，故仅按屋面活荷载计算, 则作用于柱顶的屋面活荷载设计值为：243、风荷载排架迎风面、背风面风荷载标准值为则作用于排架计算简图上的风荷载设计值为244、吊车荷载2.4.4.1、吊车主要参数AB跨10t吊车、中级工作制吊B=6040mm,K=5000mm,G=140kN,gpmax94kN,BC跨30/5t吊车、中级工作制吊车，吊车梁高1200mm B=6474mm K=4650mm,G=,g=262kN,Pmin58.5kNQi1.4 0.5 6 181237.8kN，作用位置与Gi相

9、同计算，其中各部分标高及B类地面粗糙度表确定如下柱顶 檐口屋顶风荷载标准值按k0.4kN/m2,z1.0,z根据厂房风荷载体型系数H=11.8mz1.050H=13.45mz1.097H=14.745mz1.133s如图所示吊车梁高900mm，31kNPminpmax2.4.4.2、吊车竖向荷载AB跨BC跨2.443、吊车横向水平荷载AB跨BC跨、排架内力分析该厂房为两跨等高厂房，可以用剪力分配法进行排架内力分析 柱剪力分配系数2.5.1、恒载作用下排架内力分析A柱B柱C柱由于排架为对称结构，故各柱按柱顶为不动铰支座计算内力， 柱顶不动铰支座反 力R分别为A柱B柱C柱排架柱顶不动铰支座总反力为

10、各柱柱顶最后剪力分别为2.5.2、屋面活荷载作用下排架内力分析2.521、AB跨作用屋面活荷载排架计算简图如图所示，其中Q137.8kN其在A B柱柱顶及变阶处引起的力矩为A柱B柱则排架柱顶不动铰支座总反力为将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-92.5.2.2、BC跨作用屋面活荷载排架计算简图如图所示，其中Q137.8kN其在A B柱柱顶及变阶处引起的力矩为B柱C柱则排架柱顶不动铰支座总反力为将R反向作用于排架柱顶，可得屋面活荷载作用于AB跨时的柱顶剪力排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-102.5.3、风荷载作用下排架内力

11、分析2.5.3.1、左吹风时 排架计算简图如图所示 各柱不动铰支座反力分别为A柱C柱各柱顶剪力分别为 排架内力图如图2-11所示2.5.3.2、右吹风时 计算简图如图所示 各柱不动铰支座反力分别为A柱C柱各柱顶剪力分别为排架内力图如图2-12所示2.5.4、吊车荷载作用下排架内力分析2.5.4.1、Dmax作用于A柱计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax，Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为A柱B柱 排架各柱顶剪力分别为排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-132.5.4.2、Dmin作用于B柱左计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax,Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为 柱顶不动铰支座反力RA

12、，RB及总反力R分别为A柱B柱 排架各柱顶剪力分别为排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-142.5.4.3、Dmax作用于B柱右 计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax，Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为B柱C柱排架各柱顶剪力分别为 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-152.5.4.4、Dmax作用于C柱计算简图如图所示其中吊车竖向荷载Dmax，Dmin在牛腿顶面处引起的力矩为 柱顶不动铰支座反力RA, RB及总反力R分别为B柱C柱排架各柱顶剪力分别为 排架柱的弯矩图、轴力图及柱底剪力如图2-162.545、Tmax作用于AB跨柱当AB跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示A

13、柱B柱排架柱顶总反力R为各柱顶剪力为排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-17所示，当Tmax方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变2.546、Tmax作用于BC跨柱当BC跨作用吊车横向水平荷载时，排架计算简图如图所示B柱C柱排架柱顶总反力R为各柱顶剪力为排架各柱的弯矩图及柱底剪力值如图2-18所示，当Tmax方向相反时，弯矩图和剪力只改变符号，方向不变、内力组合A柱内力组合可变荷载内力组合截 面内 力永久 荷载屋面 荷载吊车何载风荷载作用于AB跨作 用于BC跨作用于A柱作用于B柱左作用于B柱右作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左 风右风与相应的N与相应的N与相应的M与相应的M项次组合 项

14、内力 合计组合项内力 合计 组合 项 内力 合计 组合 项内力合 计IMX+XX【+X（+X+XX【X（+）+X+?X+XX+ + X（X+XX+X （+IN36000000000）+】+）+）+nMX+XX+ ）+X+XX+X （+）+?X+XX+X（+X+XXX（+）+?nN360000000+ X（+）+出MX+XX+X（+X+XX+X （+）+（）X+XX+ + （+X+XX+X （+N394.43360000000）+（）+）+出VB柱内力组合截 面内 力永久荷载可变荷载内力组合屋面 荷载吊车何载风荷载与相应的N与相应的N与相应的M与相应的M作用 于AB跨作 用于BC跨作用于A柱作用

15、于B柱左作用于B柱右作用于C柱作用 于AB跨作用于BC跨左 风右风项次组合 项 内力 合计组合 项 内力 合计组合项内力合 计 组合 项 内力 合计IIM0X+X X【+X（+）+】X+X X【+X（ +）+?】X+XX+X（+）+X+XXX（+）+N363600000000nnM0X+X X+ X（+）+X+XX+X（+）+?X+XX+3+ X（+）+?X+XX?N36360000出出M0X+XX+X（+）+X+XX+ X （+ +）+?X+XX+X（+ +）+?X+XX?N36360000V0C柱内力组合截 面内 力永久 荷载可变何载内力组合屋面 荷载吊车何载风荷载与相应的N与相应的N与相

16、应的M与相应的M作用于AB跨作用于BC跨作用于A柱作用于B柱左作用于B柱右作用于C柱作用于AB跨作用于BC跨左 风右风项次组合 项内力 合计组合 项内力 合计组合项内力合 计 组合 项内力合 计IIMX+XX【+X（+）+】X+【X（+） +X+?】X+XX+X（+）+X+X X+ X（+ ）+N03600000000nnMX+XX+）+ X（+X+XX+ X（+）+?X+XX +X（+）+X+XXX （+）+?N036000000出出MX+XX+ X（+） +X+X（+）+X+ XX+（+）+X+X X+ X（+）+N394.43036000000V、柱截面设计2 2 . .14.3N/mm

17、,ftk2.01N / mm；采用HRB335级钢2.7.1、A柱配筋计算垂直于排架方向柱的计算长度满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.1.2、下柱配筋计算取ho800 40760 mm，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利内力筋,混凝土强度等级为C30,fc2.7.1.1、上柱配筋计算上柱截面共有四组内力，取心受压，只h0400 40360mm，经判别，其中三组内力为大受压，只有一组为小偏心受压，且b 1fcbh00.55 1.0 14.3 400 360 1132.56kN，故按此组内力计算时为构造配偏N筋,对三组大偏心受压内力，在M值较大且轴力比较接近的两组内力中取轴力较小的

18、 一组，即取上柱计算长度1。2 4.28.4m，附加偏心距为ea20mm由h 8400 h400215,故应考虑偏心距增大系数0.5 fcA1= N取x2 as计算0.5214.3 40023245.76 1034.6551，取11.0选3B18(As763mm2)，则Asbh763400 4000.470.2，满足要求l01.25 4.25.25mh 800-27mm3030由h空0h 80010.125 5，故应考虑偏心距增大系数0.5 14.377；1053.86 1，取1328.56 100.5 fcAN为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则1.0下柱计算长度101.0H,8.1m，附

19、加偏心距为eaIo0.8H|6.48m满足弯矩作用平面外的承载力要求2.7.1.3、柱的裂缝宽度验算规范规定，对eoh?0.55的柱应进行裂缝宽度验算上柱：e01760.480.55，可不进行裂缝宽度验算ho360下柱：e08241.080.55，需要进行裂缝宽度验算柱的裂缝宽度验算表柱截面上柱下柱内力标准值7221132满足要求2.7.1.4、柱箍筋配置非抗震区的单层厂房柱， 其箍筋数量一般由构造要求控制， 根据构造要求， 上、下柱均采用A820箍筋2.7.1.5、牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。NX-328.56 1031.0 14.3 400

20、57.4mmhf150mm，说明中和轴在翼缘内选4B18(As21018mm)，则Abh10181.775 1050.570.2，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度其中牛腿截面宽度b 400mm,牛腿截面高度h 500mm,h0465mm牛腿截面高度验算a 50 20 30mm 0取a 0故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算a 50 20 30mm 0，所以牛腿按构造配筋选用4B14(As616mm2)，水平箍筋选用A81002.7.1.6、柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度hl 0.9h0.9 800720mm800mm，取800mm则柱吊装时总

21、长度为+=13.1m,计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为12由MBRAl3尹l3M20得人dM3c/口口,令一3RAq3x 0得x RA/q326.8/8.98 2.99m，则dx柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B18,实际配筋柱截面上柱下柱()()23B14+2B18As461 509 970mmh 1200- 40mm3030取满足要求2.7.2、B柱配筋计算2.7.2.1、上柱配筋计算上柱截面共有四组内力，取ho600 40 560 mm取最不利内力计算 上柱计算长度102

22、Hu2 4.28.4m，附加偏心距为ea20mm5,故应考虑偏心距增大系数0.5 fcA 0.51=3N523.02 10取x 2 as计算14.3 500 6004.11，取11.0选3B18(As763mm2)，则bh 500 6000.250.2，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求2.722、下柱配筋计算取ho1200 40利内力101.25 4.25.25m1160mm，与上柱分析方法类似,在下柱八组内力中选取最不由h 8h 12006.755，故应考虑偏心距增大系数下柱计算长度101.0H 8.1m，附加偏心距为ea 80450.260.2，满足要求b

23、h 3.055 1050.5 fcA1= N为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内，则3N 1268.72 10 x容T0評1.72 1，取11.01fcbf1.0 14.3 500177.4mm hf200mm，说明中和轴在翼缘内按最小配筋率配筋AsminA2611mm选4B16(As804mm2)，则垂直于排架方向柱的计算长度100.8H|6.48m满足弯矩作用平面外的承载力要求2.723、柱的裂缝宽度验算2.724、柱箍筋配置非抗震区的单层厂房柱，下柱均采用A820箍筋2.7.2.5、牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，其中牛腿截面宽度b 500mm,牛腿截面高度h牛腿截面高度验

24、算a 150 20 170mm取a 0左牛腿右牛腿故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算a 170m m,所以牛腿按计算配筋左牛腿右牛腿选用4B16 (A804mm2)，水平箍筋选用2.7.2.6、柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊 柱插入杯口深度h0.8h 0.81200960mm，取h11000mm则柱吊装时总长度为+1=13.3m,计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为12由MBRAI3-q3l3M20得令dMRAq3x 0得x RA/q341.89/15.392.72m，则规范规定，对e。h。0.55的

25、柱应进行裂缝宽度验算上柱：eh。2985600.530.55，可不进行裂缝宽度验算下柱：e51111600.440.55，可不进行裂缝宽度验算其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。700mm,h0665mmA8100dx柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B18,实际配筋柱截面上柱下柱（）（）270取取满足要求2.7.3、C柱配筋计算2.7.3.1、上柱配筋计算上柱截面共有四组内力，取h0上柱计算长度102 4.28.4m，附加偏心距为ea20mm由h 8400 h400215，故应考虑偏心距增大系数

26、_0.5fcA1= N取x2 as计算0.5214.3 4003245.76 104.6551，取11.0选3B16(As603mm2)，则Abh603400 4000.370.2，满足要求垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求2.732、下柱配筋计算取ho900 40内力101.25 4.25.25m860m m，与上柱分析方法类似，在下柱八组内力中选取最不利下柱计算长度1。1.0H8.1m，附加偏心距为e30詈30mm由m空09h 9005，故应考虑偏心距增大系数垂直于排架方向柱的计算长度 满足弯矩作用平面外的承载力要求2.733、柱的裂缝宽度验算柱的裂缝宽度验算表柱截

27、面上柱下柱内力标准值651取取0满足要 求满足要求2.7.3.4、柱箍筋配置非抗震区的单层厂房柱，其箍筋数量一般由构造要求控制，根据构造要求，上、下柱均采用A820箍筋1=沁0.514.3匸871053.81 1，取11.0N352.32 103为大偏心受压，先假定中和轴在翼缘内,245.76 1031.0 14.3 400NX-42.9mmhf150mm，说明中和轴在翼缘内选4B14(As2615mm)，则Abh6151.875 1 050.3280.2，满足要求100.8H|6.48m规范规定，对e。h00.55的柱应进行裂缝宽度验算上柱：十253.73600.7040.55，需进行裂缝宽

28、度验算下柱：十757.38600.88 0.55，需进行裂缝宽度验算2.735、牛腿设计根据吊车梁支承位置、截面尺寸及构造要求，初步拟定牛腿尺寸，如下图所示。 其中牛腿截面宽度b 400mm,牛腿截面高度h 700mm,h0665mm牛腿截面高度验算a 150 20130mm 0取a 0故牛腿截面高度满足要求牛腿配筋计算a 150 20130mm 0,所以牛腿按构造配筋选用4B14(As616mm2)，水平箍筋选用A81002.7.3.6、柱的吊装验算采用翻身起吊，吊点设在牛腿下部，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度h 0.9h0.9 900810mm，取850mm则柱吊装时总长度为+=1

29、3.15m,计算简图如图 柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为12由MBRA13評3M20得令dMRAq3x 0得x RA/q327.04/9.52.85m，贝Udx柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算经初步验算，上柱裂缝宽度不满足要求，采用吊点处局部加强，加2B16,实际配筋柱截面上柱下柱()()满足要求2.7.4、抗风柱设计2.7.4.1、尺寸确定截面尺寸上柱b h 300mm 300mm，下柱b h 300mm 600mm2.742、荷载计算（1）柱自重及截面参数柱别截面尺寸/mm自重/kN面积/(105mm2)惯性矩/(109mm4)上柱300 X

30、 300下柱300 X 600（2）风荷载H HuHl2.613 12.214.813m，z1.13迎风面、背风面风荷载标准值为则作用于抗抗风柱计算简图上的风荷载设计值为 风荷载作用下弯矩图如下2.7.4.3、抗风柱截面设计（1）正截面承载力计算上柱M 32.45kN m, N 5.88kN因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算因为构件轴力较小，故按纯弯构件双筋矩形截面计算hwh0265mm，7 s4属厚腹构件故按构造配置箍筋故按最小配筋率配筋Abh00.24300下柱M 99.31kN m, Nh1.43 300min 0.45 - -h。300 2652265191mm，取3B12

31、,0.242As339mmh1.43 300min0.45h。300 2652Abh00.24300 565 407mm，取4B14,(2)斜截面承载力计算故按最小配筋率配筋bh00.240.242As615mmsv,min024+0.24垮0.16，取箍筋为A8150svbs2 50.3 0.22300 150，可以下柱h 565hwh0565mm，r3004属厚腹构件故按构造配置箍筋f1 43sv,min0.240.240.16，取箍筋为A10250fyV210sv吗278.50.21bs 300 250（3）抗风柱裂缝宽度验算上柱下柱2.744、抗风柱吊装验算采用翻身起吊，吊点设在下柱，

32、距下柱上边缘2.5m，混凝土达到设计强度后起吊柱插入杯口深度hl 600mm，则柱吊装时总长度为15.413m计算简图如图柱吊装阶段的荷载为柱自重，考虑动力系数，则在上述荷载作用下，柱各控制截面的弯矩为由MBRAS尹32M20得令dMRAq3X 0得x RA/q339.75/9.114.36m，则dx柱截面受弯承载力及裂缝宽度验算柱截面上柱下柱（）（）满足要求，可以2.8.1、A柱基础设计2.8.1.1、作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的MN、V以及外墙的自重基础设计的不利内力如下组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合第一组第二组第三组每个基础承受的外墙总宽度为6

33、m,总高度为+=13.95m,墙体为240mm砖墙（kN/m2），钢框玻璃窗（kN/m2），基础梁重kN/根，每个基础承受由墙体传来的 荷载为240mn砖墙钢窗基础梁（3）计算基底压力及验算地基承载力 基础底面压力计算及地基承载力验算类别第一组第二组第三组、基础设计Nwk距基础形心的偏心距e为120+400=520mm,N 1.2Nwk372.53kN2.8.1.2、基础尺寸及基础埋深（1）按构造要求拟定高度h基础埋深d h 0.5 1.6m杯壁厚度t 300mm，取t（2）拟定基础底面尺寸.Nk,maxNwk449.92A300mm，基础边缘高度a?350mm，台阶高度取375mm250 2

34、0 1.6310.443.49m2，适当放大，取250250250300300300281.3、基础高度验算基础底面净反力设计值计算类别第一组第二组第三组因台阶高度与台阶宽度相等，不需验算变阶处的受冲切承载力，基础高度满足要 求281.4、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算公式第一组第二组第三组195（2） 柱边及变阶处弯矩计算（3） 配筋计算基础底板受力钢筋采用HPB235级，fy210N /mm2， 长边方向钢筋面积为 选用A12130A870mm2基础底板短边方向钢筋面积为2选用A10150As523mm由于 丄3000.80.75，所以杯壁不需要配筋h2375282、B柱基

35、础设计2.8.2.1、作用于基础顶面上的荷载计算 作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的 基础设计的不利内力如下组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合第一组第二组第三组2.8.2.2、基础尺寸及基础埋深（1） 按构造要求拟定高度h基础埋深d h 0.5 1.85m杯壁厚度t 350mm，取t 400mm，基础边缘高度a2400mm，台阶高度取475mm（2）拟定基础底面尺寸A dfm* 2504.84m2，适当放大，取（3）计算基底压力及验算地基承载力 基础底面压力计算及地基承载力验算类别第一组第二组第三组2502502503003003002.823、基础高度验算基础底面净反力设计值计算类别

36、第一组第二组第三组MN、V2.824、基础底板配筋计算（1）柱边及变阶处基底反力计算公式第一组第二组第三组（2） 柱边及变阶处弯矩计算（3） 配筋计算基础底板受力钢筋采用HPB235级，fy210N/mm2，长边方向钢筋面积为 选用A14130As1100mm2基础底板短边方向钢筋面积为选用A12150A754mm22.8.3.1、作用于基础顶面上的荷载计算作用于基础顶面上的荷载包括柱底传给基础的MN、V以及外墙的自重基础设计的不利内力如下组别荷载效应基本组合荷载效应标准组合第一组第二组由于hr475084 0-75，所以杯壁不需要配筋283、C柱基础设计第三组每个基础承受的外墙总宽度为6m,

37、总高度为+=13.95m,墙体为240mm砖墙(kN / m2)，钢框玻璃窗(kN / m2)，基础梁重kN /根，每个基础承受由墙体传来的 荷载为240mm专墙钢窗基础梁Nwk距基础形心的偏心距ew为120+450=570mm,N 1.2Nwk372.53kN2.8.3.2、基础尺寸及基础埋深(1) 按构造要求拟定高度h基础埋深d h 0.5 1.65m杯壁厚度t 300mm，取t 325mm，基础边缘高度a2350mm，台阶高度取400mm(2)拟定基础底面尺寸ANk,max Nwk了2557310.444.77m2，适当放大，取famd 250 20 1.65(3) 计算基底压力及验算地基承载力基础底面压力计算及地基承载力验算类别第一组第二组第三组2502502503003003002.833、基础高度验算