隆回金杏副斜井设计说明(辰州修改)9.20

1、湖湖南南新新龙龙矿矿业业有有限限责责任任公公司司隆回金杏新副斜井初步设计说明书怀怀化化湘湘西西金金矿矿设设计计科科研研有有限限公公司司二二一二一二年九月年九月湖南新龙矿业有限责任公司湖南新龙矿业有限责任公司隆回金杏新副斜井初步设计说明书隆回金杏新副斜井初步设计说明书 设计单位：设计单位：怀化湘西金矿设计科研所证证书书编编号号 : 乙级 A经经 理：理：李昌元总工程师：总工程师：李昌元审审 核：核：李 彬设设 计：计：余中海电脑制图：电脑制图：余中海提交单位：提交单位：怀化湘西金矿设计科研所提交时间：提交时间：二 O 一二年九月目 录一、矿山现状及设计目的一、矿山现状及设计目的.3二、地质资源二

2、、地质资源.4三、三、设计基础资料及参考资料设计基础资料及参考资料.8四、设计原则四、设计原则.8五、副井提升系统设计五、副井提升系统设计.8六、劳动定员六、劳动定员.24七、工程量及投资概算七、工程量及投资概算.24附图：1. 隆回金杏新副斜井平面布置总图 隆回副井施工012. 隆回金杏新副斜井剖面、断面图 隆回副井施工023. 隆回金杏新副斜井绳道、井口布置图 隆回副井施工034. 隆回金杏新副斜井中段吊桥布置图 隆回副井施工045. 隆回金杏新副斜井卷扬机房布置图 隆回副井施工05一、矿山现状及设计目的一、矿山现状及设计目的（一）矿山现状开拓系统：矿山现有开拓系统为平硐+盲斜井联合开拓，

3、中段高度为 40m，主运输平巷位于 700m 水平的矿体上盘，巷道断面为2.4m2.5m，采用 3t 架线式电机车和 0.75m翻转式矿车运输，现有460m、500m、540m、580m 、620m、660m、700m、740m、780m、820m、860m 中段，700m、740m、820m、860m 中段运输平巷均与地表直接相通，中段运输平巷断面规格为 2.2m2.2m，辅助斜井设在 3 号勘探线处的下盘围岩中，斜井断面规格为 2.4m2.5m，分别连接700m、740m、780m、820m 各中段，另在 820 中段新掘进一条斜井连接 860 中段。在 700-460 中段现有一条探矿斜

4、井。另在 460-380中段有一条位于棚板的斜井，斜井已掘好，由于计划调整 420m 中段与 380m 中段处于停工状态，斜井均装备提升绞车，担负各中段的材料运输和作为人行通道。主溜矿井位于 0 线至 1 线间，上下贯通 700m、740m、780m、820m 中段，各中段矿石可直接进入主溜井， 860m 中段矿石经 820m 或 780m 中段转运可进入主溜矿井运出，形成了较完整的矿石溜放运输系统。采矿方面：采用平硐+盲斜井提升运输，使用浅孔留矿法开采矿石，阶段运输为 3 吨电机车牵引 0.7m和 0.75m翻转式矿车运输，矿区建有小型空压机站一个，共有 3 台螺杆式空压机，其中 HSD-1

5、32G 型 24.2m/min 的空压机 1 台，HSD-75G 型 13m/min 空压机1 台，JS-175A 空压机一台；建有炸药库一座，库容量 2#岩石炸药为 12 吨，已通过公安部门审查。选矿方面：矿山建有设计破碎能力 600t/d，磨浮能力 600t/d 的选厂一座，但从实际运行来看，其处理能力只能达到 500t/d 左右。（二）设计目的隆回金杏现有系统为探矿斜井，部分在脉内，部分在棚板，从700m 中段往下开采，探矿斜井会受到破坏，现有选厂规模为600t/d，矿石来源主要为 700m 上部采场出矿，根据公司生产计划部署安排，计划新建 2000t/d 的选厂，及新建两条斜井，主斜井

6、用于提升矿石，副斜井主要用于行人和物料下放及提升废石，该设计内容为新建副斜井。该斜井起始坐标 X= 3043876.512，Y= 37479855.391，Z=695.884m，终点坐标 X= 3044 371.802，Y= 37479 299.475，Z=300m。为确保安全、高效、合理进行作业，特按照金属非金属矿山安全规程对此斜井设计作简要说明，由隆回金杏技术组人员做施工设计、隆回金杏安全生产管理人员组织施工和监督，由隆回金杏技术人员组织作业人员和管理人员先进行技术交底后施工。二、地质资源二、地质资源（一）矿区及矿床地质概况1、矿区地质特征矿区区域地质构造位置为江南台背斜，武陵雪峰台凸的东

7、南部，东与赣湘台向斜毗邻。湘东西向构造带与古台山新宁南北向构造带交汇处的石桥铺倒转背斜向西突出的弧形部位金山鼻状背斜中。2、矿床地质特征本矿床为一典型的石英细脉带型金矿床。矿脉产于板溪群马底驿组第三岩性段与第四岩性段的青灰至灰至灰黑色变质岩系中。赋矿岩性主要为绢英千枚岩，次为变质砂岩。区内所见石英脉有三组，即北西向石英脉，北东向石英脉，层间石英脉。北西向石英脉倾向210240，平均 235，倾角 5164，平均 59，为本区主要含金石英脉带，含金 2.0g/t 左右；层间石英脉分布广泛，常呈透镜状大脉，条带细脉产于层间裂隙中，矿化微弱，含金 0.10.5g/t。北东向石英脉分布稀疏，不具工业意

8、义。三组石英脉同时发育处常形成网脉带。含金石英脉带由一群密集的石英细脉组成，产于一组由几条北西断层（F1、F3、F4）所控制的胈性剪切带中。根据石英脉展布特点，将相对密集，沿走向一致的一组石英细脉圈为一个脉带。本区共圈出脉带 3 个（、） ，其中号脉带为主脉带。脉带呈北西向展布，总体走向 140150，地表出露宽 1075m，长380500m，出露标高 780950m。在脉带中根据石英脉分布特点又可分为若干脉组。脉组宽数至十数米，常由十几至几十条石英脉、石英细脉、硅化线、裂隙线组成，在脉组中常发育一至数条厚度较大（单脉脉幅 24 厘米）毒砂、磁黄铁矿化较强的石英，构成脉组主体（主干脉） 。在主

9、干脉中，时有明金出现（820CD1 沿脉、LD2、740CD） 。石英细脉单脉脉幅一般 0.51.5cm，大者 24cm，大于 5cm的少见。含脉率一般为 510 条/m，密者达 2030 条，厚度含脉率10%左右。单脉长几米至十几米，单脉走向与脉组总体走向一致。石英脉沿走向，倾向均具分枝复合、尖灭侧现特点，由于层滑作用，在一个脉面上石英脉沿走向呈“窗栅”状，沿倾向呈蠕虫状。 全区共圈出大小矿体 10 个，资源矿体 3 个。、号矿体，长度 300340m，平均水平厚度 3.095.38m，控制垂深150250m。一个矿体往往就是一个含脉率较高或矿化较强的石英脉组，其形态产状、空间位置与脉组、脉

10、带一致。矿体产状为倾向为231236，倾角为 6354，平均产状，倾向 235，倾角 59。矿体形态较复杂，沿走向呈脉状、透镜状，在 820、740 中段，矿体沿走向有由厚变薄、尖灭再现特点。厚度变化系数号矿体72%，号矿体 107%。矿体沿倾斜具明显的侧伏，侧伏角 45，与岩层倾向一致。矿床开采技术条件1、矿床水文地质条件1）岩层含水性第四系松散层，分布于区内山顶、山坡、河谷，为残积、坡积、洪积层。厚度 12m，局部 39m。地下水具雨季性，雨后常见地下水从松散层与基岩接触面渗出；干旱时泉水量很小，0.0620.221L/S。基岩含水性震旦系下统（Zaj）分布于矿区西北部，灰绿色长石、石英砂

11、岩和砂质板岩。地表岩层具风化裂隙，但地下水露头很少。本层富水性弱，可视为良好隔水层。板溪群马底驿组（Ptbnm3-4）为一整套浅变质岩系，由青灰色、黑色千枚岩、灰色变质砂岩和千枚状板岩、砂质板岩组成。岩石致密坚硬。本层为矿层赋矿层位，深部裂隙不发育，富水性弱，可视为良好隔水层。2）地表水与地下水的水力联系通过原十六支队地表水与地下水的长期观测，发现深部地下水特别是坑道地下水与地表水的水力联系不甚密切，可以说不发生互相联系。洪水期和枯水期，河水流量变化大，而坑道涌水量极为稳定。水质分析结果发现，流经矿区的西支沟，河水中的含砷量很低（0.017mg/L） ，为良好的生活用水，而坑道地下水的含砷量特

12、高（0.218mg/L） 。坑道地下水与地表水的水力联系不大。根据矿山近几年开采情况，井下矿坑涌水量为 2439m/d，远远小于 5000 m/d，矿床水文地质条件简单。2、工程技术条件含金石英脉产于绢英千枚岩中。岩石中北西向剪切带发育，并与岩层走向大角度相交，经硅化及石英脉充填，岩石已愈合，完整性好。围岩致密坚硬，矿体倾角较陡（59） ，顶底板围岩稳定。从矿山近年开采情况看，坑道无需支护，采场无崩塌现象，说明矿区岩石比较坚固，开采技术条件良好。（三）矿石成分杏枫山矿区矿石矿物组成较复杂，主要金属矿物有：自然金、毒砂、磁黄铁矿和钛铁矿，另有微量的闪锌矿、方铅矿、黄铜矿和黄铁矿。脉石矿物以石英为

13、主，云母类矿物和绿泥石类矿物也有较大的含量，电气石、方解石、磷灰石、石榴子石以及绿帘石含量较少。金主要呈自然金以显微状和次显微状包裹于毒砂之中。金在不同矿物中的分布为：毒砂中 98.1%，磁黄铁矿中 0.98%，硅酸盐及派生矿物中 0.92%。（四）矿产资源储量根据湖南隆回金杏矿业有限责任公司杏枫山矿区 2011 年度资源储量报告。2011 年末保有资源储量表金属量品位项目矿石量 (t)Au (kg)Sb (t)Au (g/t)Sb (%)基础 储量122b69092014132.05332333333 难333 压333 低391003464631.65资 源 量小计391003464631

14、.65资源储量460095478761.71700m 中段及其以上 2058661 吨，金属量 3604kg，700m 段以下2542293 吨，金属量 4273kg。三、三、设计基础资料及参考资料设计基础资料及参考资料（1）隆回金杏井上井下对照图（2） 采矿设计手册（3） 中国采矿设备手册（4） 金属非金属矿山安全规程GB16423-2006 （5）新龙矿业编制井下高压、照明线路以及架空线架设技术标准（6）2012 年 6 月 8 日隆回金杏副斜井设计方案会审意见和要求（7）怀化湘西金矿设计科研有限公司 2010 年 2 月编制杏枫山矿区资源开发利用项目开采方案设计说明书四、设计原则四、设计

15、原则（1）维护公司总体利益原则（2）节省投资和降低运行成本的原则（3）满足相关技术规范要求的原则（4）技术先进、经济合理、安全适用、工艺可靠，适合国情和矿情的原则。五、副井提升系统设计五、副井提升系统设计由于采矿方法还在研究，系统设计时采矿方法按怀化湘西金矿设计的阶段连续崩落采矿法进行设计。（一）开采范围开采范围为本次圈定地质储量的 v1、v2、v4 三条矿脉，开采高度为+950 米+300 米。（二）开采顺序矿山开采总体上，对于平行矿体，在同一中段内，先采上盘矿体，后采下盘矿体；对同一矿体按中段从上到下开采；中段内采用后退式回采。同时应保证浅孔留矿法回采中段低于阶段连续崩落采矿法中段，以防止

16、移动区域影响浅孔留矿法回采安全。（三）采矿方法采矿方法为阶段强制自然崩落连续采矿法。 （四）开拓运输系统简述以 700m 高程为界分成两个部分，700m 中段以上的开拓沿用现有的系统，矿石、废石采用溜井下放至 700m 中段主平巷，由 700m中段平巷转运至选厂原矿仓，人员和材料采用现有的斜井提升。在700m 中段设计一盲斜井作为副井，负责人员、材料下放及废石提升。700m 中段已掘进一专门的废石转运平巷，废石经副井提升至 700m中段后，由电机车经废石转运平巷转运至废石场堆放。 （五）设计提升方案1、副斜井设备选型计算设计依据斜井长度：843.255 米，方位角 3114157；倾角：28；

17、提升人员要求：最大班提升人员时间不超过 1 小时。(1) 工作制度年工作日数 tr=300(d/a)采用三班制混合提升，日工作小时数 ts =19.5h，其中人员输送采用 XRC-10 型斜井人车，提升人员与下放材料用时 3h；矿石提升采用单钩矿车组，用时 16.5h。(2) 人员输送按每班 80 人计算，XRC-10 行车质量 Qr=3267 kg最大装载重量 Qrmax=2075=1500 kg(3) 矿石提升量年运输量 A=96605（t/a）小时提升量 As=CA/tstr=1.296605/(30016.5)=23.42(t/h)式中：C 为提升不均衡系数，C=1.2（4） 矿车容积

18、 Vr=0.75m3矿车质量 Qk=425kg最大装载量 Qmax=Vr=17800.75=1335kg式中：松散矿石密度，=1.78t/m3有效装载量 Q=CmQmax=0.81335=1068kg式中：Cm矿车装满系数。取 Cm=0.8（5） 斜坡道倾角 0=280；井筒斜长 Lj=843.255m。一次提升矿车数计算一次提升矿车数计算（1）一次提升循环近似时间 TjTj=2Lsb/v0+2Lx/v0+2Lj/vp+21=24/0.5+4/0.5+1686.5/3.85+100=594.1s式中：Lsb为上车场的长度，取为 12m Lx为下车场的长度，取为 2m v0矿车组通过上、下车场时

19、的速度，取 v0=0.5m/s 1矿车组摘挂钩时间，取为 50s v最大提升速度，v=3.89m/s vp提升平均速度，取 vp=3.85m/s (2)一次提升或下放需要的矿车数n=AsTj/(3.6Q)=23.42594.1/(3.61068)= 3.62，取 n=4钢丝绳选择计算钢丝绳选择计算1 钢丝绳每米质量Ps=n(Qmax+Qk)(sin0+f1cos0)/(11/m)-L0(sin0+f2cos0)=4(1335+425)(sin28+0.01cos28)/(111770/7.5)-900(sin28+0.2cos28)=1.67Kg/m式中：Ps提升钢丝绳单位长度重量 Kg/m

20、Qmax最大装载量 Kg Qk 矿车质量 Kgn提升矿车台数 n=40斜坡道倾角 0=280f1矿车在斜坡道上运行的阻力系数 f1=0.01f2钢丝绳移动的磨擦阻力系数 f2=0.2钢丝绳公称抗拉强度 =1770Mpam混合提升物料时静力安全系数 m=7.5L0从下部车场矿车摘挂钩点到上部钢绳游动天轮间的钢丝绳长度,900m选用钢丝绳型号为 619s+NF，直径为 26mm，绳重2.73kg/m(合成纤维芯)， 公称抗拉强度 1770MPa 最小破断拉力449kN 的钢丝绳。2 钢丝绳实际安全系数校验（1）提升物料m=Qp/n(Qmax+Qk) (sin0+f1cos0)+ Ps L0(sin

21、0+f2cos0)g=449000/4(1335+425)(sin28+0.01cos28)+2.73900(sin28+0.2cos28)9.8=9.25m=7.5 (安全、可用)（2）升降人员m=Qp/n(Qrmax+Qr) (sin0+f1cos0)+ Ps L0(sin0+f2cos0)g=449000/1(1500+3267)(sin28+0.01cos28)+2.73900(sin28+0.2cos28)9.8=11.85m=9 (安全、可用)提升机及游动天轮选择提升机及游动天轮选择（1）游动天轮直径的选择 Dl(mm)根据金属非金属矿山安全规程6.3.5.1 井下单绳提升装置和凿

22、井的单绳提升装置的卷筒和天轮不小于钢丝绳直径的 60 倍。选用现在 1600mm 游动轮，游动距离为 1277mm，位于 X1 点往X2 点方向 2.7m。（2）提升机卷筒直径 Dj(mm)根据 GB16423-2006金属非金属矿山安全规程6.3.5.3 之规定 升降人员和物料的可缠绕两层，按两层计算：依 Dj60ds，取 80 倍8026=2080mm，综合卷筒容绳量，选取 Dj=2500mm。（3）提升机卷筒宽度 B（mm）2B=( Lt + Ls +D(n1+ n0) （d+）/DpB= (900+30+3.142.5(3+4) (26+2.5) /（23.142.526） =1770

23、mm 综合卷筒容绳量， 选取 B=2000mm式中：Lt提升长度，m； Ls试验长度，取 30m； n1摩擦圈数，取 3 n0专供每两个月串动 圈钢丝绳之备用圈数，一41般取 2； d钢丝绳直径，mm； 钢丝绳圈间隙，取 2.5mm； Dp钢丝绳平均缠绕直径，m; Dp=2.5+(2-1) 0.026=2.526m (4)最大静拉力 FjFj=n(Qmax+Qk) (sin0+f1cos0)+ Ps L0(sin0+f2cos0)g= 4(1335+425)(sin28+0.01cos28)+2.73900(sin28+0.2cos28)9.8=48555.19N最大静拉力差，Fc=Fj=48

24、555.19N(5)选定提升机型号选用 JK-2.5/30(2.0)单绳缠绕式矿井提升机，螺旋绳槽槽板按设计要求由提升机生产厂家配套提供。JK-2.52JK-2.52 单绳缠绕式矿井提升机性能参数表单绳缠绕式矿井提升机性能参数表卷 筒钢丝绳提升斜长直 径宽 度最大静张力最大直径一层缠绕二层缠绕三层缠绕减 速 器 速 比提 升 速 度电 动 机 转 速机器（不计电机天轮）旋转部分对缠绕半径变位重量mkNmmmm/sr/minkg2.52.090314118901335253.8572014880钢丝绳实际直径钢丝绳实际直径262655155111071107同上同上钢丝绳最大直径 26mm，钢丝

25、绳最大静张力 90000N，破断拉力总和449000N，速比 i =25，机器旋转部分总变位质量 14880 Kg，电动机型号：YZPBF400L3-8,250KW,744r/min（江西特种电机股份有限公司）采用变频调速电控时。 预选电动机（1）功率计算N=KbFcv/(1000)=1.248555.193.85/(10000.9) =249.25Kw式中：Kb 电动机功率备用系数，取 Kb=1.2传动效率，一级传动取 =0.9（2）预选电动机型号：YZPBF400L3-8,250KW,744r/min 最大转矩/额定转矩=2.5 转子转动惯量 20.1Kgm2。（3）核算提升机的最大速度V

26、max=Djnd/60i=3.142.5744/（6025）=3.89m/s提升速度图和力图计算提升速度图和力图计算提升系统变位质量提升系统变位质量1、矿车组质量，mk=n(Qmax+Qk)=4(1335+425)=7040Kg2、钢丝绳质量，ms=Ps(L0+Lxi+Lm+Ls) =2.73(900+24+47.61+30) =2734.4Kg式中：Lxi钢丝绳弦长,24mLm 卷筒上缠绕 3 圈摩擦圈数的钢绳长，47.61m Ls试验长度，取 Ls=30m3、提升机及减速器转动部分变位质量，mj=14880Kg4、电动机转动部分变位质量 md=(GD2)i2/Dj2=20.1252/2.5

27、2=2010Kg5、提升系统变位质量总和m，m=mk+ms+mj+md+ml=7040+2734.4+14880+2010+230.4=26894.81Kg速度图和力图计算速度图和力图计算物料提升上、下部车场均为平车场的单钩提升及下放1 1 重车提升，采用五阶段速度图重车提升，采用五阶段速度图速度图计算速度图计算a0=0.1m/s2 v0=0.5m/s v=3.85 m/s a1=a3=0.3m/s2重车组沿下部平车场上行（1）启动加速时间，t1=v0/a0=0.5/0.1=5s（2）启动加速距离，L1=0.5v0t1=0.50.55=1.25m（3）等速爬行距离，L2=Lx-L1=2-1.2

28、5=0.75m（4）等速爬行时间，t2=L2/V0=0.75/0.5=1.5s重车组沿卷扬道上行（5）加速运行时间，t3=(v-v0)/a1=(3.85-0.5)/0.3=11.2s（6）加速运行距离，L3=0.5(v+v0)t3=0.5(3.85+0.5)11.2=24.29m（7）减速运行时间，t5=v/a3=3.85/0.3=12.8s（8）减速运行距离，L5=0.5vt5=0.53.8512.8=24.70m（9）等速运行距离，L4=Lj-L3-L5=843.255-24.29-24.70=794.26m(10) 等速运行时间，t4=L4/v=794.26/3.85=206.3s(11

29、) 重车组由人力推车沿上部地面平车场的运行时间3=Lsb/v0=12/0.5=24s矿车组一次提升循环时间和小时提升次数(12) 一次纯运行时间T1=t1+t2+t3+t4+t5=5+1.5+11.2+206.3+12.8=236.8s（13）一次提升循环时间，T=2（T1+1+3）=2（236.8+50+24）=621.6s（14）小时提升次数，ns=3600/T=3600/621.6=5.8 次/h力图计算力图计算重车组沿下部平车场上行、t1阶段开始F1=Kn(Qmax+Qk)(sin1+f1cos1)g+Ps(Lx+Lj)(sin0+f2cos0)g+ma0 =1.14(1335+425

30、)(0+0.011)9.8+2.73(2+843.255) (sin28+0.2cos28)9.8+26894.810.1=43511N式中：K矿井阻力系数，K=1.1 1下部车场倾角，1=0、t1阶段终了F1=F1-PsL1(sin1+f2cos1)g=43511-2.731.250.219.8=43504.4N 、t2阶段开始F2= F1-ma0=43504.4-2689.5=40814.9N重车组沿卷扬道上行、t2阶段终了 F2= Kn(Qmax+Qk)(sin0+f1cos0)g+PsLj(sin0+f2cos0)g =1.14(1335+425)0.47839.8+2.73843.2

31、550.64619.8 =50874.26N 、t3阶段开始F3= F2+ma1=50874.26+26894.810.3=58942.71N 、t3阶段终了F3= F3-PsL3(sin0+f2cos0)g=58942.71-2.73200.64619.8=58522.90N 、t4阶段开始F4= F3-ma1=58522.90-26894.810.3=50454.46N 、t4阶段终了F4= F4-PsL4(sin0+f2cos0)g =50454.46-2.73794.260.64619.8 =36725.84N 、t5阶段开始 F5= F4-ma3=36725.84-26894.810

32、.3=28657.40N 、t5阶段终了F5= Kn(Qmax+Qk)(sin0+f1cos0)g-ma3=1.14(1335+425)0.47839.8-26894.810.3=28230.40N电动机功率计算电动机功率计算、F2t=A+B+C+D+E=.89 (N2s)A=(F12+ F12)t1/2=(435112+43504.42)5/2=.75 (N2s) B=(F22+F2 F2+ F22)t2/3=(40814.92+40814.950874.26+50874.262)1.5/3=.98 (N2s)C=(F32+ F32)t3/2=(58942.712+58522.902)11.

33、2/2 =.10 (N2s)D=(F42+F4 F4+ F42)t4/3 =(50454.462+50454.4636725.84+36725.842)206.3/3 =.05 (N2s)E=(F52+ F52)t5/2=(28657.402+28230.402)12.8/2 =.00 (N2s)、等效时间 提升：Tx=0.5(t1+t2+t3+t5)+t4+(1+3)/3 =0.5(5+1.5+11.2+12.8)+ 206.3+(50+24)/3 =246.22s、等效力 Fx=F2t/Tx =.89 /246.22 =43071.27N、等效功率 Nx=Fxv/(1000)= 43071

34、.273.85/(10000.9)=184.25Kw2 2 人车下放人车下放a5=0.1m/s2 v4=0.5m/s v=3.85m/s a1=a3=0.3m/s2速度图计算速度图计算重车沿卷扬道下行 加速运行时间，t1= v/a1=3.85/0.3=12.8s 加速运行距离，L1=0.5vt1=0.53.8512.8=24.70m 减速运行时间，t3=(v-v4)/a3=(3.85-0.5) /0.3=11.17s 减速运行距离，L3=0.5(v+v4)t3=0.5（3.85+0.5）11.17=24.29m 等速运行距离，L2=Lj-L1-L3=843.255-24.70-24.29=79

35、4.26m 等速运行时间，t2=L2/v=794.26/3.85=206.30s重车沿下部平车场下行 制动减速时间 t5=v4/a5=0.5/0.1=5s 制动减速距离 L5=0.5 v4 t5=0.50.55=1.25m 等速爬行距离 L4=Lx-L5=2-1.25=0.75m 等速爬行时间 t4= L4/ v4=0.75/0.5=1.5s 人车上下车休止时间 人车上下休止时间， 1=3=60s人车一次提升循环时间和小时提升次数一次纯运行时间T1=t1+t2+t3+t4+ t5 =12.8+206.30+11.17+1.5+5=236.8s 一次提升循环时间，T=2(T1+1+3)=2(23

36、6.8+60+60)=713.60s 小时提升次数ns=3600/T=3600/713.60=5.04 次/h 按单班作业人员 80 人计算，考虑人车停车时间，分五趟运送，共需耗时=713.605=568s，即 1 小时内完成单班人员升降，达到设计要求。因人车升降时，最大总质量=3267+1500=4767Kg小于矿车提升时的总质量 7040Kg故力图计算略校核电动机的承载能力校核电动机的承载能力1、电动机的额定动力Fe=1000Ne/v=10002500.9/3.85=58441.56(N)2、电动机过载系数的校验 A=Fmax/Fe1.21.5式中：Fmax力图中的最大值，58942.71

37、N A=Fmax/Fe=58942.71/58441.56=1.011.21.5以上所选电动机符合要求 （六）井巷工程斜井始于 7 号勘探线，终于 22 号勘探线，斜井斜长843.255m，车场 485.9m，联络道 966.9m。副斜井井筒：规格 3.2m2.6m（宽*高） ，采用 1/4 三心拱，一般不支护，局部破碎地段采用喷锚支护。采用碎石道床，松木轨枕，钢轨型号为 18kg 轻轨。巷道内设置人行踏步，踏步宽 1m。700m 中段车场：规格 4.2m2.6m（宽*高） ，采用 1/5 三心拱；700m 中段以下车场：规格 4.2m2.4m（宽*高） ，采用 1/5 三心拱；各中段脉内运输

38、平巷：规格 2.2m2.3m（宽*高） ，采用 1/5 三心拱，一般不支护，局部破碎地段采用水泥药卷的锚杆支护，巷道内敷设给机车提供电源的架空线。卷扬机房绕道 30m，规格与运输平巷一致。在 X2 向 X1 点方向 6m 处安装阻车器。在斜井 X2 向 X3 掘进22m 处，在人行道对面剔炮 0.5m 深，以便于安装安全门，斜井掘进时，每 2530m 掘进躲避硐室：规格 2.2m2.2m（宽*高） ，深度 2米，每个车场施工一个信号硐室：规格 2.2m2.2m（宽*高） ，深度3 米。每隔 20m 设有轨下钢筋混泥土防滑梁，在钢轨上采用穿销式防滑器防止轨道下滑。（七）矿山通风系统根据矿山开拓系

39、统布置沿用现有的单翼对角抽出式通风系统，进原探矿斜井和新斜井均做进风井。（八）矿山排水系统排水系统根据矿山近几年开采情况，井下矿坑涌水量约为 2439 m/d。设计按正常涌水量 30 m/d，最大涌水量 40 m/d 计算（660m700m标高间设置隔水层） 。为节省投资，利用现有设备，设计排水方式为两级接力式排水系统，在副井井底、460m 中段分别设置排水站，即新斜井 460 中段建新水仓，把正在 460m 中段使用的型号为 D12.5-506 型多级离心水泵、扬程高度 300m、流量 12.5m/h、电动机功率为 45kw 的两台设备移至新副斜井在 460m 中段的车场，并增设一台同型号的

40、水泵，确保在排水过程中，一台工作，一台备用，一台检修，井底车场排水站的排水设备重新确定。300m460m 标高间排水设施的计算如下：1、按正常涌水量确定排水设备所必须的排水能力Q=Qzh/20=30/20=1.5 m/h式中 Q正常涌水期间排水设备所必须的排水能力，m/h； Qzh矿井正常涌水量，m/d。2、按排水高度估算排水设备所需要的扬程H=KHp=1.1（160+5.5）=182m式中 H排水设备所需要的扬程，m；K扬程损失系数，取 1.1；Hp排水高度。3、初选水泵 初选排水设备型号为：65DL-1610 型多级离心水泵，扬程高度185m，流量 18 m/h，电动机功率为 30kw。4

41、、正常涌水量水泵工作台数： Nzh=1.5/18 =0.08 台，取 1 台5、最大涌水量时水泵工作台数： Nmax=2/180.11 台，取 1 台6、正常涌水量时水泵工作时间： Tzh=Qzh/nQ 水泵=30/(118)1.67 小时，取 2 小时根据规程规定，工作水泵和备用水泵的总能力，在 20 小时内排出矿井 24 小时的最大涌水量，即：40/（218）=1.11 小时，符合规程要求。7、排水管直径（d）d 排排VQ3600n4 =6 . 114. 336001814 =63mm选取 65mm 管径。8、吸水管直径：吸水管直径比排水管直径大一级。即 65+25=90mm，选取 90mm 吸水管，根据计算结果，选择标准管径。9、电机功率eN10003600gQKHz =7 . 01000360081. 91020181855 . 1=19.83kW配带电动机功率为 30kW，符合要求。10、结论：井底车场排水站分别选用 65DL-1610 型水泵三台。水泵扬程185m，排水能力 18m/h，功率 30kW。在排水过程中，一台工作，一台备用，一台检修。水仓设计排水方式为两级接力式排水系统，在副井井底、460m 中段分别设置排水站。排水站与变电房一起布置。水仓设计由隆回金杏人员根据现场实际再