放空闸现浇梁支架施工方案

1、 水电十局兴隆湖项目第二标段项目部 放空闸现浇梁支架专项施工方案成都天府新区兴隆湖生态水环境综合治理项目放空闸现浇梁支架专项施工方案批准: 审核：编写：中国水利水电第十工程局有限公司成都天府新区兴隆湖项目二标项目部2014年6月35目 录1 编制依据11.1编制依据11.2专家评审意见及执行情况12 工程概况23现浇梁施工方法44现浇梁满堂支架搭设44.1搭设准备工作44.2支架搭设方案54.3支架搭拆施工工艺65墩顶梁支撑设计及稳定计算85.1 墩顶梁支撑设计85.2 墩顶梁支撑稳定计算105.3满堂支架配件数量计算236 支架的检查与验收247安全措施247.1支架安全要求247.2安全保

2、证措施257.3支架工程事故应急预案298质量保证措施351 编制依据1.1编制依据（1）放空闸施工图；（2）建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范（JGJ 130-2011）；（3）钢管满堂支架预压技术规程（JGJ/T 194-2009）；（4）建筑施工计算手册；（5）建筑施工支架实用手册；（6）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；（7）水工混凝土施工规范DL/T 5144-2001.1.2专家评审意见及执行情况（1）胶合模板截面强度和挠度计算中，取单宽300mm计算，但300mm是计算跨度，荷载作用范围单宽为1米，故相应参数有误，请复核。执行情况：已经按专家意见按单宽1m复核满足强

3、度要求。（2）应分别说明次楞，主楞的跨度和间距，并和计算书中一一对应。执行情况：已按专家意见实施，侧模主楞采用48×3.5钢管，跨度为300mm,次楞采用100*50的木方，间距为300mm，满足强度要求。（3）满堂支撑架立杆计算长度附加系数请复核，立杆计算长度系数u1,u2请复核，并分别按顶部立杆和非顶部立杆计算长细比。 执行情况：已按专家意见进行复核，根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式：非顶部立杆长度计算式为lo=k1h，顶部立杆长度计算式为l1=k2（h+2a）， 由于l1>lo，为了保证安全，故按照l1来计算立杆长度，计算如下：L1 =1.217+2

4、5;（1.2+2*0.3）= 4.817 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.217 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=2； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 4817 / 15.8 = 305 ；根据扣件式规范表A.0.6轴心受压构件的稳定系数（Q235钢），由于>250时，按照=7230/2计算，经计算得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.079 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6643.799/(0.079×489) = 171.981 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 =

5、 171.981 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（4）考虑到混凝土浇筑的侧向压力由立杆承担，梁侧立杆应补充抗弯计算成果，若对拉螺杆承受混凝土侧向压力，则对拉螺杆的布置应和计算书一致。执行情况：已按专家意见复核并增加了侧模主杆风荷载后重新计算了抗弯计算成果，考虑风荷载的情况下计算梁侧立杆抗弯强度： = （M+Mw）/W<f风荷载产生的弯矩值：Mw=0.9*1.4Mwk=0.9*1.4Wklah2/10=0.9*1.4*（uz*us*wo）*0.6*1.2*1.2=0.9*1.4*(0.74*1.3*0.164*0.2)*0.6*1.2*1.

6、2=0.034 kN·mWk-风荷载标准值的计算参照扣件规范4.2.5公式，uz,w0按照建筑结构荷载规范GB 50009进行选用，w0取重现期n=10对应的风压值。经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = （8.61×104+0.0034×104/5.26×103 = 163.69 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =163.69N/mm2 小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（5）该满堂支撑架高度大于8m，竖向剪力撑顶部交点平面应设置连续水平剪力撑，扫地杆的设置层应设置水平剪力撑。

7、执行情况：已经按照专家意见实施，增加了竖向剪力撑顶部连续水平剪力撑，扫地杆设置了水平剪力撑，满足要求。（6）对于顶部现浇T梁，采用分期施工的方案是可行的，但由于梁间净间距不足1米，若设置对撑和斜撑困难，建议将立杆延伸至梁顶平面以上，采用顶部水平剪力撑的方式连接，确保支架整体安全和施工浇筑质量。执行情况：已按专家意见实施，满足要求。2 工程概况 “天府新区兴隆湖生态水环境综合治理项目”是一项集水源工程、湖区景观工程、泄洪道及湿地基础建设工程、湖区水生态系统构建工程、环湖市政道路工程等为一体的综合性水生态治理项目。兴隆湖生态水环境综合治理项目的核心任务是通过芦溪河泄洪道，河湖分离，利用现状地形构建

8、高滩湿地和生态湖泊，将天府新区防洪等级提升至百年一遇，并降低下游洪涝风险，确保湖区水源，水质安全，构建达到欧洲标准的“蓝色”生态湖泊。按照天府新区规划提供的洪水标准鹿溪河为百年一遇（1610m3/s），根据水闸设计规范（SL265-2001）、水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000）的规定，确定工程规模属于大（2）型工程，工程等别为II等。其主要永久性建筑物按2级设计，次要建筑物按3级设计，临时建筑物按4级设计，湖区放空闸为主要建筑物，按2级建筑物设计。坝址区河谷宽阔，鹿溪河在该区S 70°W流向，河床宽度约30m，高程约454m。左岸开阔平坦，为宽阔的、级阶地，地面高

9、程457.0465.0m，坝肩末端分布级阶地，地面高程465490m；右岸为浅丘山包，地面高程465.0480.0m，临河岸坡基岩多裸露，坡度1020°。基岩地层岩性左岸为白垩系上统灌口组（K2g）紫红色泥岩、粉砂质泥岩夹粉砂岩，右岸和河床下部为白垩系上下统夹关组（K1-2j）厚巨厚层状粉细砂岩夹泥岩、粉砂质泥岩。第四系覆盖层广泛分布，厚度710m。具二元结构，上部为洪积（Qpl）低液限黏土，厚度一般25.5m。下部为冲积（Qal）砂卵砾石层，厚度2.56.5m，呈松散稍密结构，卵砾石粒径220cm，主要成分为砂岩、灰岩，磨圆度较好。湖区水利设施包括挡水副坝和放空闸，湖区放空闸位于原

10、鹿溪河老河道，左岸与湖区挡水副坝相连。放空闸闸轴线方位为：N27°54W，为单孔闸，孔口尺寸为12m×12.5m（宽×高），闸底板高程为454.00m，闸顶高程466.50m，闸底板厚2m，基础清理覆盖层后采用C15混凝土回填。闸室上游设31.5长，厚1m防渗铺盖，下游设28m长，厚1.5m消力池，池底高程451.5m。消力池后与渠化后的原河道相接。放空闸顶部交通桥为现浇梁“T”梁结构，L1型梁9根，L2型梁1根，油管沟梁1根，梁高1.5m，梁长13.6m。图2-1 放空闸现浇梁布置结构图3现浇梁施工方法现浇连续“T”梁施工时采用满堂支架作支撑，支架搭设高度10.

11、912.2m，支架稳定按照12.2m来计算。满堂支架搭设在放空闸闸室底板C25砼面上，因此地基满足要求，不再另行处理。梁底部预拱度按照梁跨长度的1设置。本工程施工主要包括：支架基础处理、支架搭设、支架验收、混凝土浇筑及浇筑过程中支架监测和支架拆除。本工程现浇连续梁采用扣件式满堂支架，搭设支架时，应遵循以下原则：立钢管搭设方木支底模调整预拱度模板制安绑底板腹板钢筋支内模浇顶板腹板混凝土绑顶板钢筋浇筑梁混凝土拆架等工序。扣件式支架上搭设方木，支架基础在底板C25砼面上，因此及基础不需要处理，支架强度、刚度、稳定性需进行验算。“T”梁及油管沟梁混凝土浇筑采用一次浇筑成型。在满堂支架搭设好之后，根据现

12、场情况，可调整“T”梁施工顺序，从上游至下游跳梁（分期）浇筑施工，先浇筑1、3、5、7根梁然后浇筑2、4、6根梁，并排两根梁的先施工其中一根，然后再施工另一根。先期浇筑时梁之间的立杆延伸至翼缘板底模高程，并设置对撑和斜撑杆使梁和翼板稳定；一期梁浇筑完成后按照相关规范达到拆侧模板的要求时，拆侧模后对一期梁施工时二期梁位置的支架拆除或者缩短，再加固二期梁，加固时可借助一期成型的梁体，确保梁支撑稳定。4现浇梁满堂支架搭设 4.1搭设准备工作在支架搭设前，应做好以下准备工作：（1）在施工前由项目技术负责人对各个部门进行技术交底，工程技术部对作业队和施工人员进行详细全面的技术交底工作。（2）应对搭设用的

13、钢管、扣件、安全带、安全网等进行检查验收，不合格的严禁使用，经检验合格的构配件按品种、规格分类堆放整齐。（3）清除闸室底板表面杂物，保证立杆基础面满足要求。（4）对支架立杆底脚位置进行定位放线，并对夹层顶板进行支撑加固。（5）检查现场支架搭设的范围是否与支架方案相一致。4.2支架搭设方案本工程梁采用扣件式满堂钢管支架作为操作平台，支架采用分层搭设，支架的最高搭设高度为10.9m12.2m ，支架中间设置剪刀撑和水平撑，支架搭设完成后进行验收，验收合格后方可使用。支架钢管考虑目前市场上的质量情况，决定选用规格48×3.5，Q235A，立杆沿梁跨方向的间距为0.6m，立杆顺梁截面方向间距

14、为0.50m，水平杆步距为1.2m，“T”梁底部采用2根立杆进行加强，在支架顶部，梁底采用铺设宽×高=100mm×100mm木方三根，为保证支架纵横向稳定，根据建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范（JGJ 130-2011）的规定，满堂支架周边环向和中间设置剪刀撑，并由地面至操作顶面连续设置，剪刀撑与地面倾角为45°，竖向和水平剪刀撑均按每7m设置，水平剪刀撑按每间隔四步设置一道，立杆底部设扫地杆。为了防止风荷载的影响，在脚手架四周每隔3m增加缆风绳，缆风绳为3cm直径的麻绳。梁模板采用2cm厚的木模板，梁之间采用10圆钢做拉杆对拉，拉杆两头设丝口，在侧模主楞48&

15、#215;3.5外采用蝴蝶卡，蝴蝶卡外用双螺丝拧紧。在脚手架搭设时，由于立杆采用对接扣件，为了避免割钢管造成材料浪费，顶部可根据实际情况采用可调顶托。支架搭设如下图所示：4.3支架搭拆施工工艺搭设标准：支架钢管要求横平竖直，整齐清晰，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，立杆采用垂直扣件连接，两个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆在高度方向的接头不大于步距的1/3，立杆的垂直偏差不大于架高的1/400，立杆在离地脚20cm处设置扫地杆。（1）、搭设顺序先根据方案由测量人员确定梁底部加强立杆的位置，然后根据搭设方案按立杆间距进行布杆，立杆位置确定后，由下至上逐层铺设。（2）、支架搭设画线放样放置

16、纵向扫地杆立杆（加临时抛杆）横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆第三步纵向水平杆第三步横向水平杆以此类推，完成第一层支架纵横向搭设剪刀撑搭设再搭设上几层支架水平剪刀撑搭设。 、先画线放样，然后支架立杆按0.6*0.50m进行摆放，梁底部安设两根加强杆。 在支架搭设高度满足剪刀撑安装高度后，随即同步进行剪刀撑搭设，中间纵横向每7m设一道通长剪刀撑，斜杆与地面成45°夹角，斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢，二根钢管搭接，搭接长度不小于1m，用旋转扣件三个，中距400mm，二端头外露150mm。 、支架立杆采用垂直扣件连接。、为将支架钢管偏心受压为

17、轴心受压不得设于同一侧。、扣件规格必须与钢管的外径一致，拧紧扭力矩适当（控制在4060N·m，重点部位不小于60N·m），对接扣件的开口应朝内或朝上，在操作层纵向杆与立杆连接的扣件下面采用双扣件。扣件应分不同部位进行检查，对堆料平台扣件应用扭力扳手逐一检查，其他部位则由安检人员抽样检查。、支架水平剪刀撑按纵横向从顶层开始向下每间隔四步设置一道。、四周临空面应设挡脚板和栏杆，栏杆设置高度为2m，并围护安全网。为保护过往人员的安全。、在支架上下游侧设置上人斜道，斜道为“Z”字型，宽1米，坡度220，中间设置休息平台，斜道二侧均设置防护杆，高度1.2米，爬梯采用5cm厚的木板铺设

18、。（2）、拆除、梁砼强度达到100%强度后进行支架拆除。支架拆除按“先搭后拆，后搭先拆，先拆非承重杆，后拆承重杆”的原则进行，按层从上往下逐层拆除，严禁上下层同时进行，即脚手片连横杆大横杆剪刀撑立杆。、拆除前，应对操作班组进行详细的技术交底，并有书面记录。交底人与被交底人履行签字手续才可上岗作业。、在支架拆除前，先对支架进行全面支撑安全检查，检查扣件和支撑杆是否符合安全要求，在主管人员批准后方可开拆。 、拆架子的高处作业人员应戴好安全帽、系好安全带、扎裹脚、穿软底鞋方可上岗操作。 、在支架拆除范围内，设置警戒区，并指定专人负责看管。、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结

19、扣时，应先通知对方，以防坠落。、所有杆件在拆除时，应将杆上附着的扣件与杆件分离，在每层拆除后，应及时运至地面，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点进行分类堆放。、需当天拆除的杆件尽量当天拆完，若当天拆不完，在下班前应将已松动的杆件重新固定，并在适当位置设置连接件，在确定连接牢固后人员方可撤离。、在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。、拆架时严禁碰撞支架附近电源线，以防触电事故。、如遇强风、雨等特殊气候，不应进行支架的拆除，严禁夜间拆除。5墩顶梁支撑设计及稳定计算5.1 墩顶梁支撑设计（1）设计依据高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范（JGJ1

20、30-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。（2）参数信息模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：300.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.30；立杆步距h(m)：1.20

21、；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.60；梁支撑架搭设高度H(m)：12.20； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为48×3.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；材料参

22、数木材品种：马尾松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：12.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.5；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：3；梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：5；固定支撑水平间距(mm)：300；竖向支撑点到梁底距离依次是：

23、50mm，350mm，650mm，950mm，1150mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：50.00；5.2 墩顶梁支撑稳定计算5.2.1梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力

24、计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。5.2.2梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 3

25、0×2×2/6=20cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.3×17.85=6.425kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.3×4=1.68kN/m；计算跨度: l = (1500-300)/(5-1)= 300mm；面板的最大弯矩 M= 0.1

26、×6.425×(1500-300)/(5-1)2 + 0.117×1.68×(1500-300)/(5-1)2= 7.55×104N·mm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×6.425×(1500-300)/(5-1)/1000+1.2×1.680×(1500-300)/(5-1)/1000=2.725 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.55×104 / 2.00×104=3.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/

27、mm2；面板的受弯应力计算值 =3.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 6.425N/mm； l-计算跨度: l = (1500-300)/(5-1)=300mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 30×2×2×2/12=20cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×6.425×(1500-300)/(5-1)4/(100&

28、#215;6000×2.00×105) = 0.294 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1500-300)/(5-1)/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.294mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！5.2.3梁侧模板支撑的计算次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.725/0.300= 9.084kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×

29、10×5×5/6 = 41.67cm3；I = 1×10×5×5×5/12 = 104.17cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.082 kN·m，最大支座反力 R= 2.998 kN，最大变形 = 0.049 mmA、次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 8.18×104/4.17×104 = 2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:

30、 f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！B、次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.049mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.998kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×5.078=10.16cm3；I = 2×12.187=24.37cm4；E

31、 = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.086 kN·m，最大支座反力 R= 3.175 kN，最大变形 = 0.007 mmA、 主楞抗弯强度验算考虑到混凝土浇筑的侧向压力由立杆承担，因此在梁侧抗压计算时，考虑风荷载的情况下计算主楞抗弯强度： = （M+Mw）/W<f风荷载产生的弯矩值：Mw=0.9*1.4Mwk=0.9*1.4Wklah2/10=0.9*1.4*（uz*us*wo）*0.6*1.2*1.2=0.9*1.4*(0.74*1.3*0.164*0.2)*0.6*1.2

32、*1.2=0.034 kN·mWk-风荷载标准值的计算参照扣件规范4.2.5公式，uz,w0按照建筑结构荷载规范GB 50009进行选用，w0取重现期n=10对应的风压值。经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = （8.61×104+0.0034×104/5.26×103 = 163.69 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =163.69N/mm2 小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！B、主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.007 mm主楞的最大容许挠度值: = 30

33、0/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.007mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600×20×20/6 = 4.00×104mm3； I = 600×20×20

34、5;20/12 = 4.00×105mm4；A、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×1.50+0.30×0.60=27.756kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.60=3.360kN/m；q=27.756+3.360=31.116kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.125×31.116×2002=1

35、.56×105N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×27.756×0.2+0.437×3.36×0.2=2.375kNRB=1.25ql=1.25×31.116×0.2=7.779kN =Mmax/W=1.56×105/4.00×104=3.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！B、挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0

36、.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.130kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.521×27.756×2004/(100×6000×4.00×105)=0.096mm；面板的最大挠度计算值: =0.096mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用

37、方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。A、荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=7.779/0.6=12.965kN/mB、方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10×10×10/6 = 166.67 cm3；I=10×10×10×10/12 = 833.33 cm4；C、方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.

38、1ql2= 0.1×12.965×0.62 = 0.467 kN·m；最大应力 = M / W = 0.467×106/166666.7 = 2.8 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.8 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!D、方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×12.965×0.6 = 4.667 kN；方木受剪应力计算值 = 3×4.667×1000/(2×100×1

39、00) = 0.7 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.7 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.5 N/mm2,满足要求!E、方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.677×12.965×6004 /(100×10000×833.333×104)=0.137mm；方木的最大允许挠度 =0.600×1000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.137 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.4 mm，满足

40、要求！5.2.4支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.375kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=7.779kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.600-0.400)/4×0.600×(1.2×0.300×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.600×(1.500-0.300)×0.300=0.862kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=

41、N4=1.285 kN；N2=N3=5.842 kN；最大弯矩 Mmax=0.131 kN·m；最大挠度计算值 Vmax=0.016 mm；最大应力 =0.131×106/5080=25.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 25.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!5.2.5梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算5.2.6扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1

42、.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5.842 kN；R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5.2.7立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.285 kN ；脚手架钢

43、管的自重： N2 = 1.2×0.149×12.2=2.18 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2×(0.60/2+(0.60-0.40)/4)×0.60×0.30+(0.60/2+(0.60-0.40)/4)×0.60×0.300×(1.50+24.00)=2.003 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4×(2.000+2.000)×0.600/2+(0.600-0.400)/4×0.600=1.176 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.285

44、+2.18+2.003+1.176=6.644 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式非顶部立杆长度lo=k1h，顶部立杆长度计算为l1=k2（h+2a）， 由于l1>lo，为了保证安全，故按照l1来

45、计算立杆长度，计算如下：L1 =1.217+2×（1.2+2*0.3）= 4.817 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.217 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 4817 / 15.8 = 305 ；根据扣件式规范表A.0.6轴心受压构件的稳定系数（Q235钢），由于>250时，按照=7230/2计算，经计算得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.079 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=6643.799/(0.079×489

46、) = 171.981 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 171.981 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =5.842 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(12.2-1.5)=2.18 kN；N =N1+N2 =5.842+1.912=7.754 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面

47、积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.185×1.7×1.2,1.2+2×0.3= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线

48、至模板支撑点的长度；a=0.3m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.298 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7753.873/(0.298×489) = 53.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 53.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.185×1.027×(1.2+0.3×2) = 2.191 m； k

49、1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.8按照表2取值1.027 ；lo/i = 2190.591 / 15.8 = 139 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.353 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 7753.873/(0.353×489) = 44.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 44.9 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全5.2.7立杆的地基承载力计算立杆地基为C25闸底板砼面，满足

50、承载力要求。5.3满堂支架配件数量计算扣件式钢管支架材料为48×3.5的圆钢管，杆件配备数量考虑到一定的富余量，以适应构架时变化需要，按照1.2的系数来配置材料：5-1 满堂支架配件数量工程量表序号配件名称单位工程数量备注1立杆m54*20*1.2*12.2=15811.2m2横杆m（20*20+54*12）*1.2*11=13833.6m3剪力撑m4416m4模板主楞钢管m10*2*2*（12/0.3+1）*1.2*3=5904m52cm厚脚手板m20*16*1.2288=384m26直角扣件数量个54*20*2*11*1.2=28512个7对接扣件数量个4800个8旋转扣件个数个

51、5000个9安全网防护m220*16+2*（20*2+24*2+16*2）+30*1.2*4*1.2=844.8m210四周防护栏杆m80011木方数量m3（10*10+14）*13.6*1.2*0.1*0.1=18.6m3梁底主楞12木方数量m3（3*10+7）*13.6*1.2*0.1*0.05=3m3梁侧次楞13梁木模板m2（4.13*10+5.4+5.6）*13.6*1.2=853.5m2木模板2cm厚14爬梯5cm厚木板m21441510拉杆单根长85cm根1800两段丝口16蝴蝶卡个36001710拉杆配套螺帽个720018缆风绳m400直径3cm麻绳19顶托个1200根据情况设置

52、满堂脚手架整体搭设长20m，宽12m，搭设高度12.8m。6 支架的检查与验收支架由验收人员填写验收记录，并由搭设人员、安全员、施工员和项目经理、监理签证，方能交付使用。（1）、支架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设，搭设前由项目技术负责人向全体员工进行安全技术交底，形书面交底记录，并在交底文件上签字确认。（2）、进行分区、分层、分次验收和检查，发现有不符合要求的应迅速调整，并追究责任。（3）、支架验收严格按建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范（JGJ130-2011）中所要求的内容进行检查，内容如下： 搭设后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采取扭力扳手检查，梁底部部位应进行全数检测，其他部位随机分布抽

53、样进行检测。 连墙件：四周与砼柱梁连接处的连墙件按一步一道或一跨一道设置。 剪刀撑：垂直剪刀撑纵横向每7m设置一道，与地面45度角 ；水平剪刀撑按每间隔四步一道设置。 杆件搭接：立杆采用对接，顶层可采用搭接，顶面横杆和剪刀撑等搭接长度不小于100，并采用3个扣件紧固。 顶面脚手片必须满铺，并用不小于18号铅丝双股并联4点绑扎。7安全措施7.1支架安全要求（1）、支架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗，患有心脏病、高血压者不得上支架操作。（2）、搭设支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑软底

54、鞋，工具及零配件要放在工具袋内；袖口、裤口要扎紧。(3)、支架的构配件质量与搭设质量，应按建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范（JGJ130-2011）规定进行检查验收，合格后方准使用。(4)、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在支架上；严禁悬挂起重设备。(5)、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止支架搭设与拆除作业。雨、后上架作业应有防滑措施。(6)、在支架使用期间，在每天上岗前，应由带班队长和安全员先进行巡检，日常由架子工进行安全检查与维护，并按建筑施工扣件式钢管支架安全技术规范（JGJ130-2011）规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。(7)、在支架使用期间，严禁拆除下列杆件：、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；、连墙杆。（8）、临空搭设支架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。（9）、支架上进行电、气焊作业时，必须配备灭火器等灭火器材，并由专人看守。（10）、工地临时用电线路的架设及支架接地、避雷措施等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46）的有关规定执行。支架使用期间可与框架柱顶避雷接地线相连接。（11）、搭拆支架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专职安全员进行现场监督和巡视，严禁人员入内。（