水利水闸工程设计工作报告

1、工程设计甲级证书 工程勘察甲级证书设计工作报告水利电力2011 年 5 月工程设计工作报告校 核：制：编目录1 工程概况2 工程规划设计要点3 工程设计审查意见落实4 工程标准5 设计变更6 设计文件质量管理7 设计服务8 工程评价9 经验与建议工程概况1白蕉联围位于珠海市斗门区，全长 50.06km,为广东省西、北江三角洲重要海堤之一， 是珠海市城市规划西区的防洪挡潮的安全屏障。白蕉联围包括东堤、东堤二段和西堤共三段堤防，全堤共有穿堤水闸27座，总净宽419.26m,保护人口10.39万人（包括流动人口1.65万人） ，捍卫农田面积达到15.29万亩。天生河水闸位于白蕉联围东堤段11+376

2、桩号处，为磨刀门水道右岸天生河出口的拦河水闸，是白蕉联围防洪挡潮、潮排潮灌水闸之一。近几年，珠江三角洲各口门及其附近海域的泥沙淤积加剧，造成各水道泄洪能力下降，由此加剧了天生河水闸的防洪排涝压力。而随着地区经济的飞速发展，围内土地开发及城市化速度的加快，围内河涌淤积、过水断面缩窄、滞蓄涝（洪）能力降低的情况也在不断加剧，内、外不利因素的相互影响，使得围内涝（洪）灾频繁发生。白蕉联围天生河汇水区目前没有设置外排泵站，仅依靠现状包括天生河水闸在内的 12宗主要穿堤水闸承担排除围内涝（洪）水的重责。现状的天生河水闸总净宽为30m,共6孔，单孔净宽5m。闸门为平板钢闸门，固定式卷杨机启闭，设有启闭排架

3、，没有启闭机房。2006年 5月，珠海市水利勘测设计院对天生河水闸进行安全鉴定，并通过上级主管部门的审查，确定天生河水闸为四类闸，建议报废重建。我院受珠海市斗门区提防管理中心委托，进行 “天生河水闸重建工程”的可行性研究报告编制工作，并于2008 年 5 月中完成可研报告。2008 年 6 月，斗门区水利局组织专家组对可研报告进行了审核，我院根据专家组意见修改完善后于2008年 7月初完成可行性研究报告的修订。珠海市水务局于2008 年 10 月提出可研报告的审查意见。珠海市发展和改革局于2008年 12月对可研报告进行了批复，同意工程规模和设计标准，批复的工程总估算为 5190 万元。我院随

4、后开展天生河水闸的初步设计工作，根据审查意见和斗门区水利局的意见，对可行性研究的设计方案进行了深化修改完善。并于 2009 年 1 月完成初步设计报告的编制工作。重建的天生河水闸为总净宽30m的中型水闸，共设3孔，最大过闸流量3/s,闸 墩长18.0m,闸底板高程为-3.3m。并设288m12m通航孔，可通行300吨级船只。根据防冲消能计算，上游（内江）消力池长12m,深0.5m,海漫长度为33.0m,海 漫端部设抛石防冲槽深1.5m,宽5m；下游（外江）消力池长12m,深0.5m,海漫 长度为30.0m,海漫端部设抛石防冲槽深1.5m,宽3m。上下游消力池、海漫、 防冲槽两侧均为翼墙。通航孔

5、布置在水闸左侧，与水闸相接。通航孔从外江到内江依次布置有外江引航道、通航孔、 内江引航道。通航孔为整体式钢筋砼空箱结构，引航道导航墙根据地形、水流情况采用扶臂式挡墙或空箱式挡墙结构。本工程投资2959 万元，施工工期为370 日历天，主体工程要求在300 日历天内完成。 工程于 2009年 11 月 17 日进场开工，全部工程要求在2010年 11 月 18日完工验收。工程规划设计要点22.1 水文2.1.1 流域概况天生河水闸位于白蕉联围东堤段11+376桩号处， 为磨刀门水道右岸天生河出口的拦河水闸，是白蕉联围重要的防洪挡潮、潮排潮灌水闸之一。天生河水闸2。 汇水区域的集雨面积为88.64

6、km 白蕉联围西侧自上而下紧邻螺洲溪、 黄杨河和鸡啼门水道；东侧濒临西江主流磨刀门水道。磨刀门水道自斗门区莲溪镇螺洲溪口进入珠海境内，为西江主要出海水道，磨刀门水道自竹洲头分出螺洲溪，向南至上横镇粉洲沙仔尾，与黄杨河相接；黄杨河北起粉洲沙仔尾，与螺洲溪和粉洲水道相接，南至尖峰山鬼仔角；鸡啼门水道北起尖峰山鬼仔角，向南流经白藤湖、井安镇、乾务镇堤围至平沙连湾闸止。2.1.2 气象年资料统计，多年平均降19981956降水：本地区雨量充沛，根据白蕉站雨量为2052mm， 最大年降雨量为3339mm（ 1973年） ， 最小年降雨量为1177mm（1963年）。地区年内降雨量分配不均匀，汛期（49月

7、）占全年降雨总量的1.1.1 ，其中前汛期5月、 6月两个月的降雨量占全年降雨总量的36%；非汛期（10月次年3月）仅占全年总量的15.7%。径流：本地区年径流与降雨量分布规律相一致，由北向南逐渐递增，根据广东省水文图集（ 1991 年） ，查得白蕉联围地区多年平均年径流深1130mm。气温： 多年平均气温22，最高气温37.3 （ 1990年 8 月 23日） ， 最低气温1.7（ 1975 年 12 月 4日）。风况： 天生河水闸地处珠江三角洲的出海口门，是台风频繁侵袭的地区之一。斗门区台风风向以北风到东北风至东风为主，占总台风风向的43.4%。2.1.3 外江洪水本次天生河水闸的外江设计

8、水位直接采用2002年 6月颁布的西、北江下游及其三角洲网河河道设计洪潮水面线成果。2.1.4 围内江洪水围内各河涌没有实测水文资料，围内洪水需用暴雨推求，故 围内洪水大小用暴雨量代替，与外江洪水进行遭遇分析。围内洪水选用白蕉站的 降雨量资料作为代表；外江则分别选用灯笼山站和白蕉站的实测洪（潮）水位资 料，作为白蕉联围东、西两侧水道的洪水代表。白蕉联围堤防及其穿堤建筑物既受到外江洪（潮）水的威胁，又受到围内洪水的影 响，因此，围内洪水与外江洪水遭遇分析考虑两种组合方案。（1）方案I:围内洪水为主，遭遇外江相应洪水。以围内洪水为主时，遭遇外江相应5年一遇最高水位，即白蕉站相应最高潮水位 为1.3

9、3m、灯笼山站相应最高潮水位为1.26m；（2）方案H:外江洪水为主，遭遇相应围内洪水。以外江洪水为主时，遭遇围内相应 5年一遇日降雨量，本次采用遭遇分析确。66.1mm定的偏大值，即白蕉站相应日降雨量为2.1.5 设计暴雨本次采用广东省水文局 2003年编制颁布的广东省暴雨参数等 值线图中Ht和变差系数值，=3.5各历时点暴雨均值，计算设计点暴雨，由点 暴CCCVVS雨根据时、面、深关系推求设计面暴雨量。2.1.6 设计洪水分别采用两种方法计算围内设计洪水：（1）方法一：径流系数法（2）方法二：扣损法两种方法计算的24小时设计洪量误差在0.8%6.3%之间，总量差值很小，偏于 安全考虑，本次

10、采用扣损法计算的 24小时设计洪量作为围内设计洪水成果。2.1.7 施工洪水根据施工的组织方案：利用旧天生河水闸作为上游围堰，修建 下游围堰，一次性截断天生河入磨刀门的河口， 全年进行施工。下游围堰设计水 位直接采用西、北江下游及其三角洲网河河道设计洪潮水面线（2002年6月） 的现状洪潮水面线成果，选取10%水位为2.04m。内围堰设计水位按排涝调蓄演 算成果选取10%水位为1.14m。2.1.8 工程任务天生河水闸位于白蕉联围东堤段11+376桩号处，为磨刀门水道右岸天生河出口 的拦河水闸，是白蕉联围重要的防洪挡潮、潮排潮灌水闸之一，本工程的主要任 务为防洪（潮）、排涝（洪）和引潮灌溉，兼

11、顾避风通航等任务。2.2工程地质（1）根据中国地震动峰值加速度区划图、中国地震动反应谱特征周期，地 震基本烈度为叩0.10g,本区地震动峰值加速度为） GB18306-2001区戈U图（. 度区，按7度设防。根据水工建筑物抗震设计规范（SL203-97）本工程各项建筑物不进行抗震计算，仅适当取结构及工程措施。（2）据钻探揭露，闸址1区大部分地段上部以厚层淤泥质粉质粘土为主，局部 为淤泥质粉细砂或淤泥，分布较稳定，但含水量高，压缩性大，承载力低，不宜 选做拟建水闸天然地基持力层。闸址2区大部分地段上部以厚层状淤泥质粉细砂夹淤泥为主，含水量高，压缩性大，承载力低，亦不宜选做拟建水闸天然地基持力层。

12、（3） 建议采用深层搅拌桩（采用喷粉工艺为宜）处理水闸上部软弱地基土层，既可提高复合地基承载力，又可减少地基土层沉降，确保水闸使用安全。（4） 闸址1、 2 区亦可考虑采用预应力管桩或钻（冲）孔关注桩等做拟建建筑物的基础型式，选取中风化砂岩层作为桩基持力层，但此方案应注意水闸底板与闸底地基土之间的差异沉降。（5） 闸址1、 2 区亦可考虑采用排水固结加真空堆载联合预压处理方式对上部淤泥质粉质粘土或淤泥质粉细砂软土进行地基处理，但此方案工期较长，费用较大。（6） 闸基基坑开挖时，必须进行边坡稳定性验算，预防因土体滑移而影响水闸建（构）筑物的安全。（7） 闸基饱和砂层的液化判别，采用标准贯入锤击数

13、法进行判别，综合判定场区内淤泥质粉细砂（-1）为液化土层，液化等级为中等。2.3 工程建筑物设计天生河水闸共设3孔，单孔净宽10m,总净宽30m。闸墩长18.0m,外江侧设闸门， 闸门为提升式平板钢闸门，启闭设备为固定式卷扬启闭机。墩顶上架设净宽6.1 m交通桥，交通桥荷载标准为公路-II级车道荷载。水闸上下游侧均设消力池、 海漫和防冲槽。根据防冲消能计算，上游（内江）消力池长12m,深0.5m,海漫长 度为33.0m，海漫端部设抛石防冲槽深1.5m，宽5m；下游（外江）消力池长12m，深0.5m,海漫长度为30.0m,海漫端部设抛石防冲槽深1.5m,宽3m。上下游 消力池、海漫、防冲槽两侧均

14、为翼墙。通航孔布置在水闸左侧，与水闸相接。通航孔从外江到内江依次布置有外江引航道、通航孔、内江引航道。通航孔为整体式钢筋砼空箱结构，引航道导航墙根据地形、水流情况采用扶臂式挡墙或空箱式挡墙结构。防渗设计：采用了于闸底板下设垂直防渗设施的方案来解决水闸的防渗问题。考虑到闸室地基土在地震作用下易震陷及液化，需对地基土进行围封，故垂直防渗设施可与地基土围封措施相结合，采用联体搅拌桩围封方案。6.2 地基处理方案比选 闸室地基考虑采用造价低、合理适用的水泥搅拌桩方案。6.3 机电及金属结构6.3.1 金属结构水闸闸门型式采用直升式平板闸门，闸门为露孔式布置，每扇工作闸门采用一台固定式卷扬启闭机操作，容

15、量为 2X160kN。通航孔设置一扇露顶式工作闸门，孔口尺寸为12mx 8.25m,底槛高程为-3.30m, 检修平台高程4.95m,闸门型式采用提升平移式平板闸门，动水启闭。启闭机采 用台车式卷扬机，型号为 QPT-2X250kN。本工程所设置的闸门、门槽埋件等设备，均采用热喷涂锌铝合金加封闭涂料防腐，锌铝合金喷涂厚度最小为160仙m,封闭涂层厚度为200仙m,各项技术要2。SL105-95）执行。防腐面积约2000 m求遵照水工金属结构防腐蚀规范（2标准计算。 220W/m 办公楼各设备及值班室均设置分体式空调机，冷负荷按启闭机房主要以自然通风为主，在配电房等散热量较大的场所安装轴流式排风

16、机，以加强空气流通、提高散热效果。6.3.2 电气一次6.3.2.1 接入电力系统方式本工程包括3 孔 10m 宽水闸工作闸门、1 孔 12m 宽通航孔工作闸门，净过流宽30m,水闸采用从距水闸约200m的天河乙线T接一回10kV线路作为供电原变压器和配电设备不能满足现有用天生河水闸在重建后设备负荷增大，电源。电负荷要求，需要更换。6.3.2.2 电气主接线根据重建后天生河水闸的负荷容量和接入电力系统方式，拟设1台10/0.4kV干式变压器，容量为200kVA。拟定电气主接线方案如下：10kV 侧接线为“线路-变压器”组接线方式，电源从附近天河乙线引至配电房高压进线负荷开关柜，高压开关柜具有进

17、线、出线和计量功能。低压侧采用单母线接线，用电缆连接变压器低压侧和低压进线柜，低压开关柜具有低压计量、无功补偿、电源转换系统、进、出线等功能，并可实现自动、手动转换。考虑到本水闸的重要性，设1台0.4kV、100kW柴油发电机作为其备用电源。6.3.3 电气二次原天生河水闸重建后监控对象包括 4孔闸门、交通桥及0.4kV配电设备。控制系统采用分层分布式的计算机监控系统，分中控层和现地层，采用星型以太网络连接。 同时预留同斗门区堤围管理中心的远方监控的接口。闸门监控系统上位机设备、 工业电视系统硬盘录像机及监视器等布置于水闸管理所，闸门现地控制单元布置于启闭机室。天生河水闸每扇闸门拟设1 套小型

18、现地PLC 控制设备，天生河水闸包括3 孔水闸工作门和1 孔通航孔工作门，共4 孔闸门，共设置4 套小型 PLC 现地控制设备，每套设备配置1 块 100M 以太网卡，经屏蔽双绞线同管理所监控设备通讯。其中通航孔内江侧布置一座活动桥，采用容量为QPT-2X250kN台车进行启闭操作。 活动桥的正常运行控制应纳入通航孔的集中控制运行管理，由通航孔控制单元统一调度指挥。另外，设有图像监视系统，语音通讯系统、水情信息采集系统、工程安全检测系统等。工程设计审查意见落实32009年 1 月，广东省水利电力勘测设计研究院编制完成了珠海市斗门区对初珠海市水利水电技术中心月 2 年 2009。天生河水闸重建工

19、程初步设计报告步设计召开审查，会后我院按照意见对初步设计进行修改补充完善。在施工图阶段，优化设计主要从以下几方面进行：1）明确通航孔的功能定位（仅通航）及近期作为通航孔还是船闸运行，为设计方案的确定提供支撑。落实情况：通航孔只作为通航功能，不考虑作为过流孔，以后运行也是按照通航考虑。 报告中列出了内外通航水位是设计中为以后增建船闸时留下余地。表明闸首和闸门的设计水位情况。33/s268m/s与特征数据表（2）过流流量复核：1）按批复（可研）是288m3/s； （2）不相符，是否按288m 排水分区及分析计算要将各分区明确和说明清楚，并按可研的意见详细完善报告中的章节，以明确流量；（ 3）根据流

20、量的分析结果，若水闸 30 米净宽达到流量的要求，建议减少闸门的高度，以减少启闭力，减少设备受力，减少以后工程运行成本。落实情况：（1）根据拟定的水闸总净宽3X 10.0m,底板高程-3.3m （珠基），复核初设拟定的天生河水闸规模不仅可以满足围内排水要求，同时也可满足围内引水要求。268 是笔误（2）排水分区情况见“2.水文”的排水分区确定章节。 （ 3）鉴于白蕉联围地区河道以潮水影响为主，为减少水闸壅水，尽量降低水闸内、外的水位差，本地区水闸不宜采用闸孔排水，另外，水生漂浮物多，采用潜孔式不便于排出漂浮物。3）水闸两侧与引堤接触处用单排围封桩太单薄，建议最少用2 排，或经过计算确定，避免单

21、排桩挤压断裂。落实情况：已改为两排。4）外江围堰设计断面（1 1）较大，为增加其整体性，建议用膜袋砂，同时离珠海市西水东调的输水管较近（10米） ，建议应详细考虑其沉降影响，应采取措施，予以保护并保证施工安全。落实情况：采用了膜袋砂，围堰整体外移。5）施工导流标准为10 年一遇，全年施工，是否把导流围堰（上游）标准年一遇设防导流。根据本工程规模和工程量，按照我市多年的施工经验，50 按只要准备充分，一个枯水期完成，是有把握的，因此，请考虑好围堰设计按全年施工考虑的必要性。落实情况：围堰标准按照规范要求定位10 年一遇，水闸部分可以在一个枯水季节完成，但是堤防需要排水固结，不能快速筑堤。6）堤身

22、基础处理方式即采用插塑板又使用搅拌板桩，请考虑好。落实情况：塑料排水板用于加快排水固结。搅拌桩用于排水砂垫层的防渗处理。7）请复核电器、设备单价，例如：水闸现地控制监控系统设备的单价。落实情况：参考近年来类似工程设备价格，可由机电专业提供询价资料。业主单位收到设计图纸后，业主单位组织相关人员对施工图图纸进行审查，根据审查意见设计单位作出了答复与修改。工程标准4（1） 工程等别及主要建筑物级别3/s288 m,确定天依据水闸设计规范（SL262-2001）,按最大过闸流量生河水 闸工程等别为田等。由于天生河水闸位于白蕉联围堤防上，白蕉联围堤防级别为 2 级，按“位于防洪（挡潮）堤上的水闸，其级别

23、不得低于防洪（挡潮）堤的级别。 ”的规定，最终确定天生河水闸的主要建筑物级别为 2 级，次要建筑物为3级。通航孔导航建筑物级别为5 级。（2） 防洪标准按照水闸设计规范（ SL 265-2001）要求，确定天生河水闸防洪标准为50年一遇，并采用历史最高潮水位 2.70m进行校核。（3） 治涝标准10 年一遇 24 小时设计暴雨所产生的洪量，城镇及“三高农业”区按 1 天排干；水田按 2 天排干。通航标准 （4）通航孔设计通航船舶吨位为300t。5 设计变更（ 1）水工专业变更变更1#： 2009 年 12 月 15 日 复合地基设计变更通知考虑到主要建筑物基础下淤泥层厚度达到50m 以上，建成

24、至运行后闸基础将会出现较大的沉降，为防止水闸建成运行后整体沉降过多影响建筑物使用功能；同时减少岸墙与门库之间不均匀沉降，在门库下游侧补打搅拌桩以减少岸墙回填土对门库的作用；同时调整水泥搅拌桩的设计参数要求。变更如下：1 .水闸与通航孔、挡墙、消力池预留沉降量为0.5m；铺盖预留沉降量为0.4m。回填砂。2 .门库下游侧补打搅拌桩以减少岸墙回填土对门库的作用。调整后桩根数见附图。3 .水泥搅拌桩水泥采用42.5号普通硅酸盐水泥，水泥掺入量20（水泥重量为被加固土体重量的20%）;水泥浆的水灰比选用0.450.55。水泥搅拌桩的90d抗压设计强度为不小于1300KPa,水泥搅拌桩施工完毕后，28d

25、单桩承载力6500水泥搅拌桩应达到90KN,6600水泥搅拌桩应达到110KN; 90d复合地基承载力应达到图纸“ G-3830-11”要求，28d值应达到90d承载力值的80%。搅拌桩检测：水泥搅拌桩施工完毕28d 后， 对水泥搅拌桩进行单桩承载力和复合地基承载力检测，确定单桩和复合地基荷载试验按0.5%抽取，其中单桩试验选3支位置为通航孔1 支、水闸一支、岸墙一支；复合地基承载力检测24 根。如果以上检测不符合要求做抽芯检测。变更2#：设计变更2 原为二期混凝土添加膨胀剂，后考虑添加膨胀剂对混凝土效果一般，取消设计变更通知。变更3#： 2010 年 1 月 26 日 通航孔右侧空箱顶板和部

26、分底板垫层修改通知空箱结构和部分基础底板无法建模施工：砼垫层再进行上部C10 厚 100mm 通航孔右侧空箱顶板和部分底板下侧浇筑结构浇筑。变更4#： 2010 年 1 月 29 日 水闸底板钢筋调整设计通知根据图纸审查意见，为了满足正常使用状态下的砼限裂要求。变更如下：“ G-3830-12 水闸底板、闸墩钢筋图（1/3） ”中，编号为11、 7、 18、 10、 6、的钢筋 28150调整为28100。变更5#： 2010 年 2 月 3 日 水闸引堤段水泥搅拌桩布置图以及防绕渗刺墙结构设计通知水闸可能存在的绕渗现象以及提高左、右岸引堤段抗滑稳定。变更如下：在左岸引堤段布置一道5m 长，

27、0.5m 宽的钢筋砼刺墙。在左、 右岸引堤坡脚布置6500联体水泥搅拌桩。具体搅拌桩及刺墙设计见附图。变更6#： 2010 年 2 月 4 日 水闸闸室底板与消力池底板联接钢筋设计以及其他钢筋变更通知减少不均匀沉降对闸室与消力池连接的影响。变更如下：闸室底板与消力池联接段布置小18钢筋500mm,具体设计见附图。在图号 “G-3830-12”钢筋表里面的号钢筋直线长度 9900mm,变更为9400mm。变更7#： 2010 年 6 月 20 日 水闸交通桥以及引堤路面变更通知1. 依据交通桥铺装要求，边缘最小厚度100mm；2. 原来桥面铺装钢筋未满铺；3. 水闸整体预留沉降，存在交通桥与引堤

28、衔接问题。变更如下：1 .整体提高桥面高程50mm；2 .满铺桥面铺装钢筋；3 .在交通桥与引堤衔接段，从交通桥位置以1： 10填土放坡与引堤衔接，填土要求参考引堤填筑土。变更8#： 2010 年 8 月 26 日 引堤围封桩变更通知桩身强度高，基础桩已到龄期，部分引堤双排联体桩与基础桩施工间隔太长，无法进行原有引堤部分围封桩施工。变更如下：取消桩号堤右0+000堤右0+009.2& 堤左0+000堤左0+018.4的双排联体搅拌桩及桩顶土工膜，代替采用高喷（旋喷）防渗墙方案。高喷（旋喷）防渗墙的布置及技术要求详见附图1、附图2。变更9#： 2010 年 9 月 7 日 水闸边敦与空箱

29、挡墙沉降缝处理说明变更通知随引堤填土增高，水闸边敦与空箱挡墙沉降缝出现张开，2010年 9月 1 日业主、监理、设计及施工单位召开现场会议，为控制缝宽进一步发展，需做处理。变更如下：1 .空箱挡墙顶板开设通水孔，同时封堵（非永久）水闸边墩排水管；2 .空箱挡墙内充水，高度暂定为3m,每次充1m高后停歇间隔不少于1天，观察 分缝变化情况，经现场设计代表同意后方可继续充水；3 .引堤附近20m 内填土需待沉降缝张开稳定后进行，回填土堤前同步增加空箱内水量，水深暂定为6m， 。引堤填土每加高1m 后停下来观察分缝情况，待分缝稳定后继续加高。4 .空箱挡墙顶板未封堵前做好防水（雨）措施，避免箱内水位变

30、动过大。5 .工程完工运行后缝宽连续30 天不再发展，拆除水闸边敦排水管的封堵，使箱内与河道保持联通。期间应认真做好沉降及沉降缝开度观测。变更10#： 2010年 10月 17日 水闸边敦与空箱挡墙沉降缝处理补充说明变更通知随引堤填土增高，水闸边敦与空箱挡墙沉降缝张开增加，（详见通知单水工字09号） ，2010年 10月 15日业主、监理、设计及施工单位再次召开现场会议，为控制缝宽进一步发展，需做处理，现对设计/修改通知单水工字09 号作出补充。变更如下：右岸扶壁挡墙后侧增加6排水泥土搅拌桩，间距1000X 1200,桩长17m,共109 根。变更11#： 2010 年 10 月 25日 原北

31、岸挡墙设计变更通知为了便于运行管理，取消原来北岸挡墙，改为新建引堤挡墙和箱涵。变更如下：1 .新建引堤上下游挡墙，总长为94.42m,与原来河岸衔接；2 .上游围内新建一座钢筋砼箱涵，长 113.340m， 用于灌溉引水。具体设计参考附图。变更12#： 2010 年 10 月 25日 引堤路面衔接和抛石、步级等变更通知应运行管理单位要求，同时考虑工程的实际情况，对天生河水闸引堤路面衔接，引堤两侧护坡步级，以及导航墙、翼墙部分裸露抛石等细部进行处理。变更如下：1 .新建左、右岸引堤与原海堤路面衔接段；2 .外江空箱导航墙底板和右岸上、下游翼墙进行局部抛石护脚。3 .引堤上游护坡距空箱岸墙12m处

32、和下游护坡距空箱岸墙20m处分别浇筑步级二道，宽2.5m。4 .拆除新建下游外江侧河岸浆砌石挡墙与原来岸墙连接，新建连接段长18.6m。5 .南岸引堤外江侧原有联锁式护土砖护坡改为2000mm*2000mmC20碎护坡,碎厚 120mm。具体设计见附图。变更13#： 2011 年 2 月 26 日 天生河水闸栏杆以及步阶变更通知出于安全考虑，同时应管理单位要求，对管理楼楼梯、上部结构楼梯栏杆进行调整； 同时增设导航墙、通航孔启闭平台工作门槽、水闸检修平台工作门槽围封栏杆。由于水闸路面与导航墙有1.5m高差，为了便于水文亭运行管理，在两侧通往导航墙各设步阶一道。变更如下：1. 调整管理楼楼梯、上

33、部结构楼梯栏杆按中南地区通用建筑标准设计建筑配件图集98ZJ401 第 12 页不锈钢栏杆施工。2 .上、下游导航墙顶增设栏杆各一圈，总长 250.7m；增设水闸检修平台工作门 槽四周栏杆围封，总长75m按照图纸图号G-3834-109平台栏杆施工。3 .通航孔启闭平台工作门槽四周增设不锈钢栏杆，总长64m栏杆按中南地区通用建筑标准设计建筑配件图集98ZJ401 第 12页不锈钢栏杆施工。4 .水闸两侧通往导航墙各设步阶一道，步阶为 C20碎结构，步阶宽2m台阶尺 寸为270mm*150mm步阶两侧和进口设置栏杆，总长 15.2m。栏杆按照图纸图号 G-3834-109 栏杆施工。（ 2）机电

34、专业变更变更 1#： 2010 年 2 月 2 日 电气设计变更通知由于没有相关的地质资料，因此不能对接地电阻作出准确计算，故采用边敷设地网边测量的办法。变更如下：图G-3836-16中水闸照明配电箱的内部接线图中有部分结点连结错误，具体修改详见水闸照明配电箱的修改附图1图G-3836-06中说明部分第7条改为：“7.水闸地网应与配电房、管理楼地网连成一片，要求整体接地电阻小于4 欧，如接地网的接地电阻不能满足规范要求，可另外增补人工接地网以降低电阻”。2。增加GPS网络时钟，并预留与上级管理部分的通讯接口，详见附图 变更2#: 2010年11月25日 船闸闸门调整方案修改通知由于通航孔闸门门

35、槽土建部分不均匀沉陷导致闸门体与门槽错位，为保证闸门安全正常运行，闸门相关部位需作相应修改和调整。变更如下：1 .更换闸门主滑块，具体尺寸见附图(1);2 .闸门反轨增补不锈钢板，详见附图(1);3 .增设闸门行走缓冲装置，见详见附图(1);4 .靠工作闸门侧用混凝土块延长反轨上部 500mm,详见附图(1)。(3)建筑专业变更变更1#: 2010年2月1日建筑施工图设计变更通知根据施工图设计文件专业审查意见表，修改部分施工图，变更如下：(1)水闸部分1、G-3834-110图中1-1剖面图A轴外挑应为2.55M宽，具体见图纸 G-3834-110 修；2、楼梯间四角的结构柱均要上升到 21.

36、250高程，在G-3834-111图纸上的2-2剖构造柱，如下：180X180轴悬挑外墙转角设置 A面已写明； 3、室外栏杆钢管立柱底板与预埋钢板连接处外包水泥砂浆封固，以防止钢管与底钢板锈蚀脱离。钢管栏杆的防锈措施：用红丹打底，油白色调和漆二道罩面。4、G-3834-106、10713轴的标高由下到上为:4.95; 9.45; 13.45; 18.25; 21.25;23.35。(2)管理楼部分关于立面图纸上阳台及门的标高：阳台标高为H+1.000M,门的标高为H+2.100M(H为层高高度)；(3)补充建筑总平面图，详见图纸 G-3834-100O变更2#: 2010年8月23日建筑施工图

37、设计变更通知应业主要求，并根据水电专业的设计需求，修改水闸、管理楼部分施工图，变更 如下：(1)水闸部分：1、墙体材料原设计为“灰砂砖”,改用“水泥砖”。2、屋面找坡采用结构找坡。3、窗台高度原设计为 900mm,改为1000mm。4、18.250高程平面图楼梯间上部开门位置调整在另一侧， 排水做法详见附件一。(2)管理楼部分1、管理楼所有洗手间的窗由 GC1改为GC3,窗台高1700,窗的大小和位置详 见下图；2、墙体材料原设计为“灰砂砖”，改用“水泥砖”。3、屋面找坡采用结构找坡。4、屋面做法增加“ 30厚四周雨槽挤塑聚苯乙烯泡沫塑料板”。、墙裙贴瓷片包括：餐厅、厨房以及洗手间。5.6、首

38、层、二层平面图35轴办公室入口的MC1门联窗改为C1门和C5窗(窗 台高1000),详见附件一。.日建筑施工图设计变更通知 3月8变更3#: 2011年 应业主要求，修改水闸、 管理楼部分施工图，变更如下：1、补充管理楼入口玻璃门门框做法：门框用角 钢做骨架，骨架外外包大理石。门框尺寸及门框柱构造大样如下。 玻璃门后面做 不锈钢防盗门，款式现场定，经业主和设计方同意后施工。2、卫生间瓷片贴到顶。吊顶做法：轻钢龙骨，铝合金饰面板，板材尺寸为400x400。 3、玻玻璃幕墙防护栏栏杆大样详见中南标 98ZJ411中41页的Go圆钢大样图。 4、管理楼屋面楼梯间M1门改为不锈钢门。变更4#: 201

39、1年5月30日 给排水以及环境整治补充设计变更通知补充原图纸部分不明地方，同时依据运行管理单位管理要求，对给排水及环境整 治方面补充设计说明，变更如下：1.原给、排水图纸未说明给、排水管的长度，增加给水管218m排污管（波。59.2m） D300;排水管（波纹管60.6m） D300纹管.2.由于管理房位置与原设计有所变化，需增加部分电缆长度。增加电缆沟109m 电缆 VV22-3X 55+1X 16: 109X 2m, VV22-4X 10： 109m2。240m 3.增加沥青碎路面：（4）施工专业变更变更1#: 2009年11月5日 施工围堰设计变更通知由于工期延后，重新复核围堰堰顶高程，

40、计入波浪爬高。变更如下：1 .天生河水闸重建工程设计导流标准为 10年一遇。导流方式为全断面一次截流， 即利用天生河旧水闸建上游围堰并修建下游围堰。原设计施工组织计划8月动工到次年4月底落闸满足防洪要求，故下游围堰采用 10年一遇洪潮水位加0.5m 安全超高，并没有计入波浪爬高，设计下游围堰堰顶高程为2.54m,基坑内积水采用水泵抽排。本工程现实际开工时间比原计划推迟将近 3个月，影响了整个工程的工期，需要 在汛期进行水下部分的施工，对围堰能否安全度汛提出新的要求。由于本工程的 实际情况，上下游围堰距离达到 813米，基坑面积大，下游围堰一旦过水，2积 水需抽排出，6万52.68m台抽水水将导

41、致基坑内大量积水，经过计算，有近泵 需要近20天时间才能抽干，恢复至正常施工场地需要更长的时间，将浪费大量 的人力、财力与物力，也进一步延误工程进度，导致新闸延期投入使用，将导致 围内用水排水较大影响，另外，基坑浸泡一个多月的时间，将对工程质量造成严 重影响。由于围堰位于河口处，外江面开阔，且近2年汛期水位均超历史最高水位。 为确 保工程及围内安全度汛，围堰设计必须考虑波浪爬高，经计算，波浪爬高计算值 为0.6m,即将下游围堰堰顶高程提高到 3.14m （珠基），在下游围堰迎水面设置 土工膜防渗，并在坡脚用编织砂袋压脚。见附图。2 .由于右岸滩涂高程不能满足防汛要求，需延长围堰136m至旧堤边

42、防浪墙。见附图。3 . 施工单位应指派现场人员24 小时对围堰进行安全检查，做好位移观测，以防出现任何安全现象和隐患及时进行补救。)结构专业变更5(变更1#： 2010 年 2 月 1 日 管理楼搅拌桩平面优化设计变更通知根据施工图设计文件专业审查意见，变更如下：搅拌桩按现有布置间距增加满布，使整个管理楼全部落在经处理的复合地基上，以减少桩间挤淤变形及增加桩身垂直稳定性。详见施工图“G-3834-124”。变更2#： 2010 年 7 月 7 日 管理楼平面布置优化设计变更通知根据主管单位的意见，便于水闸运行管理，变更如下：调整管理房和配电房的位置，提高管理房土0.000对应的绝对高程至3.5

43、0m,详见附图。6 设计文件质量管理我院制定了通用程序文件及工作文件、设计控制程序及工作文件等质量体系文件，质量体系文件中对设计控制、设计评审、设计流程、设计变更、技术工作联系及设代组工作等均有明确规定，并相应制定了勘测设计成果校审卡、 技术资料提供单 、 设计评审会议记录、 设计/修改通知单、 技术工作联系单等贯表表格。 我院人员严格执行质量体系文件中有关规定，设计成果、设计变更实行三级校审程序，设计及三级校审人员需根据工程项目情况在勘测设计成果校审卡 、 技术资料提供单、 设计/修改通知单等贯表表格上签字确认，并承担相应责任。当设计/修改对相关专业或已交付部分造成影响时，受影响专业需在相应

44、的设计/修改通知单。设代组或设代人员按质量体系文件的有关规定整理并保存技术资料提供单、设计/修改通知单、技术工作联系单、会议纪要等有关文件，院定时组织内审。7 设计服务为了使设计工作满足施工现场的需要，及时处理施工现场中有关设计问题，做到设计与施工密切配合，协调一致，我院成立了设代组，设代组组长1 名，副组长(1) 名，成员4 名。设代组工作任务根据现场施工进度和供图协议或合同规定，及时与各专业科室联系，催(1)促其按时提交施工图纸及设计文件。(2) 设代组人员要对施工图及设计文件提前进行复查，发现问题及时修改或补充。设代组应将设计修改意见及时反馈各有关专业科室。(3) 设代组组长及各专业设计

45、代表应熟悉本专业施工图纸，参加设计交底，正确地解释设计意图，并深入现场，了解工程进展情况，回答施工中提出的与设计有关问题。(4) 设代人员发现施工质量未满足设计要求，应及时向施工监理机构提出。(5) 设代组应参加与设计有关的技术、计划、协调会议、配合研究有关设计实施中的技术问题。(6) 设计代组应掌握工程施工质量及进度情况，参加主要隐蔽工程及重要单项工程验收。(7) 设代人员应及时做好工作记录。(8) 设计组有责任反馈设计质量信息，加强施工现场与有关专业科室之间联系。(9) 工程竣工后，设代组组长组织有关专业设代人员整理设代工作记录及设计修改通知单等技术资料并归档。设计组工作制度：(1) 根据

46、施工进度要求，各专业设代人员应提前进驻工地，以满足工程开工要求。(2) 设代人员发现施工图纸需要修改时，应及时按设计更改规定有关要求进行处理。(3) 如果遇到可能涉及方案性变更情况，设代组要及时向项目负责人、相关专业负责人汇报。(4) 设计/修改通知单在发放前要盖设代组图章，并由设代组按原图纸发放范围发放并登记。设代组应妥善保管设计/修改通知单原件等资料，分类整理成册，工程结束后按时归档。(5) 设代组应对技术工程联系单或备忘录进行统一编号。工程评价8本工程施工图阶段设计按照初步设计批复文件进行，并根据现场实际情况进行了必要的设计修改和工程处理措施。施工图阶段设计过程符合相关规范、规程的要求。

47、目前工程已按照设计内容基本完成。经过施工方的自检，监理、业主、设计、勘察核定单元工程质量合格率100%，各分部工程均达到优良标准，该建设项目评为优良工程。各项检测数据表明，整个工程各项性能达标，完全符合要求。经验与建议9对于深厚层淤泥地基，通常采用的地基处理方案有：钻孔灌注桩、预制砼管桩和搅拌桩等复合地基处理方案。下面结合本工程地质条件和工程建筑物的特点，参考本地区已建类似工程的经验，主要对钻孔灌注桩方案、预制砼管桩方案及水泥搅拌桩方案进行比选。钻孔灌注桩优点方面：由于桩基达到持力层，水闸的沉降量小，由于沉降、特别是不均匀沉降而引起的水闸通病，可以避免。施工设备相对较轻型，对于在淤泥上施工，

48、需要填筑的施工平台垫层较薄，桩机移动对已施工的桩的影响小。桩的成桩质量比较容易控制，桩的质量更加有保证。施工工期容易控制，可以通过增减桩机来调控施工进度；缺点方面：由于水闸的荷载全部由桩基承担，水闸的沉降与地基的沉降不协调，有可能造成水闸底板与地基脱空，对水闸的防渗要求提高，另外，施工中如果碰到流塑状的淤泥，成孔困难，需加设钢护筒，增加施工费用。预制砼管桩有施工方便、施工进度快、水闸沉降小，造价适中的优点。缺点其一是施工设备比较重型，施工时容易对已施工的桩造成移位等影响；其二是预制砼管桩属于挤土桩，在高饱和度的流塑型软土中，闸基大面积、高密度的打进群桩，先打进桩会受后打进桩的挤出，影响桩基承载

49、力。另外， 跟钻孔灌注桩同理由于水闸沉降小，当地基产生沉降时，闸室不能随地基一起沉降，会造成闸底脱空，引起接触冲刷，所以对防渗要求比较高。水泥搅拌桩施工设备简单，工程造价相对低些，水闸适应地基变形能力强，基础下卧层淤另外，需控制好不同结构之间的不均匀沉降量。但水闸沉降较大，泥质粉细砂（-1）为中等液化土层，在地震作用下存在液化的可能，需采取一定的工程措施，减少地震期，淤泥质粉细砂层液化对复合地基承载力的影响。此外，从经济上比较，搅拌桩方案明显优于另外两种方案。综合以上各方面的因素，并咨询听取了水闸管理单位、珠海市水行政主管单位意见，近年以来珠海地区的水闸基本上均采用水泥搅拌桩复合地基进行地基处

50、理，处理后效果可满足水闸的安全及运行管理要求，且投资较低，故本阶段推荐采用水泥搅拌桩方案作为天生河水闸的地基处理方案。本水闸重建工程于2009 年 10 月开始围堰工程，2010年 2月完成基础搅拌桩工程， 2010年 8月完成闸墩等水下部分混凝土工程并开始引堤填筑工作。2010年8 月 19 日，引堤填土工作开展不久（引堤填土高出闸基约1.8） ，发现右岸空心岸墙与水闸边墩间2cm结构分缝伸缩缝扩大到4cm,且有还在扩大发展；2010年 8 月 29 日， 亦发现左岸通航孔与门库之间的分缝也出现扩大发展趋势。至 2011年 2 月 22 日右岸岸墙分缝至达到15cm， 2011 年 3 月 5 日左岸通航孔与水闸之间的分缝达到8cm,亦趋于稳定（分缝发展见附照片）。出现问题后，引起各参建单位的高度重视，珠海市斗门区水务局领导组织现场人员勘查，立刻停止引堤填土。 同时分院组织专家现场