高端防火墙脚手架专项施工方案培训资料(共41页)

1、目 录1、 编制目的12、 适用范围13、 编制依据14、 项目概述15、 施工准备26、 施工流程37、 脚手架施工48、 脚手架计算书89、 安全文明施工2710、 示意图351 编制目的用于指导1100kV昌吉换流站工程极1高端防火墙脚手架的施工，确保施工过程中的安全及质量。2 适用范围本施工方案适用于1100kV昌吉换流站工程极1高端防火墙脚手架工程的施工。本方案与相关企业工艺标准和国家规范、规程要求合并执行。3 编制依据3.1 建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）3.2 建筑结构荷载规范（GB50009-2012）3.3 工程测量规范（GB50026-2007）3.4 建

2、筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016）3.5 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ462005）；3.6 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）；3.7 国家电网公司电力安全工作规程（电网建设部分）（2016版）3.8 国家电网公司输变电工程安全文明施工标准化管理办法国网（基建/3） 187-20153.9 输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程（Q/GDW1248-2015）3.10 国家电网公司施工项目部标准化工作手册（2014版）3.11 输变电工程安全质量过程控制数码照片管理工作要求（基建安质201656号）3.12 国家电网公司基建安全管理规定国网

3、（基建/2）173-20153.13 施工安全风险识别、评估及预控措施管理办法国网（基建/3）176-20153.14 1000kV昌吉换流站工程土建B包项目实施管理规划；3.15 施工图纸4 项目概述4.1 极1高端防火墙位于极1高端阀厅北侧，为一纵七横的钢筋混凝土墙，防火墙基础与换流变筏板基础为一体。本工程0.000m相当于绝对标高513.05m。纵墙长度为92.0m，高度为19.6m，墙体厚度为0.3m；横向隔墙长度为19.1m，总高度为15.1m，厚度同为0.3m；横向隔墙自标高11.6m，距纵墙4.7m处开始设拐点斜向上至标高15.1m，距纵墙3.7m处。所有防火墙均设双层双向钢筋网

4、，采用C35混凝土，后浇带处混凝土采用C40补偿收缩混凝土。5 施工准备5.1 项目部组织机构5.2 人员准备序号工种职 责人数1执行经理全面负责施工的安全、进度12生产经理负责现场的安全、进度及协调工作13总工负责工程的技术工作14技术员资料文件搜集整理上报、方案编写、安全施工技术交底等15施工员现场施工、配合技术员开展工作16质检员对脚手架进行检查、验收17安全员安全教育、安全检查、监督18架子工脚手架搭设、拆除129电焊工脚手架连墙件的连接110电工现场用电及维护111测量员对脚手架的垂直度等进行测量212材料员脚手架材料管理113起重工钢管等材料的垂直运输25.3 材料准备5.3.1

5、脚手架钢管采用 483.2mm 焊接钢管，钢管应有产品质量合格证和法定检测单位出具的检验报告，钢管的检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T 228)的规定，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中 Q235级钢的规定。钢管的表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管必须涂有防锈漆，旧钢管的锈蚀深度应，不得使用锈蚀深度超标的钢管，钢管的端部1.5m 内弯曲应5mm，6m 长钢管的弯曲度应20mm。5.3.2 扣件采用可锻铸铁扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣

6、紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。5.3.3 脚手板采用冲压钢脚手板，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中 Q235级钢的规定。5.3.4 连墙件采用防火墙对拉螺栓孔双面设置铁板紧贴墙面连接固定。5.4 现场准备5.4.1 本次脚手架搭设立杆基本站立在换流变筏板基础上，搭设在阀板基础顶面的立杆在搭设前需对搭设面进行清理，清除附着于上面的水泥残浆、其它杂物等，使架件搭设基层面保持洁净和平整状态。另外有部分区域的外立杆不落在筏板基础上，此时需将该区域土方回填整平夯实后用不低于C15强度的混凝土硬化，硬化后的混凝土面

7、和筏板上表面标高平齐。在脚手架外侧一周设置排水沟使排水通畅。6 施工流程定位放线铺设垫板设置纵向扫地杆安装立杆安装横向扫地杆安装第一步纵向水平杆安装第一步小横杆依次安装第二步、第三步水平杆、小横杆随搭设进程及时设置剪刀撑及时设置连墙杆搭设栏杆脚手板挂安全网7 脚手架施工7.1 本次脚手架搭设采用模板排架兼作施工操作架，平面沿防火墙周边封闭搭设，位于GF-2GF-3 轴位置阀厅侧搭设外挑式登高往返斜道。支设前应按施工图的结构平面布置先于基层面分点设定控制点（线）。根据本工程特点分别进行计算，得出本工程模板排架兼操作架的立杆间距布设。防火墙纵墙阀厅侧及换流变防火隔墙施工操作双排架：双立杆纵距，横距

8、 1.15m，步距1.8m；防火墙纵墙换流变侧由于顶部有梁板结构，梁板投影区域采用满堂高支撑架，立杆纵距为1.05m，横距为0.65m，立杆步距为1.8m，梁两侧立杆间距适当调整；为降低满堂高支撑架的高宽比，将满堂支撑架向北延伸布置3跨；为了增加稳定性，内双排架之间用满堂脚手架连接成整体，其步距为1.8m，具体详见脚手架平面布置图。考虑到翻模时需要较大空间，所有临墙面的内立杆离墙面距离为。因用脚手板铺设作业面，故每步架的主节点采用小横杆在上、大横杆在下的布设方法。7.2 立杆下方用木脚手板（4.5*180*3000）作为垫板。7.3 内外操作架及满堂支撑架必须用连墙件与墙体混凝土结构可靠连接，

9、连墙件按二步三跨(菱形)间距进行布设，利用防火墙施工时设置的对拉螺丝孔进行布设，在墙体两边各用一块-10100100mm的铁板中间开13mm2，呈菱形布置。防火墙脚手架连墙件节点图7.4 立杆的底端设置双向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 20cm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。7.5 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 50cm；纵向水平杆的接头采用对接

10、扣件连接，接头必须错开，两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于50cm；各接头中心至最近主节点的距离不得大于 50cm。顶层采用搭接的搭接长度不应小于 1m，应采用 3 个旋转扣件于两端和中间固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不应小于 100mm，立杆顶端超出结构面。本次架件总有效高度内的垂直度偏差应控制在60mm 之内。7.6 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处各扣件的中心距离偏差不大于 150mm。7.7 脚手架为封闭型脚手架，要求水平杆必须逐排交圈搭设，严禁在下排水平杆未交圈和未设剪刀撑或抛

11、撑的情况下，上排进行多排水平杆的搭设。7.8 操作人员持有政府部门颁发的特种作业操作证架子工专业，操作证在有效期内。脚手架材料的传递原则上采用人工逐排递送，当采用汽车吊作垂直运输时，未搭设完毕的脚手架一次最多置放 20 根钢管，且在下面完成排架设置剪刀撑的前提下。扣件等配件以及工具等的传递将其装入编织袋，采用绳索提拉或由操作人员逐排传递的方法进行，严禁抛掷。7.9 连墙件布置符合下列规定：7.9.1 从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，采用其它可靠措施固定。7.9.2 本工程脚手架连墙件采用菱形布置，连墙件之间间距按二步三跨设置。连墙件的构造符合下列规定：连墙件中连墙杆宜呈水

12、平设置，当极少部分因受留孔等限制而不能水平设置时，与脚手架连接的一端下斜连接，不得采用上斜连接。连墙件与防火墙墙体的连接固定，在防火墙墙体混凝土强度达 20Mpa 或以上时方可实施。当脚手架起始段因结构还没上来而无连墙件锚固点时，可采用设抛撑的方法来保证脚手架的稳定性。抛撑采用通长杆件与架件可靠连接，与地面的倾角在4560间，地面设夹桩，用旋转扣件与抛撑连接固定；连接点中心至主节点的距离不大于 30cm。抛撑在连墙件安装并验收合格后方可拆除。7.10 剪刀撑与横向斜撑7.10.1 双排脚手架应设剪刀撑和横向斜撑，剪刀撑的设置应符合下列规定：每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑

13、的宽度不应小 4 跨，且不应小于 6m，斜撑与地面的倾角宜在 4560之间； 剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n765剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于100mm。剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。7.10.2 本工程双排脚手架高度在24m以下，应在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的的立面上，各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。7.10.3 本工程满堂架应在架体外立面满设剪刀撑，在内部纵横向每58m由底至顶设置

14、连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为58m。在竖向剪刀撑顶部交点平面、扫地杆及竖向间隔不超过8m分别设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置。7.11 脚手板与安全网7.11.1 考虑防火墙支模原因，脚手架内立杆离防火墙结构墙面0.50m。操作架满铺脚手板，每个脚手板于两端和中间分3点与底横杆用#8多股铁丝绑扎牢固。外侧在每步内米和 1.2 米高处设置两道横杆做为护栏，作业面外侧设180mm高设置状黄黑油漆挡脚板。7.11.2 所有架件的外围均张挂密目式安全立网，安全网选择比重小、强度高、耐磨性好、延伸率大和耐久性较强的产品。安全网的架设利用网身上的边绳经拉直后固定于立杆和水平杆上

15、，中间适量点用多股镀锌铁丝利用网的筋绳与架件水平杆或立杆固定。7.12 人行斜道7.12.1 本工程的人行斜道布设于阀厅侧GF-4GF-5轴间，共设1 座，斜道形式采用之字型。人行斜道坡度不大于1:3，宽度1.1m，斜道拐弯处的平台宽度1.2m，斜道踩踏面铺模板，接头处应平整。斜道两侧及平台外围设置 1.2 米高护栏，护栏中间设一档中栏杆，踩踏面外侧设 200mm 高菱形状黄黑油漆挡脚板。于斜道踩踏面纵向每隔 250300mm 设置一根横向防滑木条，木条截面尺寸为 30mm(宽)20mm(厚)，防滑木条的长度为全长于踩踏面。7.12.2 架件底层通道口设安全防护棚。通道口门洞桁架下的两侧立杆应

16、为双立杆，副立杆高度应高于门洞口 12 步。桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，且要紧靠主节点处扣紧。安全通道口处设置明显的标志和警示标语。7.13 脚手架应分层验收，验收合格后方准施工作业；同时应将验收牌悬挂在人行斜道旁边醒目的位置。7.14 整个换流变防火墙脚手架四角设4个防雷接地点，采用50角钢设接地极埋深2.5米，用镀锌扁钢与脚手架抱箍连接，其电阻值不大于 10。7.15 施工注意事项及维护7.15.1 脚手架搭设前必须由施工负责人(技术负责人)对作业人员进行技术交底。 交底内容主要根据脚手架搭设施工方案进行， 重点突出立杆布设位置、间距、垂直度控制要求，水平杆、剪刀撑

17、等设置间距和位置以及水平杆的平直度要求，杆件的连接方法、扣件螺栓的拧紧力、连墙件布置、门洞桁架构造等。架件搭设完毕，必须经安监部门验收合格并挂验收合格牌后方准使用。7.15.2 当有六级及六级以上大风、雨天气时停止架件的搭设和拆除作业；雨后上架作业有防滑措施。7.15.3 架件搭设后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，扭力矩标准值为 4065Nm，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。7.15.4 定期对脚手架进行检查和维护，并做好记录。7.15.5 脚手架在使用过程中应严格控制荷载，不得超载。附着于架件上的杂物、垃圾等应及时清理干净。7.15.6 在混凝土浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，

18、发现下沉、松动和变形情况及时解决。7.15.7 严禁拆除主节点的纵、横向水平杆和纵、横向扫地杆及连墙件。7.15.8 在架件上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。7.16 脚手架拆除7.16.1 拆除前全面检查脚手架利用区域内是否存有残留工程，并检查架件的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；根据检查结果补充完善施工方案中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。7.16.2 拆除前由单位工程负责人(技术员、专职安全员)进行安全技术交底；现场周围设置警戒区域，张挂警戒标志，并设专人监护；将架件上所有的多余器材、杂物、垃圾等清除干净。7.16.3 拆除作业必须由上而下逐层进行

19、，严禁上下同时作业，杆件与配件等任何器材和工具严禁采用高处抛掷的方法卸落地。7.16.4 连墙件必须随架件逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆架件；分段拆除架件不大于2步，如高差大于2步，增设连墙件加固。7.16.5 当架件拆至底层最后一排立杆时，先在适当位置加设抛撑作加固后，方可拆除连墙件。7.16.6 拆除大横杆、剪刀撑时，先拆中间扣，再拆两端扣，先拆除的一端有人扶托。7.16.7 当架件采取分段、分立面拆除时，对保留段端部按搭设要求加设连墙件和斜撑加固；拆除时扣件与管件必须分离，禁止杆件附着扣件卸至地面。7.16.8 运输至地面的架件构配件必须及时进行清理、整修与保养，并按不同品

20、种和规格分类码堆和归仓；在上部进行拆除作业的同时，严禁下面进行立体交叉清理作业。8 脚手架计算书8.1 阀厅侧双排脚手架计算书8.1.1 参数信息双排脚手架搭设高度为 22.9 米，搭设尺寸为：纵距为米，横距为米，步距为1.80 米，内排架距离墙长度为米。采用钢管规格为，连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 22，同时施工一层，脚手板铺设两层，每层脚手架往上搭设时需将施工层上边一步的小横杆将内外架连接起来以增加脚手架的稳定性。8.1.2 小横杆计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变

21、形。均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.035 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.500/3=0.150 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.035+1.20.150+1.41.500 = 2.322 kN/m；小横杆计算简图强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩；最大应力计算值 = Mqmax/W =81.170 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =81.170 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！挠度计算最

22、大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.035+0.150+1.500 = 1.685 kN/m ；最大挠度 ：V = 5.01.6851150.04/(3842.060105113600.0)=1.640 mm；小横杆的最大挠度 1.640 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1150.0 / 150=7.667 与10 mm，满足要求！8.1.3 大横杆计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0351.150=0.041 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.1501.500/3=0.173 k

23、N；活荷载标准值: Q= 3.0001.1501.500/3=1.725 kN；荷载的设计值: P=(1.20.041+1.20.173+1.41.725)/2=1.335 kN；大横杆计算简图强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max2=0.010 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.3351.500= 0.535 kN.m；M = M1max + M2max最大应力计算值 = 0.544106/4730.0=115.094 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 1

24、15.094 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0351500.04 /(1002.060105113600.0) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.041+0.173+1.725）/2=0.969kN V= 1.8830.9691500.03/ ( 100 2.0601051136

25、00.0) = 2.632 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.632=2.684 mm；大横杆的最大挠度 2.684 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！8.1.4 扣件抗滑力的计算依规范直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值

26、2/2=0.041 kN；大横杆的自重标准值1.500=0.053 kN；脚手板的自重标准值；活荷载标准值1.500 /2 = 2.588 kN；荷载的设计值2.588=3.997 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 8.1.5 脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： NG1 = 0.1394+(1.152/2+1.502)0.035/1.5022.90 = 5.435； NG2= 0.30021.500(1.150+0.3)/2 = 0.653 kN； NG3 = 0.17021.500/2 = 0.255 kN

27、；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50022.900 = 0.172 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.514 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.1501.5001/2 = 2.588 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo = 0.500 kN/m2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结

28、构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 0.840 ；Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值： Wk = 0.7 0.5000.8400.649 = 0.191 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：GQ= 1.26.514+ 1.42.588= 11.440 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为： N = 1.2 NGQ = 1.26.514+ 0.851.42.588= 10.896 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 MwkLah2/10 =0.850 1.40.1911.500 1.5002/10 =

29、0.077 kN.m；8.1.6 立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N =11.440 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.520 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.633 m；长细比 Lo/i = 166.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.256 ；立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢

30、管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11440.000/(0.256450.000)=99.303 N/mm2；立杆稳定性计算 = 99.303 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：立杆的轴心压力设计值 ：N =10.896 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.520 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.633 m；长细比: L0/i

31、 = 166.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；2；立杆稳定性计算 = 110.788 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！8.1.7 最大搭设高度计算不考虑风荷载时,采用单立杆的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.079 kN；

32、活荷载标准值 ：NQ = 2.588 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；10-40.139)=111.779 m；按规范脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 111.779 /(1+0.001111.779)=100.541 m；H= 100.541 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！考虑风荷载时,采用单立杆的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.079

33、 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.588 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.077 /(1.4 0.85) = 0.064 kN.m；Hs =( 0.2564.50010-4205.00010-3-(1.21.079+0.851.4(2.588+0.2564.5000.064/4.730)/(1.20.139)=103.870 m；按规范脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：103.870)=94.096 m；H= 94.096 和 50 比较

34、取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！8.1.8 连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.191 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.500 m2；按规范连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.606 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl= Nlw + N0= 8.606 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴

35、心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 500.000/15.900的结果查表得到 =0.915，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.50 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9154.50010-4205.000103 = 84.409 kN；Nl = 8.606 Nf = 84.409,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl= 8.606小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！8.1.9 立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc

36、 = 500.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =121.070 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.896 kN；基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。p=121.070 fg=500.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！8.2 板的满堂支撑架计算书支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书编制中还参考施

37、工技术2002.3.高支撑架设计和使用安全。8.2.1 参数信息支撑架搭设高度为21.40m，立杆横距0.65m；纵距1.05m；步距1.8m。采用的钢管:483.2；混凝土楼板浇筑厚度0.12m，施工均布荷载标准值按3.0kN取。8.2.2 模板支撑方木的计算方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；方木楞计算简图荷载的计算钢筋混凝土板自重：q1= 25.0000.3000.120 = 0.900 kN/m；模板的自重线荷载:q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：p1 = (3.000+2.000)1.05

38、00.300 = 1.575 kN；方木抗弯强度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载: q = 1.2(0.900 + 0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载: p = 1.41.575=2.205 kN；=0.745 kN.m；最大支座力: N = P/2 + ql/2 = 2.205/2 + 1.2061.050/2 = 1.736 kN ；方木的最大应力值: = M / w = 0.745106/83.333103 = 8.940 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 8.940 N/m

39、m2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!方木的抗剪验算最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.0501.206/2+2.205/2 = 1.736 kN；方木受剪应力计算值： T = 3 1735.650/(2 50.000 100.000) = 0.521 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.521 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2，满足要求!方木挠度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利

40、分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.900+0.105=1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.575 kN；方木最大挠度计算 V= 51.0051050.0004 /(3849500.0004166666.67) +1575.0001050.0003 /( 489500.0004166666.67) = 1.361 mm；方木最大允许挠度值 V= 1050.000/250=4.200 mm；方木的最大挠度计算值 1.361 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.200 mm,满足要求!8.2.3 木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计

41、算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力P = 1.2061.050 + 2.205 = 3.471 kN；支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图 支撑钢管计算变形图支撑钢管计算剪力图最大弯矩 Mmax = 0.535 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.637 mm ；最大支座力 Qmax = 8.432 kN ；钢管最大应力 = 0.535106/4730.000=113.080 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 113.080 N/mm2小于钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于650

42、.000/150与10 mm，满足要求！8.2.4 扣件抗滑移计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.432 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!8.2.5 模板支架立杆荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容脚手架的自重：NG1 = 0.12921.400 = 2.763 kN；模板的自重： NG2 = 0.3500

43、.6501.050 = 0.239 kN；钢筋混凝土楼板自重：NG3 = 25.0000.1200.6501.050 = 2.048 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.049 kN；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (3.000+2.000 ) 0.6501.050 = 3.413 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算GQ = 10.836 kN；8.2.6 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.836 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比

44、lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.50 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.

45、100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m；L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值：=10836.438/（0.537450.000） = 44.844 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 44.844 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表

46、1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.059 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.059(1.500+0.1002) = 2.133 m；Lo/i = 2133.356 / 15.900 = 134.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值：=10836.438/（0.376450.000） = 64.045 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 64.045 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/

47、mm2，满足要求！8.2.7 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容模板支架的构造要求 a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。整体性构造层

48、的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于

49、400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方

50、式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8.3 梁的满堂支撑架计算书8.3.1 参数信息2取值。8.3.2 梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。荷载的计算钢筋混凝土梁自重：q1 = 25.0000.4501.050=11.813 kN/m；模板的自重线荷载： q2 = 0.3501.050(20.450+0.250)/ 0.250=1.691 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：活荷载标准值

51、P1= (3.000+2.000)0.2501.050=1.313 kN；木方楞的支撑力验算均布荷载 q = 1.211.813+1.21.691=16.204 kN/m；集中荷载 P = 1.41.313=1.838 kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=3.018 kN； N2=3.018 kN；木方按照简支梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.018/1.050=2.874 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.12.87

52、41.0501.050= 0.317 kN.m；最大应力 = M / W = 0.317106/83333.3 = 3.802 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；木方的最大应力计算值 3.802 N/mm2小于木方抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.62.8741.050 = 1.811 kN；木方受剪应力计算值T = 31810.620/(250.000100.000) = 0.543 N/mm2；木方抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的受剪

53、应力计算值 0.543 N/mm2 小于 木方抗剪强度设计值 1.30 N/mm2,满足要求!最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 木方最大挠度计算值 V= 0.6772.3951050.0004 /(1009500.000416.667103)=0.498 mm；木方的最大允许挠度 V=1.050*1000/250=4.200 mm；木方的最大挠度计算值 0.498 mm 小于 木方的最大允许挠度 4.200 mm，满足要求！支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图支撑钢管变形图支撑钢管弯矩图经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=

54、3.018 kN；最大弯矩 Mmax=0.754 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=1.921 mm；支撑钢管的最大应力 =0.754106/4730.0=159.498 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 159.498 N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!8.3.3 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。8.3.4 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值

55、为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.02 kN；R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！8.3.5 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.018 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12921.400=3.315 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 k

56、N； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=(1.05/2+(0.75-0.25)/2)1.050.12025.00=2.441kN； N =3.018+3.315+0.720+2.441=9.494 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.50； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣

57、件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m；Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9494.238/(0.209450.000) = 100.949 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 100.949 N/mm2小于钢

58、管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.900 按照表2取值1.053 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.053(1.500+0.2002) = 2.335 m；Lo/i = 2334.817 / 15.900 = 147.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.320 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9494.238

59、/(0.320450.000) = 65.932 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 65.932 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！8.3.6 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容模板支架的构造要求 a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.

60、当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。剪刀撑的设计a.沿支架四周外