内燃机原理第三章4h

1、第三章 内燃机的工作指标与性能分析3-1 内燃机的工作指标 内燃机的工作指标是指内燃机处于正常运行状态下，描述和表征内燃机性能和工作状态的一组参数。一、标定性能的主要指标 标定工况，是指内燃机在标准大气条件下，其动力性能和经济性能达到设计指标时所处的运行状态。 标定性能指标是指在标定工况下表征内燃机工作性能的主要指标,比如： 标定功率标定工况下内燃机发出的功率。 标定转速标定工况下内燃机相应的曲轴转速。 标定油耗率标定工况下内燃机发出单位功率所消耗的油量。 比质量单位标定功率下内燃机所具有的质量。 比容积单位标定功率下内燃机所具有的容积。 比质量和比容积是用以评价、比较内燃机轻重、紧凑、设计合

2、理性的重要指标。 大修期指从新机开始使用至第一次进行大修或二次大修之间内燃机累计运行的时间。是表征内燃机可靠性与寿命的重要指标。二、驱动扭矩和驱动功率 用测功器可测出某一工况下内燃机输出的扭矩或驱动扭矩Me（见图3-1）。 Me = Pb 图 31 测功器示意图 用转速仪可测出同一工况下内燃机的转速，则内燃机输出的有效功率或驱动功率为 Ne =2nMe/103 / 60 (3-1)三、循环指示功率 图3-2所示的是内燃机的p-V曲线图。每缸每循环的指示功Wi可沿封闭曲线进行积分获得,即 (3-2)也就是图中封闭曲线围成的面积。 对于二冲程机(图3-2(a),单缸循环指示功Wi就是阴影面积， 对

3、于四冲程机，单缸循环指示功Wi就是：图3-2（b） 阴影面积AC,即为压缩膨胀冲程传递给活塞的功。图3-2（c） 阴影面积(A+C)(B+C)，即为四个冲程传递给活塞的功。BC为泵气损失。对非增压机，BC为负功，对增压机，BC为正功。pdVWi 图 3-2 p-V曲线图示例(a)二冲程发动机； (b)四冲程发动机； c)部分负荷下四冲程汽油机 进气和排气行程(泵气回路) ZnWNii21 单缸指示功率为： (3-3) 式中，Z动作系数(也称为活塞行程数)，对于四冲程机，Z=4；对于二冲程机，Z=2; 对于二冲程双动机，Z=1。 这个功率称为指示功率，即缸内工质作用于活塞的功率，与驱动功率的不同

4、之处在于，它包含了克服内燃机摩擦和带动辅助机械所消耗的功率以及泵气功率。 四、道路功率 指车用内燃机为克服汽车轮胎滚动摩擦阻力和车辆气动阻力所消耗的功率。道路功率的近似计算式为： （3-4）AAADaARrvvFfgmfN221 式中，fR滚动阻力系数，凭经验确定(0.012 fR 0.015）3;mA车辆质量；g重力加速度； 环境空气密度；fD气动阻力系数，凭经验确定(对于汽车,0.3 fD 0.5)3; fA车辆最大横截面积；vA车辆速度。五、平均指示压力 MPa ，即为单位气缸工作容积所作的指示功，代入式(3-3)，可得 MPa （3-6）六、油耗率gi与效率 gi-表示内燃机每小时每单

5、位指示功率所消耗的燃料量。 g/kWh （3-7） a310siiVwp310iiiNmgi3102nVZNpsii 每循环内燃机所作的功与每循环供给的燃料燃烧所释放能量之比 （3-8）七、空燃比和燃空比 空燃比 A/F= (3-9) 燃空比 F/A= (3-10) mL 每循环进入气缸的空气质量， mf 每循环喷入气缸的燃料量。 对于汽油机， A/F1218， F/A= 0.0560.083， 对于柴油机， A/F1870， F/A= 0.0140.056。八、容积效率(充气效率) V V定义为每循环空气进入进气系统的容积流量mL除以被iufiufiufiiHmNHnZmnZNHnZmW22

6、2fLmmLfmm活塞置换容积的速率。 或者表示为 （3-11）九、比排放量 比排放量定义为单位时间、单位输出功率内燃机排出污染物的质量流量，单位为mg/(kWh)。十、增压压力PK与增压比k PK :在环境状态下，空气经压气机压缩后压气机的出口压力或进入气缸前的压力。 k：在环境状态下，空气经压气机压缩后的出口压力比上环境压力。十一、机械效率 ：内燃机输出的有效功率比上指示功率mmssLSLVVmmmnVmssLV2 （3-13）3-2 内燃机的指示参数 内燃机的指示参数是用以表征燃料燃烧释放出来的热能转变为机械能完善程度的一组参数，只考虑了气缸内因燃烧不完全和传热等方面所引起的热量损失，而

7、没有考虑各运动副间所存在的摩擦损失、泵气损失和辅助机械损失等。 内燃机的指示参数主要包括内燃机的平均指示压力pi、指示功率Ni、指示效率i以及指示油耗率gi，下面主要讨论这几个参数。一、平均指示压力pi和指示功率Ni1. 平均指示压力pi 以一个假想的数值不变的气体压力作用在活塞上，在一个膨胀行程内所获得的功与一个工作循环的指示功Wi相等，这个假想的压力就称为平均指示压力pi。如图3-3所示。immeeiemNNNNNNN1 图3-3 求平均指示压力pi的示意图每循环每缸所作指示功为： kJ m3 于是： MPa （3-14） 由式(3-14)可以看出，平均指示压力就是内燃机在一个工作循环中每

8、单位气缸工作容积(即活塞排量)，活塞所获得的指示功，即 。 这样，平均指示压力pi就与气缸的容积大小无关了。pi愈高，表示单位气缸工作容积所作的指示功愈多，气缸工作容积的利用率也愈高。同时，平均指示压力pi也是衡量内燃机实际作功能力大小的一个很重要的性能参数，也基本上表征了310siiVpWSDVs24310siiVWpsiVW内燃机的强化程度和工作循环各阶段进行的完善程度。 在各种类型内燃机中，标定工况下的pi值一般为：非增压汽油机 pi=0.41.2MPa增压汽油机 pi=0.91.5 MPa非增压四冲程柴油机 pi=0.751.2 MPa增压四冲程柴油机 pi=1.23.0 MPa 非增

9、压二冲程柴油机 pi=0.50.9 Mpa增压二冲程柴油机 pi=1.02.2 MPa煤气机 pi =0.61.4 MPa 2. 指示功率Ni 每单位时间内作用于活塞上的指示功称为内燃机的指示功率Ni，即 kW （3-15）式中：z为动作系数，四冲程机，z4；二冲程机，z2；二冲程双动机，z1。 双动机活塞上方的气缸工作容积为Vs，下方容积应减去活塞杆所占的容积，后者约为1112Vs，以11Vs计算，则二冲程双动机每个气缸的平均工作容积为， 式（3-15）可写为 kW （3-16）ssVV945. 0)89. 01 (212310326010zniVpzniVpNsisiiisisiinVpn

10、iVpN5 .31103945. 02 为了分析pi、Ni与工作循环中各参数间的相互联系，分析影响因素，下面建立数学表达式。 计算整台内燃机每小时的耗油量可以用以下两式计算: kg/h (3-17) kg/h (3-18) g/kW.h 整机每小时空气耗量 kg/h iifhNgmLmmLfh/uiiHg3103600260zinVmvssLs：进气管状态下空气密度，kg/m3, kg空气/kg燃料； kg空气/kg燃油 （Lo，kmol空气/kg燃料）。由（3-17）、（3-18）得： (3-19)将gi，Ni，mL及L代入上式，整理后得： (3-20)将上式代入（3-15），化简得： kW

11、 (3-21)二. 影响pi与Ni的因素1.影响内燃机平均指示压力pi的因素:(1)增压度pkoLL310ousviiLHpsvisouizniVLHN301ooLL95.28oLLiiLmLmNg 当一定时，pk ps s pi，可见p增 pi非对特定的发动机，因受热负荷与机械负荷的限制，用提高pk来提高pi也有一个限度（2）过量空气系数 , 当每循环供油量不变时，pk AF。 在2以前，随着的增大，混合气中的氧气成分增加，可促进燃烧的改善，pi值也随着值的提高而有所提高。 当2.62时，随着的提高，混合气逐渐变得比较稀薄，pi的增加就变得很缓慢。 到2.6后， 燃烧速度 后燃 i pi。（

12、3）换气质量v内燃机的换气质量愈好 v 残余废气愈少，气缸中新鲜充量填充愈充足， 燃烧速度 热利用系数z i pi。（4）油气混合的完善程度ddxddx 柴油机燃油空气混合的完善程度愈高，完全燃烧所需的 pi 。但值也不能太小，太小使气缸热负荷 ，ge 。(5) 燃烧完善的程度i燃烧完善 放热持续期 等容度 热利用系数z i pi。2. 影响Ni的因素 由（3-15）式知，凡提高pi的途径，均有利于提高Ni；另外，Vs，i Ni，减少z Ni。三、指示效率i及指示油耗率gi1.指示效率 i每循环所做指示功的热量比上循环供油量的热量，即 ddxufiiHmWcyc （3-11）2. 指示油耗率g

13、i 内燃机每小时发出1kW指示功率时所消耗的燃油量，即： g/kW.h （3-12） 或 g/kW.h （3-12）将（3-11）代入上式并整理得 g/kW.h （3-13）3510iiNmguiiHg3103600isosvipTLpg710254. 1svuisosvuiosufcyciipHpTLpHpLRTHmW287. 0101052由（3-12）可以清楚看出gi与i反比，i越高，gi越少，反之亦然。1.影响i和gi的因素 改写（3-11）式得， 上式右端给出了i与循环参数的关系。由上式知， 当功一定（piVs一定）循环供油量 mfcyc i ，这说明作同样的功，耗了更少的燃料，热量

14、利用高 i 。 当 mfcyc 一定，piVs i ，这说明消耗相同的燃料，做功多了，热量利用高 i 。 热量利用的好坏主要与燃料热能释放的好坏、热量转换成指示功的有效程度及热损失相关。 ssvisiiTppCgVpC21 a. 燃料热能释放的好坏 它与混合气形成的好坏相关，一般空气足够，油气混合均匀，燃料中的热能就能较好的释放出来 i 混合气形成的好坏与燃油系统、燃烧室形状、空气涡流运动及足够空气相关。 b. 热能转换的有效程度 在内燃机燃烧过程中，燃油热能的释放是按一定规律 进行的，如果放热持续期短、等容度高（在上止点附近放热多），那么有效利用率就高，热能转变成机械能的有效程度就大，反之亦

15、然。 c. 热量损失的大小 热量释放与转换的损失已包含在a、b中，这里主要是考虑冷却介质的传热损失，但在实际发动机中，Tw 7585 C较好，太低Qw i ，太高 i 燃烧变坏 Tr i 。ddQ 关于影响gi的因素，由i知，它们互为倒数，影响i的因素就是影响gi的因素，只是增加i ，gi则应减少。 3-3 内燃机的机械损失及机械效率一、机械损失功率Nm 在内燃机工作过程中，经曲轴输出的有效功率Ne总小于活塞所获得的指示功率Ni，其差值为机械损失功率Nm，即 NiNeNm而有效功率比上指示功率即定义为机械效率，即 (3-14)现代内燃机的机械效率一般在下列数值范围之内（见P45）：非增压四冲程

16、柴油机 m =0.750.80imimiiemNNNNNNN1增压四冲程柴油机 m =0.800.92非增压二冲程柴油机 m =0.700.80增压二冲程柴油机 m =0.750.90四冲程汽油机 m =0.700.85煤气机 m =0.750.80 由上可知，增压比非增压的m高，因为增压泵气功为正。机械损失功率由下面几部分组成：NmNmfNpNkNauNmf：摩擦损失功率，Np：泵气损失功率，pkpr为正，pk不着火的Nmf。 着火运转时，高温、高压的废气自排气阀急速的派出，排气背压比非着火时低，泵气损失小。非着火时，排出的是空气，温度低，比重大，排气速度低，背压高，泵气损失比着火时大。 拖

17、动状态下，压缩膨胀过程中工质传热损失不一样，压缩和膨胀线不重合，也增加了部分损失。 meemNNNimepppmeemppp 所以倒拖法测得的Nm比实际高 (1520)，因此，在使用此法时，对于采用空气旋流较低的直接喷射式燃烧系统的柴油机，可以从测得的pm中减去0.0137MPa，对于采用空气旋流较高、压缩比较高以及分隔式燃烧系统的柴油机，可以从测得的pm值中减去0.0343MPa，这样得到的pm值比较接近实际数值。倒拖法在多缸高速小型内燃机上是最常用的方法，特别是比较小的汽油机，用此法较准。2. 灭缸法此法适用于多缸机，使用轮流停缸工作法。当内燃机调整到给定工况下稳定运行之后，用测功器测出其

18、有效功率Ne，以柴油机为例，在固定喷油齿条位置不变（即每缸喷油量不变）的情况下，停止向一缸供油，柴油机转速下降，然后迅速调整测功机负荷，使转速复原，再测出断这缸供油后柴油机的有效功率 ，Ne 之差即为断油气缸的指示功率，即eNeNxeexiNNN (3-15) 如果从第一缸起，顺序将各缸断油，求出各缸的指示功率，它的总和就是柴油机的整机指示功率Ni，即 （3-16） 灭缸法与倒拖法有相同之处，误差原因一样，但灭缸法一次只灭一缸，倒拖法则整机全灭缸，因此，灭缸法比倒拖法精确度高些。 倒拖法、灭缸法因使排气压力脉冲发生变化，改变排气能量，所以对排气涡轮增压柴油机不适用。3. 油耗线法 此法适用于各

19、种内燃机。方法：测定给定转速下的负荷特性。ixxeeiNNN1meiNNN负荷特性测定：在给定转速（n不变）下，通过调整油门保持n，改变负荷，测定不同功率与油耗。 在坐标纸上画出以每单位时间的整机油耗量mf（kg/h）为纵坐标，以有效功率（或pe）为横坐标画出油耗曲线，这一油耗线在低负荷接近空载时是直线，顺着直线部分向纵坐标方向作延伸线，并与横坐标线的零点左方相交，如图34所示。从坐标零点到这一交点的长度(用横坐标上Ne或pe相同的比例计算)，即近似地代表机械损失功率Nm（或机械损失平均有效压力pm）。但是，并不是所有柴油机的油耗线都是完全直线，这是产生误差的原因。 用油耗线法测量机械损失功率

20、是基于这样一种假定：就是内燃机的机械损失功率Nm（或机械损失压力pm）以及指示热效率i是只随转速n的变化而与负荷变化无关的。图 3-4 16V240/275ZL型柴油机用油耗线法测量机械损失功率图三、 影响机械损失功率及机械效率的因素1. 增压 i （一般） 废气涡轮增压：当pk Ni（含泵气功为正因素） pz，采用降低等措施后可使pz增加幅度0.15MPa，压气机后空气温度升高5560K以上时，可采用空气冷却的办法 但依靠冷却空气提高降低零件温度比依靠提高pk来增大来降低零件温度效果好。 除了用热交换器来冷却空气以外，还可用空气涡轮、喷水(蒸发冷却)及按照米勒循环的内部冷却来冷却空气。 米勒

21、循环是压气机后的空气压力pk大于获得内燃机Ne所必需的pk 。在活塞到达下止点前40A50A内停止进气。当活塞向下止点运动时，充量膨胀，使降到发出Ne所必需的pk 。结果就减低了Ta 热应力下降。 3. 供油与燃烧过程的组织 合理选择供油规律，使着火延迟期内的供油量少，而在下一阶段供入其余燃油，也即采用分级喷射;askasTpT；另外，也可采用循环平均温度 选择混合气形成条件和燃烧室结构; 减少供油提前角，使燃烧过程适度后移。若在很高pk下，大部分燃料在膨胀期间进行。 4. pk的最佳化 机械增压发动机（见图3-14） （增压压力有一最佳值） 当 （曲线3、4中A1、A2点左边情况）当进一步升高 （曲线5） （曲线3中A1点右边情况），pk在A1点（满负荷）、在A2点（部分负荷）获得Nemax，因此，机械增压压比有一最佳值，当高于此值，Nk的增长Ne的增长,在极端情况下如pk1,pk2 时，Ne0，即发动机发出的有效功全用在驱动压气机上（B1、B2点）。较佳的pk值：容积式罗茨压气机的发动机： MPa离心式压气机的发动机： MPaNeNpkk,kkNpeN16. 0155. 0kp25. 0kp图314发动机功率N、