两段接触氧化法处理屠宰场污水的工艺设计方案

1、两段接触氧化法处理屠宰场污水的工艺设计方案目 录摘 要1引 言31 设计依据与原则5 1.1 设计依据5 1.2 设计原则5 1.3 设计任务书52 文献综述63 工艺简介与工艺流程的确定10 3.1 废水处理工艺方案的选择10 3.2 废水处理工艺流程104 各设备及构筑物的设计和选型11 4.1 格栅 4.1.1 格栅概述11 4.1.2 格栅应用中应注意的问题11 4.1.3 栅条的选择12 4.1.4 粗格柵设计计算13 4.1.5 细格柵设计计算17 4.2 调节池21 4.2.1 调节池作用21 4.2.2 调节池设计计算22 4.3 隔油池23 4.3.1 隔油池的作用23 4.

2、4 生物接触氧化池24 4.4.1 工作原理24 4.4.2 组成和特点25 4.4.3 生物接触氧化方法与其它方法的比较26 4.4.4 生物接触氧化池计算26 4.5 斜板沉淀池31 4.5.1 沉淀池概述31 4.5.2 沉淀池的作用32 4.5.3 沉淀池的分类32 4.5.4 斜板沉淀池设计计算335 高程的计算366 泵和风机的选取387 主要设备及构筑物的设计参数41 7.1 格栅41 7.2 调节池41 7.3 隔油池42 7.4 生物接触氧化池42 7.5二沉池438 工程概算44结 论46参考文献48 摘 要屠宰废水是我国最大的有机污染源之一。屠宰废水来源于整个屠宰加工过程

3、的各个工段，废水中含有血、肉、毛、油脂及从肠胃洗出来的尚未消化的饲料胃液以及粪便水等，另外，水中含有较高浓度的悬浮物、氨氮、COD、BOD、动植物油。废水本身没有毒性，但由于含有较高浓度的可降解有机物，如不经处理排入水体将消耗大量的溶解氧，使水体水质恶化，造成水体严重污染。针对屠宰废水悬浮物量大、较易生化降解的特点，本工艺采用生物接触氧化为主体处理系统，并结合物理、化学法等处理方法。首先对污水进行预处理即一级处理，主要有格栅、调节池等构筑物。隔油池后进行生化处理，主要采用的是生物接触氧化法，设计选用的是弹性填料作为生物接触氧化池的填料。整个处系统的污泥采用污泥泵打入污泥干化池，进行自然干化。处

4、理后的屠宰废水的出水各项指标均可以达到污水综合排放标准（GB8978-1996）的二级排放标准。采用此工艺有许多优点：技术可靠，维修方便，管理简单，运行费用低，投资少，整套设计有很实用的实际意义和环境意义。关键词：屠宰废水； 生物接触氧化； 可降解有机物引 言屠宰废水是我国最大的有机污染源之一。屠宰废水来源于整个屠宰加工过程的各个工段，废水中含有血、肉、毛、油脂及从肠胃洗出来的尚未消化的饲料胃液以及粪便水等，另外，水中含有较高浓度的悬浮物、氨氮、CODcr、BOD、动植物油，该废水本身没有毒性，但由于含有较高浓度的可降解有机物，如不经处理排入水体将消耗大量的溶解氧，使水体水质恶化，造成水体严重

5、污染。 屠宰废水来自于圈栏冲洗、淋洗、屠宰及其它厂房地坪冲洗、烫毛、剖解、副食加工、洗油等。通过其水质来源，我们可以知道废水中主要含有血液、油脂、碎肉、骨渣、毛及粪便等，废水呈褐红色，具有较强的腥臭味。有机悬浮物含量高，易腐败，排入水体会消耗水中的溶解氧，破坏生态系统，污染环境。另外它与其他高浓度有机废水的最大不同在于它的NH3-N浓度较高(约120mg/l)，因此在工艺设计中应充分考虑NH3-N对废水处理造成的影响。屠宰废水的特点是具有水量大、排水不均匀、浓度高、杂质和悬浮物多、可生化性好等特点。同时，相对于其他高浓度有机废水的最大不同在于它的NH3-N浓度较高(约120mg/l)。屠宰废水

6、的危害：有机悬浮物含量高，易腐败，排入水体会消耗水中的溶解氧，破坏生态系统，污染环境。 在屠宰和肉类加工的过程中，要耗用大量的水，同时又要排除含有血污、油脂、毛、肉屑、畜禽内脏杂物、未消化的食料和粪便等污染物质的废水，而且此类废水中还含有大量对人类健康有害的微生物。肉类加工废水如不经处理直接排放，会对水环境造成严重污染，第人畜健康造成危害。肉类加工废水所含污染物质大多属于易于生物降解的有机物，在它们排入水体后，会迅速地耗掉水中的溶解氧，造成鱼类和水生生物因缺氧而死亡；由于缺氧还会使水体转变为厌氧状态，这样会使水质恶化、产生臭味、影响卫生。同时，废水中的致病微生物会大量繁殖，危害人民健康。对屠宰

7、肉类加工废水进行处理，去除其污染对保护生态环境和人类健康是十分必要的。肉类加工废水处理工艺通常包括三个组成部分：一是预处理，目的是去除废水中的悬浮物和浮油，采用的方法以物化法为主，如筛网、沉淀、混凝沉淀、气浮等，二是生物处理，这是整个处理工艺的核心，通过微生物的新陈代谢作用，分解废水中溶解性有机物，常用的方法有活性污泥法，如SBR，生物接触氧化法，射流曝气，氧化沟，浅层曝气等。1 设计依据与原则1.1 设计依据（1）肉类加工工业水污染物排放标准(GB13457-92)（2）室外排水设计规范(GBJ14-87)有关规定。（3）污水综合排放标准(GB8978-1996)二级排放标准。（4）国家及地

8、方的有关规范和法规（5）环保部门对污染治理的指示与要求。1.2 设计原则（1）采用进水格栅调节池隔油池生物接触氧化池1生物接触氧化池2二沉池排水处理工艺，经处理后出水水质达到国家排放标准。（2）采用构筑物组合化，减少占地面积、节省工程投资。（3）严格执行国家和地方的有关标准、规范、法律、法规。（4）采用组合化设施合理配伍设计，减轻劳动强度，方便操作管理。1.3 设计任务书 表1设计的废水水质情况项目BOD5/mg/lCODCr/mg/l废水水质4501200排放标准30120处理规模：Q=1500m3/d，出水满足国家二级排放标准（污水综合排放标准）GB9878-1996. 2. 文献综述 生

9、物接触氧化工艺具有出水水质好,成本低,性能稳定等优点,在水处理领域得到大量应用,长久以来受到国内外学者的广泛关注。牛天新等采用生物接触氧化工艺，处理屠宰场污水,结果表明,处理出水水质能稳定达标,而且还具有投资费用少,运行费用低,管理方便等优点1。王忠采用生物接触或化混凝气浮工艺处理屠宰加工生产废水，结果表明，处理后的出水水质可达到GB8978一1996中的二级标准2。孙从明采用气浮-水解酸化-两级生物接触氧化工艺处理屠宰废水。当进水CODcr为2000mg/L左右时,出水各项指标均达到GB13457-1992肉类加工工业污染物排放标准一级排放标准和污水综合排放标准GB8978-1996一级排放

10、标准3。赵军采用接触氧化工艺处理屠宰废水，在进水CODcr为800mg/L1300mg/L的情况下,经本系统处理,出水均在55mg/L以下,最高去除率达96%4。李景杰等采用了水解酸化-生物吸附再生-接触氧化工艺处理屠宰废水的工程应用实例。经过一年多的实际运行表明,该工艺在进水CODcr为15004000mg/L的条件下,COD去除率达95%以上,出水水质优于设计要求,并可达到一般工业回用水标准5。杜昱采用水解接触氧化处理工艺含有较高CODcr、SS、动植物油类及色度的屠宰废水，结果表明，其处理效果稳定，处理出水达到了GB1345792肉类加工工业污染物排放标准中禽类屠宰加工二级排放标准。该工

11、艺运行稳定，可以适用各种屠宰废水的处理6。王晓伟等采用共凝聚气浮生物接触氧化法处理屠宰废水，经过气浮处理，CODcr、SS、NH-N的去除率分别达75%、90%、55%以上；在生化反应前增加气浮处理，大大降低了CODcr的有机负荷，提高了废水的可生化性。在生化阶段处理水是先经气浮处理的废水，CODcr质量浓度为500600mg/L的情况下，生化出水CODcr平均质量浓度可降到70mg/L以下，达到GB89781996的一级排放标准7。古利坚采用优势菌投入水解-生物接触氧化-化学投药工艺应用于肉类加工厂废水处理,通过工程实例,运行结果表明, 处理屠宰废水效果好,出水水质稳定达到广东省地方标准水污

12、染物排放限值(DB44/262001)一级标准,出水经消毒后可以回用。本工艺投资费用少,运行费用低,管理方便。实践证明,采用优势菌投入水解-生物接触氧化-化学投药法应用于屠宰废水处理是可行的8。张恒焱等采用DWZ接触氧化处理工艺处理畜禽屠宰废水具有投资少,运行费用低,占地面积小,处理效果好,抗水质水量变化冲击能力强,操作简便,对操作人员技术要求不高等特点。废水经处理后出水水质可达到GB8978-1996级排放标准9。生物接触氧化法应用于处理微污染水源水,能有效去除水中的氨氮和微量有机物。而且已经广泛应用于工业废水的处理,效果很好。并且可以与其他方法结合，如将气浮，混凝等工艺置于接触氧化工艺之前

13、，处理污水的范围更广。鸡爪加工废水,是一种较难处理的有机废水。杨沂凤等采用隔油-厌氧(UASB)-生物接触氧化-絮凝联合处理工艺处理鸡爪加工废水,结果表明: 经过几年的运行情况表明,运行稳定、运行费用低、处理效果好,经过处理的废水达到了国家排放标准(GB8978-1996)中的二级排放标准。为同类性质废水的治理提供了一个成功的工程实例10。赵英武等采用旋转微滤-混凝沉淀-A/O接触氧化工艺处理上海某大型肉类加工中心废水，出水可达上海市污水综合排放标准(DB31/1991一1997)三级排放标准11。王强对屠宰加工过程中产生的中高浓度有机废水采用预曝调节-接触氧化-气浮工艺进行处理。当进水COD

14、cr浓度为9801200mg/L时,出水CODcr浓度可降至76104mg/L,优于国家肉类加工工业水污染物排放标准(GB13457-92)二级标准,此工艺的抗冲击负荷能力较强,适应于间歇性生产和季节性生产的屠宰加工企业12。楼菊青采用兼氧-生物接触氧化-混凝沉淀工艺处理屠宰废水,当进水CODcr为2500mg/L时,经该工艺处理后出水各项指标可达到国家肉类加工工业污染物排放标准(GB134571992)三级标准13。张业健采用两段接触氧化法处理生活污水,当污水厂设计规模7000m,进水CODcr300 mg/L,BOD150 mg/L,SS 200 mg/L时,运行结果表明,出水水质达到GB

15、8978-1996污水综合排放标准中的二级标准14。接触氧化法具有处理效率高,耐冲击负荷,出水水质好,占地面积小等特点。刘忠伟采用两段接触氧化工艺处理生活污水，实验结果表明:在总气水比为51，两段的水力停留时间均为1h时, CODCr、BOD和SS的平均去除率分别达到94.5%、93.2%和91.7%。与传统的活性污泥法相比,两段接触氧化法具有较好的去除NH3-N能力,水力停留时间为1h时,NH3-N的去除率为46.9%。生活小区污水处理实例表明,两段接触氧化法处理生活污水可达到国家综合污水排放标准,该法可用于厂矿企业及城镇生活小区生活污水的处理15。陈栋等采用二级接触氧化工艺处理屠宰废水,该

16、处理系统开工调试中污泥培养驯化、系统稳定运行改善出水水质,使出水水质达到北京市水污染排放标准中的第二级标准(新改扩) 16。万秀林采用射流曝气-生物接触氧化工艺处理屠宰废水。该工艺的生产性装置已在四川省井研县、资中县等肉联厂废水处理工程中应用，并分别于1986年8月和1988年6月通过省级验收.废水经处理后达到四川省环境污染物排放试行标准一类水域要求17。李亚飞等采用混凝-水解酸化-接触氧化-气浮工艺,处理印染废水,运行结果表明:对CODcr、SS、色度的去除率分别为91.5%、92%、90%,出水达到纺织染整工业水污染排放标准(GB 428792)的一级标准。该工艺在印染废水处理中具有较好的

17、应用前景18。随着更为理想的新型填料的开发应用,以及大规模城市污水处理的设计、施工、运行经验的积累,生物接触氧化法必将在我国给排水事业中获得进一步发展,对我国的环境保护工作做出更大的贡献。3 工艺简介与工艺流程的确定3.1 废水处理工艺方案的选择根据屠宰废水的特点，我们选用生物接触氧化处理工艺为主体工艺的处理方法，它具有如下几个特点： （1）由于填料比表面积大，池内充氧条件良好，池内单位容积的生物固体量较高，因此，生物接触氧化池具有较高的容积负荷；（2）由于生物接触氧化池内生物固体量多，水流完全混合，故对水质水量的骤变有较强的适应能力；（3）剩余污泥量少，不存在污泥膨胀问题，运行管理简便。（4

18、）将物理处理工艺设置在生化反应工艺之前，有助于去除部分悬浮物质并降低有机负荷，减轻生物接触氧化池的入水负荷，提高生化处理效果；设置在生化反应工艺之后的目的是去除2级生化处理后部分不可生化性有机物，确保出水达标排放。3.2 废水处理工艺流程格栅调节池隔油池接触氧化池1接触氧化池2斜板沉淀池2 4 各设备及构筑物的设计和选型4.1 格栅4.1.1 格栅概述格栅多用于废水预处理工程，以截留废水中较大的悬浮物与漂浮物，防止水泵、排水管以及处理设备堵塞。格栅是由金属或栅条制成的框架，斜置或垂直于污水流经的渠道上，以截留大块悬浮或漂浮状的污染物。 格栅的类似按间距可分为粗格栅、中格栅、细格栅，栅条形状有圆

19、形、矩形方形等，其中圆形栅条的水力阻力小、矩形栅条因其刚度好而常采用。从格栅的形式来分，包括链条式格栅除污机、一体三索式格栅除污机、回转式格栅除污机、阶梯式除污机等。4.1.2 格栅应用中应注意的问题格栅设置的地点，进水管如埋置不深，格栅宜设于进水泵之前。其优点是格渣集中在一起便于处理，不仅操作管理方便，费用也省。还可以更好地保护水泵，保证进水泵安全运行。如进水管理埋置很深，则只宜再进水泵堵塞要求设粗格栅，再在沉砂池前按后续运行要求设较细的格栅。因为将格栅间建在很深的地方，不仅造价高，运行不方便，费用也高。该设计的格栅就设置在水泵之前。栅渣产量和栅渣处理，为使水流通过格栅时，水流横面面积不减少

20、，应及时清除格栅上截留的污物。清除格栅污物的方法分为人工清除与机械清除两种。人工清除的格栅用于小型处理厂，所需截留的污染物少。在大型废水处理厂可采用机械清除的格栅，以减轻人工劳动。该设计采用人工清除。4.1.3 栅条的选择根据排水制度、废水中漂浮的情况，栅条形状、栅条间隙、格栅高度，栅曹底至工作平台高度、栅渣排出高度等来选择，如表2，表3所示。表2 格栅的栅条间距与截留污物栅条间距/mm截留污染物/L/(人.d)格栅可安装的水泵型号20462（1/4）PWA402.74PWA700.86PWA900.58PWA表3 格栅各个类型及特点类型适用范围优点缺点链条式主要用粗、中格栅深度不大的中小型格

21、栅主要清除长纤维及条状物构造检点，制造方便占地面积小杂物进入链条于链轮是容易卡住套筒滚字链造价高，容易腐蚀移动伸缩式主要用于粗、中格栅，深度中等的宽大格栅，耙斗式适于较深格栅设备全部在水面上钢绳在在水面上运行寿命长可不停水检修移动不见构造复杂移动时耙齿与栅条间隙对位困难钢绳牵引式主要用语中，细格栅，固定式用于中小格栅移动式用于宽大格栅水下无固定部件者，维修方便适用范围广水下有固定部件者，维修检查需停水钢丝绳容易腐蚀回转式主要用于中，细格栅耙钩式用于较深中小格栅背耙式用于较浅格栅用不锈钢或塑料制造耐腐蚀封闭式传动链，不易被杂物卡住耙钩易磨损，造价高塑料件易破损旋转式主要用于中、细格栅深度浅的中小

22、格栅构造简单，制造方便运行稳定，容易检修筒形梯形栅条制造技术要求较高设计采用链条式。4.1.4 粗格柵设计计算设计参数污水流量；栅前流速；过栅流速；栅条宽度；格栅倾角；栅条间隙；栅条断面为锐边矩形。设计计算(1)确定格栅前水深,根据最优水力断面公式 (4-1)式中:-污水流量,； -栅前槽宽，； -栅前流速，。计算得:栅前槽宽 （4-2）,则栅前水深 （4-3）式中：-栅前水深,(2)栅条间隙数 （4-4）式中：-格栅倾角，； -栅条间隙, ； -过栅流速,;(取)(3)栅槽有效宽度 （4-5）式中：-栅槽宽度，； -栅条宽度, ；(4)进水渠道渐宽部分的长度 （4-6）式中：-进水渠道渐宽部

23、分长度，； -进水渠道渐宽部分展开角度，（其中为进水渠道渐宽部分的展开角度，一般取20）(5)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 （4-7）式中：-栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度，。(6)通过格栅的水头损失 （4-8）式中:-形状系数。 （4-9）式中:-水头损失，；-系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3；-重力加速度，； -阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时。(7)栅后槽总高度 取栅前渠道超高=,则栅前槽总高度 （4-10）式中:-栅前槽总高度,。栅后槽总高度 （4-11）式中:-栅后槽总高度,。(8)格栅总长度 （4-12）式中:-格栅总长度,。(9)每日栅渣量

24、 （4-13）式中:-栅渣量(米/10米污水),栅条间隙为时,=0.05；-生活污水流量总变化系数,如表48所示。表4 生活污水量总变化系数KZ值平均日流量46101525407012020040075016002.32.22.12.01.891.801.691.591.511.401.301.20宜采用人工清渣。(10)计算草图格栅计算草图如图1所示。图1格栅设计计算示意图4.1.5 细格柵设计计算设计参数污水流量；栅前流速；过栅流速；栅条宽度；格栅倾角；栅前槽宽栅前水深栅条间隙；栅条断面为锐边矩形。 设计计算(1)栅条间隙数 （4-4）式中：-格栅倾角，； -栅条间隙,； -过栅流速,;(

25、取13)(2)栅槽有效宽度 （4-5）式中：-栅槽宽度，； -栅条宽度, ；(3)进水渠道渐宽部分的长度 （4-6）式中：-进水渠道渐宽部分长度，； -进水渠道渐宽部分展开角度，（其中为进水渠道渐宽部分的展开角度，一般取20）(4)栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度 （4-7）式中：-栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度，。(5)通过格栅的水头损失 （4-8）式中:-形状系数。 （4-9）式中:-水头损失，；-系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般采用3；-重力加速度，； -阻力系数，与栅条断面形状有关，当为矩形断面时。(6)栅后槽总高度 取栅前渠道超高=,则栅前槽总高度 （4-10）式中

26、:-栅前槽总高度,。栅后槽总高度 （4-11）式中:-栅后槽总高度,。(7)格栅总长度 （4-12）式中:-格栅总长度,。(8)每日栅渣量 （4-13）式中:-栅渣量(米/10米污水),栅条间隙为时,=0.05；-生活污水流量总变化系数,如表48所示。表4 生活污水量总变化系数KZ值平均日流量46101525407012020040075016002.32.22.12.01.891.801.691.591.511.401.301.20宜采用人工清渣。(10)计算草图格栅计算草图如图2所示。图2 格栅设计计算示意图4.2 调节池4.2.1 调节池作用屠宰废水的水量水质在24小时之内波动较大，这种

27、变化对废水处理设备特别是生物处理设备正常发挥其净化功能是不利的，甚至可能遭到破坏。同样对物化处理设备，水量和水质的波动越大，过程参数难以控制，处理效果越不稳定。反之，波动越小，效果就越稳定。在这种情况下，应在废水处理系统之前设置均化调节池，用以进行水量的调节和水质的均化，以保证废处理的正常运行。调节作用的目的：（1）提供对有机负荷的缓冲能力，防止生物处理系统负荷的急剧变化；（2）控制pH值，以减小中和作用中的化学品用量；（3）减小对物理化学处理系统的流量波动，使化学品添加剂速率适合加料设备的定额；（4）防止高浓度有毒物质进入生物处理系统。4.2.2 调节池设计计算 设计参数设计流量污水停留时间

28、。表5 各种曝气扩散装置的性能名称传质速率s/h氧利用率%动力效率/Kg/(Kwh)穿孔管15.5672.33.0曝气头（金山I型）61082.4散流曝气器7136.88.32.392.46可变（微孔）曝气软管20251.511.0本设计采用的是穿孔管，孔直径,孔口流速，每个曝气器距离。设计计算（1）调节池的设计计算的主要内容是池容积的计算。其计算公式为： (4-14)式中： -调节池容积，；-废水在调节池内的停留时间，；-t小时内废水平均流量， 。设计调节池的尺寸为（2）曝气装置曝气量，设计流量，曝气量为空气/污水。则供气量为 供气压为 采用穿孔管曝气，管径选DN=50，供气流速为，安全系数

29、1.21.5，取1.2，供气流速为，管径为DN32曝气管长为，共两根，在曝气管中垂线两侧开孔，间距，开20个，两侧共40个，孔眼气流过速约为。4.3 隔油池4.3.1 隔油池的作用利用油与水的比重差异，分离去除污水中颗粒较大的悬浮油的一种处理构筑物。4.3.2 隔油池设计计算（1），停留时间=2则隔油池容积 （4-15）式中：废水设计流量， 废水在隔油池内的停留时间，（2）隔油池的过水断面面积Ac （4-16）根据，且宜在0.30.35，则取=0.31，=4.2式中：废水在隔油池内的水平流速， 油粒在废水中的上浮速度，（3）隔油池的间隔数个 （4-17）式中：隔油池的工作水深，取1.0 隔油池

30、每个间隔宽度，取2（4）隔油池建筑高度 （4-18）式中：池水面以上的池壁高度，取0.5（5）则每个池长= （4-19）4.4 生物接触氧化池4.4.1 工作原理生物接触氧化池又称为淹没式生物滤池，在池内装填料，污水全部淹没填料，向池内曝气，空气带动池子中的污水使其以一定的速度流过填料，填料上生长生物膜时，污水流经填料与微生物接触，进行生物降解而去除。4.4.2 组成和特点 1.组成：接触氧化池由填料、池体、曝气装置、布水系统等组成。 2.特点：供微生物固着生长的填料部分淹没在污水之中，相当于一种侵没在污水中的生物滤池，所以又称为淹没式生物滤池。采用与曝气池相似的曝气方法，提供微生物氧化有机物

31、所需要的氧量，并起搅拌混合作用。相当于在曝气池中添加填料，供微生物栖息繁殖，所以又称接触曝气池。净化污水主要依靠填料上的生物膜作用，但池内尚存在一定浓度类似活性污泥的悬浮生物量，对污水也有一定的净化作用。所以生物接触氧化池是一种具有活性污泥法特点的生物膜法处理构筑物。它综合了曝气池和生物滤池两者的优点。 生物接触氧化池已在我国城市的污水和工业废水处理中获得广泛的应用。它除可以用于污水的二级处理外，尚可用污水的三级处理和水源微污染的预处理。 优点：较高的微生物浓度和丰富的微生物相，在滤料表面以及滤料间的孔隙中有悬浮生长的微生物，比活性污泥的微生物高出57倍。除一般细菌，生物膜上还有多种种属的微生

32、物，形成稳定的生态系统和食物链。较强耐冲击负荷，曝气作用和较大的生物量使进入池中的废水很快得到混合、稀释，不影响滤池的工作效率。 较高的氧利用率，空气在滤料中穿过，增加了停留时间，提高了氧从气相液相转移的效率，而且保证了污泥的活性。可以间歇运行，生物膜对间歇运行有较强的适应性，细菌和原生物在不好的环境中进入休眠状态，环境好转时重新开始生长。维护管理方便，微生物附着在生物膜上，剥落与生长可以自动保持平衡，无需污泥回流，运转方便。缺点：如果设计或运行不当，滤料间水流缓慢，接触时间长，水力冲刷力小，填料容易堵塞。生物膜只能自行脱落，动力费用高。为防止滤料堵塞，最好采用全面曝气式，使生物膜直接受上升气

33、流的强烈扰动，以加速生物膜更新。4.4.3 生物接触氧化方法与其它方法的比较生物接触氧化池与生物转盘，普通活性污泥处理方法比较如表6： 表6 各种处理方法比较处理项目生物接触氧化池法生物转盘普通活性污泥法BOD5负荷kg/(m3/d)1.5510g/(m3/d)0.6池自身占地面积中大大设备费用较小较大较大运行成本稍小少大MLSS/（mg/L）600010000515g/m320003000培菌驯化容易容易需要2030d维护管理容易容易难污泥量最少少大停运后的问题长期停运，污泥剥离量的长期停运，污泥剥离量的拖停运3d以上，则恢复困难4.4.4 生物接触氧化池计算（一）一级生物接触氧化池设计参数

34、 平均时污水量 进水BOD5浓度 出水BOD5浓度 BOD5去除率 （1）有效容积（填料体积） 填料容积负荷一般采用10001500gBOD5/m3d,取M=1500BOD5/m3d （4-20）（2）氧化池总面积 （4-21）式中： H-填料层总高度，一般为3（3）氧化池格数 F-每格氧化池面积f25,取f=21 （4-22）符合要求（4）校核有效接触时间 （4-23）污水在氧化池内有效接触时间一般为1.54.0,所以符合要求。（5）氧化池总高度 （4-24） 式中：-超高0.50.6 =0.55； -填料上水深 0.40.5 =0.45； -填料间隙高 =0.25； -配水区高度，不进入检

35、修者=0.5。（6）污水在池内实际停留时间 （4-25）（7）选用柱状形弹性填料填料总体积 （4-26）（8）采用多孔鼓风曝气供氧，则需气量 D0-每立方米污水需气量，D0=1520 （9）每格氧化池所需空气量 （4-27）（二）二级生物接触氧化池设计参数 平均时污水量 进水BOD5浓度 出水BOD5浓度 BOD5去除率 （1）有效容积（填料体积） 填料容积负荷一般采用10001500gBOD5/m3d,取M=1020BOD5/m3d （4-28）（2）氧化池总面积 （4-29）式中： H-填料层总高度，一般为3（3）氧化池格数 （4-30）F-每格氧化池面积f25,取f=21 、符合要求（4

36、）校核有效接触时间 （4-31）污水在氧化池内有效接触时间一般为1.54.0,所以符合要求。（5）氧化池总高度 （4-32） 式中：-超高0.50.6 =0.55； -填料上水深 0.40.5 =0.45； -填料间隙高 =0.25； -配水区高度，不进入检修者=0.5。（6）污水在池内实际停留时间 （4-33）（7）选用柱状形弹性填料填料总体积 （4-34）（8） 采用多孔鼓风曝气供氧，则需气量 D0-每立方米污水需气量，D0=1520 （9） 每格氧化池所需空气量 （4-35）（10）污水在接触氧化池中总实际停留时间 （4-36）（11）总填料体积 （4-37）（12）曝气装置没格池子设计

37、11根曝气管，距离池子底部0.5，管子中心距离为0.45，每根管子上安3个曝气头，共计165个。图7 曝气管铺设1-2段 V=1015,取V=15，Q=5625m3/d=0.065， ，取 （4-38）2-3段 ， 取，3-4段 V=1015,取V=14，取 4-5段 ，取4.5 斜板沉淀池4.5.1 沉淀池概述沉淀是使水中悬浮物质（主要是可沉固体）在重力作用下下沉， 从而与水分离，使水质得到澄清，。这种方法简单易行，分离效果良好，是水处理的重要工艺，在每一种水处理过程中几乎都不可缺少。4.5.2 沉淀池的作用在沉淀过程中形状、质量、尺寸及沉淀速度都会随沉淀过程的进展而发生变化。在沉淀池中的悬

38、浮颗粒经过了自由沉淀、絮凝沉淀、压缩等过程。各种水处理系统中，沉淀的作用有所不同。大致如下。 作为化学处理与生物处理的预处理。 用于化学处理或生物处理后，分离化学沉淀物、分离活性污泥或生物膜。 污泥的浓缩脱水。 灌溉农田前做灌前处理。4.5.3 沉淀池的分类按照沉淀池内水流方向的不同，沉淀池可分为平流式、竖流式、辅流式和斜流式四种。沉淀池内有流入区、流出区、沉淀区、污泥区以及缓冲层五部分。该设计采用的是斜流式沉淀池它由斜板沉淀区、进水配水区、清水出水区、缓冲区和污泥区组成。4.5.4 斜板沉淀池设计计算参数选取 个数 n 1 水力表面负荷 q 3 m3/(m2h)表7 沉淀池的类型及其特点类型

39、适用条件优点缺点平流式适用于地下水位高，地质条件差的地区大中下型污水处理工程均采用处理水量大小不限，沉淀效果好对水量和温度变化适应能力强进出水配水不易均匀多斗排泥管，手动操作工作复杂，采用机械刮倪时易锈蚀竖流式适用于小型污水处理厂占地面积较小排泥方便，管理简单适用于絮凝性胶体沉淀池深度大，施工困难，造价高对水量冲击负荷和水温变化适应能力不强池径不宜过大辐流式适用于地下水位较高的地区适用于大中型污水处理厂对大型污水厂较为经济机械排泥设备已定型系列化排泥设备复杂，操作管理技术要求较高施工质量要求高斜流式适用于中小型污水厂子的二次沉淀池可用于已有平流沉淀池的挖潜改造生产能力大，处理效益高停留时间短，

40、占地面积小构造复杂，斜板，斜管造价高，须定期更换易堵塞固体负荷不宜过大，而冲击负荷能力较差 斜板长 L 1.0 斜板倾角 60 斜板净距 d 40 斜板厚 b 5 （1）池子水面面积 （4-39）式中：最大设计流量（m3/h） 池数，个 斜板区面积利用系数表面负荷，一般用35 m3/（m2h）； （2）池子平面尺寸圆形池直径：方形池边长： 核算 m3/(m2h) （4-40）满足条件35 m3/(m2h)（3）斜板个数 m m =个（4）斜板区高度 h3h3=Lsin1sin600.87取斜板上端清水区高度 h2=0.5 取水面超高 h1=0.3取斜板下端与排泥斗之间缓冲层高度 h4=1.0泥

41、斗斗底为正方形，泥斗底边长为a1=0.3 ，泥斗倾角为60，泥斗高h5为 h5tg60= tg600.52（5）污泥斗总容积V V=2h5(a12+a12+a1a2)20.52（0.92+0.32+0.90.3）0.33 3（6）沉淀池总高度H 5 高程的计算各个构筑物的高程包括构筑物本身的水头损失，管线的水头损失以及各种仪表的水头损失，忽略各种的仪表的水头损失，则高程计算为构筑物的水头损失加上管线的水头损失，管线的水头损失按构筑物水头损失的30%计算。表8 各个构筑物的水头损失格栅调节池隔油池接触氧化池斜板沉淀池0.150.30.60.70.30.62.53.00.40.5 构筑物本身的水头

42、损失为： 格栅的水头损失为0.15。 调节池的水头损失为0.6。 隔油池的水头损失为0.5。 接触氧化池1的水头损失为2.8。 接触氧化池2的水头损失为2.6。 二沉池的水头损失为0.44。连接管（渠）的水头损失按构筑物本身的水头损失的30%计，则有（1）格栅出口至调节池间的总损失为H1=0.151.3=0.20（2）调节池至隔油池间的总损失为H2=0.61.3=0.78（3）隔油池至接触氧化池1的总损失为H3=0.501.3=0.65（4）接触氧化池1出口至接触氧化池2的总损失为H4=2.81.3=3.64（5）接触氧化池2出口至二沉池的总损失为H5=2.61.3=3.38（6）二沉池出口损

43、失为H6=0.441.3=0.57取地面标高高程为30m，则有取二沉池液面高程为30+0.57=30.5733+0.57=33.57取二沉池底高程为30.57-3.19+0.3=27.68二沉池液面至接触氧化池2液面的高差为3.38则接触氧化池2液面高程为30.57+3.38=33.95接触氧化池2池底高程为33.95-5+0.3=29.25接触氧化池2液面至接触氧化池1液面的高差为3.64则接触氧化池1液面高程为33.95+3.64=37.59接触氧化池1池底高程为37.59-5+0.3=32.89隔油池液面高程为37.59+0.65=38.24隔油池底高程为38.24-1.5+0.5=37

44、.24取隔油池液面与调节池液面高差为0.78则调节池液面高程为38.24+0.78=39.02调节池池底高程为39.02-5+0.5=34.52取调节池液面与格栅液面高差为0.20则中格栅液面高程为39.02+0.2=39.22中格栅底高程为39.22-0.5+0.3=39.026 泵和风机的选取Q=1500m3/d=62.5 m3/h。考虑两台水泵（其中一台备用），每台水泵的熔炼个为62.5 m3/h。选泵前总扬程估算 格栅正常工作水位与所需提升经常水位之间的高程差为7-（0.3-0.5）=7.2 出水管管线水头损失Q=62.5m3/h，选用DN200mm的管子，查表得v=0.76m/s,i=5.35设总出水管管中心埋深0.5，则泵站外管线水头损失为总出水管管线水头损失吸水管管线水头损失Q=62.5 m3/h，选用DN150mm的管子，查表得v=1.35m/s,i=23.1。直管部分长度为0.5，喇叭口（），90。弯头1个（）沿程损失：局部损失： 总水头损失：出水管路水头损失每根出水管Q=62.5 m3/h，选用DN150mm的管子，查表得