建筑结构(上册)12多层框架结构房屋ppt课件

1、12多层框架构造房屋本章主要引见:多层及高层房屋的构造体系；构造的计算简图及荷载确定；简单框架的内力计算；无抗震设防要求时框架构造构件设计；非抗震设计时框架节点的构造要求；构造施工图平面整体表示方法。重点是施工图的识读。 本章提要多层与高层房屋之间没有明确的界限，我国通常将8层及层以下的房屋称为多层房屋，8层以上的房屋称为高层房屋。钢筋混凝土框架构造，是指由钢筋混凝土横梁、纵梁和柱等构件所组成的构造。墙体不承重，内、外墙只起分隔和围护作用，见图12.1。按施工方法的不同，框架可分为整体式、装配式和装配整体式三种。整体式框架也称全现浇框架，其优点是整体性好，建筑布置灵敏，有利于抗震，但工程量大，

2、模板耗费多，工期长。装配式框架的构件全部为预制，在施工现场进展吊装和衔接。其优点是节约模板，缩短工期，有利于施工机械化。装配整体式框架是将预制梁、柱和板现场安装就位后，在构件衔接处浇捣混凝土，使之构成整体。其优点是，省去了预埋件，减少了用钢量，整体性比装配式提高，但节点施工复杂。 图12.1框架构造图 (a) 平面图；(b) -剖面图 本 章 内 容12.1 框架构造布置12.2 框架构造的计算简图及荷载12.3 竖向荷载作用下的内力近似计算分层法12.4 程度荷载作用下的内力和侧移的近似计算反弯点法和D值法12.5 框架的内力组合12.6 现浇框架的普通构造12.1 框架构造布置1 构造平面

3、布置宜简单、规那么和对称。 2 建筑平面长宽比不宜过大，L/B宜小于6。 3 构造的竖向布置要做到刚度均匀而延续，防止刚度突变。 4 建筑物的高宽比不宜过大，H/B不宜大于5。5 房屋的总长度宜控制在最大伸缩缝间距以内，否那么需设伸缩缝或采取其它措施，以防止温度应力对构造呵斥的危害。12.1.1 构造布置原那么6 在地基能够产生不均匀沉降的部位及有抗震设防要求的房屋，应合理设置沉降缝和防震缝。 框架构造是由假设干个平面框架经过连系梁的衔接而构成的空间构造体系。在这个体系中，平面框架是根本的承重构造，按其布置方向的不同，框架体系可以分为以下三种：1 横向框架承重方案在这种布置方案中，主要承重框架

4、沿房屋的横向布置。沿房屋的纵向设置板和连系梁，见图12.2 (a) 。 12.1.2 框架构造方案2 纵向框架承重方案在这种布置方案中，主要承重框架沿房屋的纵向布置。沿房屋的横向设置板和连系梁，见图12.2 (b)。 3 纵横向框架混合承重方案在这种布置方案中，主要承重框架沿房屋的纵、横向布置，见图12.2 (c)。 图12.2框架体系的布置 (a) 横向布置；(b) 纵向布置；(c) 纵横双向布置 1 工业厂房普通采用6m柱距，跨度那么随柱网的布置方式不同分为内廊式和跨度组合式，见图12.3。 厂房的层高普通根据车间的工艺设备、管道布置及通风采光等要素决议。常用的底层层高有4.2m、4.5m

5、、4.8m、5.4m、6.0m、7.2m和8.4m。 2 民用建筑民用建筑类型较多，功能要求各有不同，柱网及层高变化也较大，尺度普通较工业厂房为小。柱网和层高通常按300mm进级。 12.1.3 柱网尺寸及层高图12.3柱网的布置 (a) 内廊式；(b) 跨度组合式 变形缝分为伸缩缝和沉降缝，在地震设防区还需按的规定设置防震缝。伸缩缝是为了防止温度应力和混凝土收缩应力使房屋产生过大伸缩变形或裂痕而设置的，伸缩缝仅将根底以上的房屋分开。钢筋混凝土框架构造的伸缩缝最大间距如表12.1。沉降缝是为了防止地基不均匀沉降在房屋构件中产生裂痕而设置的，沉降缝必需将房屋连同根底一同分开。 12.1.4 变形

6、缝的设置在建筑物的以下部位宜设置沉降缝： 土层变化较大处； 地基根底处置方法不同处； 房屋在高度、分量、刚度有较大变化处； 建筑平面的转机处； 新建部分与原有建筑的交界处。沉降缝由于是从根底断开，缝两侧相邻框架的间隔能够较大，给运用带来不便，此时可利用挑梁或搁置预制梁、板的方法进展建筑上的闭合处置，见图12.4。表12.1钢筋混凝土框架构造伸缩缝最大间距m) 环境条件框架类别室内或土中露天装配式7550现浇式5535图12.4沉降缝做法 (a) 设挑梁板；(b) 设预制板梁 12.2 框架构造的计算简图及荷载接受主要竖向荷载的框架主梁，其截面方式在全现浇的整体式框架中以T形见图12.5(a)为

7、多；在装配式框架中可做成矩形、T形、梯形和花篮形见图12.5(b)(g)等。不接受主要竖向荷载的连系梁，其截面方式常用T形、形、矩形、形、L形等，见图12.6。 框架柱的截面方式普通为矩形或正方形。 12.2.1.1 截面的外形12.2.1 梁柱截面的选择图12.5框架横梁截面方式 图12.6框架连系梁截面方式 1 框架梁梁截面尺寸可参考受弯构件来初步确定。梁高hb普通可取(1/101/18)lb(lb为梁的计算跨度，梁净跨与截面高度之比不宜小于4。梁的宽度bb=(1/21/3)hb，普通不宜小于200mm。选择梁截面尺寸还应符合规定的模数要求。2 框架柱柱截面的宽度bc和高度hc普通取1/1

8、51/20)层高。为了提高框架抗程度力的才干，矩形截面的hc/bc不宜大于3，柱截面的边长不宜小于250mm。 12.2.1.2 截面尺寸为了简化计算，作如下规定：1 对现浇楼面的整体框架，中部框架梁I=2I0；边框架梁I=1.5I0。其中I0为矩形截面梁的惯性矩图12.7(a)。2 对做整浇层的装配整体式框架，中部框架梁I=1.5I0；边框架梁I=1.2I0图12.7(b)。3 对装配式楼盖，梁的惯性矩可按本身的截面计算，I=I0图12.7(c)。12.2.1.3 梁截面的惯性矩图12.7框架构造的刚度取值 框架构造是由横向框架和纵向框架组成的空间构造。为了简化计算，通常忽略它们之间的空间联

9、络，而将空间构造体系简化为横向和纵向平面框架计算，并取出单独的一榀框架作为计算单元，该单元接受的荷载如图12.8中阴影部分所示。在计算简图中，框架节点多为刚接，柱子下端在根底顶面，也按刚接思索。杆件用轴线表示，梁柱的衔接区用节点表示。等截面轴线取截面形心位置图12.9(a)，当上下柱截面尺寸不同时，那么取上层柱形心线作为柱轴线图12.9(b)。 12.2.2 框架构造的计算简图图12.8框架的计算单元 图12.9框架柱轴线位置 多层构造房屋普通遭到竖向荷载和程度荷载的作用。竖向荷载包括横荷载、楼层运用活荷载、雪荷载及施工活荷载等。竖向荷载包括风荷载和程度地震作用。 1 楼面活荷载的折减在设计住

10、宅、宿舍、旅馆、办公楼等多层建筑的墙、柱和根底时，由于楼面活荷载在一切各层同时满载的能够性很小，所以作用于楼面上的运用活荷载应乘以表12.2所规定的折减系数。 12.2.3 框架上的荷载2 风荷载与单层工业厂房类似，作用在多层房屋外墙外表的风荷载规范值wk可按下式计算：wk=zszw0 表12.2楼面活荷载折减系数 墙、柱、基础计算截面以上的楼层数 123456892020计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数 1.00 (0.90)0.850.700.650.600.5512.3 竖向荷载作用下的内力近似计算分层法多层多跨框构造在竖向荷载作用下，用位移法或力法等准确方法计算的结果阐明，框架的

11、侧移是极小的，而且作用在某层横梁的影响也很小，为了简化计算，分层法假定：1 在竖向荷载作用下，框架的侧移可忽略不计；2 每层梁上的荷载对其它各层梁的影响可忽略不计。12.3.1 分层法的计算假定根据上述假定，计算时可将各层梁及其上、下柱作为独立的计算单元分层进展计算图12.10)。分层计算所得梁弯矩即为最后弯矩，由于每一层柱属于上、下两层，所以柱的弯矩为上、下两层计算弯矩相叠加。 图12.10分层法的计算单元 12.3.2 计算步骤1 画出构造计算简图，并标明荷载及轴线尺寸；2 按规定计算梁、柱的线刚度和相对线刚度，除底层柱外，其他各层柱的线刚度遍乘0.9的折减系数；3 用弯矩分配法自上而下分

12、层计算各计算单元的杆端弯矩；4 叠加柱端弯矩，得出最后杆端弯矩。如节点弯矩不平衡值较大，可在节点重新分配一次。5 根据静力平衡条件绘出框架的内力图。【例12.1】图12.11所示一个两层两跨框架，用分层法作框架的弯矩图，括号内数字表示每根杆线刚度的相对值。 【解】将第二层各柱线刚度遍乘0.9，分为两层计算，各层计算单元如图12.12和图12.13所示。用弯矩分配法计算各杆端的弯矩，其计算过程见图12.14。最后将图12.14中的各杆端弯矩叠加并绘弯矩图如图12.15所示。 图12.11例12.1计算简图 图12.12例12.1二层计算单元 图12.13例12.1底层计算单元 图12.14 图1

13、2.15M图单位： kNm) 12.4 程度荷载作用下的内力和侧移的近似计算反弯点法和D值法多层多跨框架所受程度荷载主要是风荷载及程度地震作用。普通可简化为作用在框架节点上的集中荷载，其弯矩图如图12.16 (a)所示。它的特点是，各杆的弯矩图都是直线形，每杆都有一个零弯矩点，称为反弯点。框架在程度荷载作用下的变形情况如图12.16(b)所示。 12.4.1.1 反弯点法根本假定12.4.1 反弯点法为了简化计算，作如下假定：1 在进展各柱间的剪力分配时，假定梁与柱的线刚度之比为无穷大，即各柱上下两端的转角为零；2 在确定各柱的反弯点位置时，假定除底层柱以外的各层柱，受力后上下两端将产生一样的

14、转角。图12.16程度荷载下的框架弯矩图和变形 1 反弯点高度确实定反弯点高度为反弯点至该层柱下端的间隔。对于上层各柱，根据假定2，各柱的上下端转角相等，此时柱上下端弯矩也相等，因此反弯点在柱中央。对于底层柱，当柱脚为固定时，柱下端转角为零，上端弯矩比下端弯矩小，反弯点偏离中央而向上挪动，通常假定y =2h/3。12.4.1.2 反弯点法的根本内容2 侧移刚度d确实定侧移刚度d表示柱上下两端有单位侧移时在柱中产生的剪力。根据假定1，梁柱线刚度之比无穷大，那么各柱端转角为零，由构造力学的两端无转角但有单位程度位移时杆件的杆端剪力方程，柱的侧移刚度d可写成： 3同层各柱剪力确实定 设同层各柱剪力为

15、V1、V2、Vj、，根据层剪力平衡，有V1+V2+Vj+=P可得：于是有 4柱端弯矩确实定 根据各柱分配的剪力及反弯点位置，可确定柱端弯矩。底层柱 上端 Mj上=Vjhj/3 下端 Mj下=Vj2hj/3其它层柱上下端Mj上=Mj下=Vjhj/24梁端弯矩确实定柱端弯矩确定以后，根据节点平衡条件可确定梁的弯矩。对于边柱节点图12.17 (a)，有Mb=Mc1+Mc2对于中柱节点图12.17(b)，有Mb1=ib1/(ib1+ib2)(Mc1+Mc2Mb2=ib2/(ib1+ib2)(Mc1+Mc2) 【例12.2】用反弯点法求图12.18所示框架的弯矩图。图中括号内数字为各杆的相对线刚度。 【

16、解】1 计算柱的剪力当同层各柱h相等时，各柱剪力可直接按其线刚度分配。第3层：P=10kNVAD=3.33kNVBE=4.45kNVCF=2.22kN第2层：P=10+19=29kNVDG=9.67kNVEH=12.89kNVFI=6.44kN第1层：P=10+19+22=51kNVGJ=17kNVHK=20.4kNVIL=13.6kN(2) 计算柱端弯矩第3层MAD=MDA=6.66kNmMBE=MEB=8.9kNmMCF=MFC=4.44kNm第2层MDG=MGD=24.18kNmMEH=MHE=32.23kNmMFI=MIF=16.1kNm第1层MGJ=34kNmMJG=68kNmMHK

17、=40.8kNmMKH=81.6kNmMIL= 27.2kNmMLI=54.4kNm(3) 根据节点平衡条件算出梁端弯矩第3层MAB=MAD=6.66kNmMBA=3.42kNmMBC=5.48kNmMCB=MCF=4.44kNm第2层MDE= 30.84kNmMED=15.82kNmMEF=25.31kNmMFE=20.54kNm第1层MGH=58.18kNmMHG=28.09kNmMHI=44.94kNmMIH=MIF+MIL=16.1+27.2=43.3kNm根据以上结果，画出M图如图12.19所示。图12.17 节点杆端弯矩 图12.18 图12.19 M图单位： kNm) 12.4.

18、2 D值法反弯点法是梁柱线刚度比大于3时，假定节点转角为零的一种近似计算方法。 提出了修正框架柱的侧移刚度和调整反弯点高度的方法，称为“改良反弯点法或“D值法D值法的称号是由于修正后的柱侧移刚度用D表示。D值法计算简便，精度又比反弯点法高。 如图12.20所示，从框架中任取一柱AB，根据转角位移方程，柱两端剪力为：思索到上下梁线刚度及柱端约束条件的影响，修正后的柱侧移刚度D值计算公式为表12.3给出了各种情况下的值计算公式，可直接选用。 12.4.2.1 修正后柱侧移刚度D求得值后，代入式12.12)即可求得柱的侧移刚度，同层各柱的剪力可按下式求得： 图12.20 框架柱剪力计算图式 表12.

19、3 值计算公式 当横梁线刚度与柱的线刚度之比不很大时，柱的两端转角相差较大，尤其是最上层和最下几层，其反弯点并不在柱的中央，它取决于柱上下两端转角：当上端转角大于下端转角时，反弯点移向柱上端；反之，那么移向柱下端。各层柱反弯点高度可一致按下式计算：y=yh=(y0+y1+y2+y3)h 12.4.2.2 柱的反弯点高度1 规范反弯点高度比y0规范反弯点高度比y0主要思索梁柱线刚度比及构造层数和楼层位置的影响，它可根据梁柱相对线刚度比表12.3)、框架总层数m、该柱所在层数n、荷载作用方式由表12.4查得。 2 上下层横梁线刚度不同时的修正值y1当某层柱的上梁与下梁刚度不同，那么柱上下端转角不同

20、，反弯点位置有变化，修正值为y1，见图12.21。根据1和K值由表12.5查得y1 3 上下层层高变化时的修正值y2、y3当柱所在楼层的上下楼层层高有变化时，反弯点也将偏移规范反弯点位置，见图12.22。令上层层高h上与本层层高h之比为2，即2=h上/h。由2和K从表12.6查得修正值y2。 【例12.3】用D值法求图12.23所示框架的弯矩图，图中括号内数字为各杆的相对线刚度。【解】1求各柱所分配的剪力值V(kN)。计算过程及结果如表12.7所示。(2) 求各柱反弯点高度 (m)。计算过程及结果如表12.8所示。(3) 根据剪力和反弯点高度求柱端弯矩柱上端弯矩 M上=Vh-y)柱下端弯矩 M

21、下=Vy(4) 根据节点平衡条件求梁端弯矩(5) 绘弯矩图如图12.24所示。表12.4 规那么框架接受均布程度荷载作用时规范反弯点高度比y0 表12.5 上下层横梁线刚度比对y0的修正值y1 图12.21 横梁刚度变化对反弯点位置的影响 图12.22 层高变化对反弯点位置的影响 表12.6 上下层高变化对y0的修正值y2和y3 图12.23 例12.3 表12.7 图12.24 M图单位： kNm) 表12.8 12.4.3 程度荷载作用下侧移的计算框架的侧移主要是由程度荷载引起，框架的侧移包括两部分：一是顶层最大位移，假设过大会影响正常运用；二是层间相对侧移，过大会使填充墙出现裂痕。因此必

22、需对这两部分侧移加以限制。框架构造在程度荷载作用下的侧移，可以看做是梁柱弯曲变形图12.25(a)和柱的轴向变形图2.25(b)所引起的侧移的叠加。图12.25 框架在程度荷载作用下的变形 (a) 梁柱弯曲变形；(b) 柱的轴向变形 侧移刚度的物理意义是柱两端产生单位层间侧移所需的层剪力。当知框架构造某一层一切柱的侧移刚度D值和层剪力后，按照侧移刚度的定义，可得第j层框架的层间相对侧移uj应为框架顶点的总侧移应为各层层间相对侧移之和，即 12.4.3.1 用D值法计算框架的侧移在程度荷载作用下框架构造层间相对侧移u的限值要求是：(1)高度不大于150m的框架构造 uh/550(2) 高度等于或

23、大于250m的框架构造uh/500(3) 高度在150250m之间的框架构造按uh/550-uh/500线形插入12.4.3.2 侧移限值12.5 框架的内力组合对于框架横梁，其控制截面通常是两个支座截面及跨中截面。梁支座截面是最大负弯矩及最大剪力作用的截面，在程度荷载作用下能够出现正弯矩；而跨中控制截面经常是最大正弯矩作用的截面。在组合前应经过换算求得柱边截面的弯矩和剪力，见图12.26。柱的控制截面为柱的上、下两个端截面。 12.5.1 控制截面及最不利内力柱的最不利内力可归纳为以下三种类型：1|M|max及相应的N、V。2Nmax及相应的M、V。3Nmin及相应的M、V。图12.26 梁

24、端控制截面弯矩及剪力 12.5.2 楼面活荷载的最不利布置作用于框架构造上的竖向荷载包括恒荷载和活荷载。恒荷载是长期作用在构造上的荷载，任何时候必需全部思索。在计算内力时，恒荷载必需满布，如图12.27。但是活荷载却不同，它有时作用，有时不作用。各种不同的布置就会产生不同的内力，因此应该由最不利布置方式计算内力，以求得截面最不利内力。 可以不思索活荷载不利布置，与恒荷载一样均按满布方式计算内力，从而使计算任务量大为减少。 图12.27 永久荷载分布 12.5.3 风荷载的布置风荷载能够沿某方向的正、反两个方向作用。在对称构造中，只需进展一次内力计算，荷载在反向作用时，内力改动符号即可，如图12.28所示。 图12.28 风荷载作用弯矩图 12.5.4 荷载组合应按的规定，根据各种荷载的特点取相应的组合系数，将某些荷载值适当降低。对于非地震区的多层框架，有以下荷载组合方式：1