奥贝尔氧化沟课程设计报告

1、-. z.大 连 海 洋 大 学 课 程 设 计 报 告 纸学院:海洋科技与环境 专业班级:环工二班*: 李润博 *: 1118110201 *城镇污水处理厂设计项 目 名 称： *城镇污水处理厂设计指导教师：*恒明编制日期： 2014 年 9 月 30 日目录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc400639620第一章概述 PAGEREF _Toc400639620 h 3 HYPERLINK l _Toc400639621 1.1 我国水污染的现状 PAGEREF _Toc400639621 h 3 HYPERLINK l _Toc400639622 1.2

2、城市污水的来源 PAGEREF _Toc400639622 h 4HYPERLINK l _Toc400639623 1.3 城市污水处理工艺简介 PAGEREF _Toc400639623 h 4HYPERLINK l _Toc400639624第二章编制依据和设计内容 PAGEREF _Toc400639624 h 7HYPERLINK l _Toc4006396252.1 设计任务 PAGEREF _Toc400639625 h 7HYPERLINK l _Toc4006396262.2 设计资料 PAGEREF _Toc400639626 h 7HYPERLINK l _Toc4006

3、396272.3 处理要求 PAGEREF _Toc400639627 h 7HYPERLINK l _Toc4006396282.4 其它资料 PAGEREF _Toc400639628 h 8HYPERLINK l _Toc4006396292.5 原始资料 PAGEREF _Toc400639629 h 8HYPERLINK l _Toc4006396302.5.1 气象资料 PAGEREF _Toc400639630 h 8HYPERLINK l _Toc400639631污水排放收纳河流资料 PAGEREF _Toc400639631 h 9HYPERLINK l _Toc40063

4、9632工程地质资料 PAGEREF _Toc400639632 h 9HYPERLINK l _Toc4006396332.6 设计内容 PAGEREF _Toc400639633 h 9HYPERLINK l _Toc4006396342.7参考文献 PAGEREF _Toc400639634 h 9HYPERLINK l _Toc400639635第三章设计流量和水质污染程度 PAGEREF _Toc400639635 h 10HYPERLINK l _Toc4006396363.1 设计流量 PAGEREF _Toc400639636 h 10HYPERLINK l _Toc40063

5、96373.2 水质污染程度 PAGEREF _Toc400639637 h 10HYPERLINK l _Toc400639638第四章工艺流程选择 PAGEREF _Toc400639638 h 10HYPERLINK l _Toc4006396394.1 各工艺流程简介 PAGEREF _Toc400639639 h 10HYPERLINK l _Toc4006396404.2 处理工艺的选择 PAGEREF _Toc400639640 h 11HYPERLINK l _Toc4006396414.2.2 氧化沟工艺的选择 PAGEREF _Toc400639641 h 13HYPERL

6、INK l _Toc4006396424.2.3 污泥处理工艺选择 PAGEREF _Toc400639642 h 15HYPERLINK l _Toc4006396434.2.5 污水、污泥处理工艺流程图 PAGEREF _Toc400639643 h 16HYPERLINK l _Toc4006396444.3 污水处理厂工程设计 PAGEREF _Toc400639644 h 16HYPERLINK l _Toc400639645污水处理厂总平面设计 PAGEREF _Toc400639645 h 16HYPERLINK l _Toc400639646第五章各处理构筑物及其辅助设备工艺及

7、水力计算 PAGEREF _Toc400639646 h 18HYPERLINK l _Toc4006396475.1 中格栅 PAGEREF _Toc400639647 h 18HYPERLINK l _Toc4006396485.2 附属设备的选型 PAGEREF _Toc400639648 h 20HYPERLINK l _Toc4006396495.3集水池的设计 PAGEREF _Toc400639649 h 21HYPERLINK l _Toc4006396505.4 污水提升泵的设计 PAGEREF _Toc400639650 h 21HYPERLINK l _Toc400639

8、6515.5 细格栅的设计计算 PAGEREF _Toc400639651 h 22HYPERLINK l _Toc4006396525.4 附属设备的选型 PAGEREF _Toc400639652 h 24HYPERLINK l _Toc4006396535.5 曝气沉砂池的设计 PAGEREF _Toc400639653 h 25HYPERLINK l _Toc4006396545.5.1 设计说明 PAGEREF _Toc400639654 h 25HYPERLINK l _Toc4006396555.5.2 设计参数 PAGEREF _Toc400639655 h 25HYPERLI

9、NK l _Toc4006396565.5.3 设计计算 PAGEREF _Toc400639656 h 25HYPERLINK l _Toc4006396575.5.4 附属设备选型 PAGEREF _Toc400639657 h 27HYPERLINK l _Toc4006396585.6 厌氧选择池的设计 PAGEREF _Toc400639658 h 27HYPERLINK l _Toc4006396595.6.1 厌氧池配水井 PAGEREF _Toc400639659 h 27HYPERLINK l _Toc4006396605.6.2 厌氧选择池 PAGEREF _Toc4006

10、39660 h 28HYPERLINK l _Toc4006396615.7 三沟氧化沟的设计计算 PAGEREF _Toc400639661 h 28HYPERLINK l _Toc4006396625.7.1 设计参数 PAGEREF _Toc400639662 h 28HYPERLINK l _Toc4006396635.7.2 设计计算 PAGEREF _Toc400639663 h 29HYPERLINK l _Toc4006396645.7.3 附属设备的选型 PAGEREF _Toc400639664 h 34HYPERLINK l _Toc4006396655.8 二沉池配水井

11、 PAGEREF _Toc400639665 h 35HYPERLINK l _Toc4006396665.8.1 设计参数 PAGEREF _Toc400639666 h 35HYPERLINK l _Toc4006396675.8.2 设计计算 PAGEREF _Toc400639667 h 35HYPERLINK l _Toc4006396685.9 辐流式二沉池 PAGEREF _Toc400639668 h 36HYPERLINK l _Toc4006396695.9.1 设计参数 PAGEREF _Toc400639669 h 36HYPERLINK l _Toc400639670

12、5.9.2 设计计算 PAGEREF _Toc400639670 h 36HYPERLINK l _Toc4006396715.9.3 附属设备的选型 PAGEREF _Toc400639671 h 38HYPERLINK l _Toc4006396725.10 消毒池 PAGEREF _Toc400639672 h 38HYPERLINK l _Toc4006396735.10.1 设计参数 PAGEREF _Toc400639673 h 38HYPERLINK l _Toc4006396745.10.2 设计计算 PAGEREF _Toc400639674 h 38HYPERLINK l

13、_Toc4006396755.11 液氯投配系统 PAGEREF _Toc400639675 h 38HYPERLINK l _Toc4006396765.11.1 设计参数 PAGEREF _Toc400639676 h 39HYPERLINK l _Toc4006396775.11.2 设计参数 PAGEREF _Toc400639677 h 39HYPERLINK l _Toc4006396785.12 污泥回流泵房 PAGEREF _Toc400639678 h 39HYPERLINK l _Toc4006396795.13 污泥浓缩池 PAGEREF _Toc400639679 h

14、40HYPERLINK l _Toc4006396805.13.1 设计参数 PAGEREF _Toc400639680 h 40HYPERLINK l _Toc4006396815.13.2 设计计算 PAGEREF _Toc400639681 h 40HYPERLINK l _Toc4006396825.14 污泥脱水间 PAGEREF _Toc400639682 h 42HYPERLINK l _Toc400639683第六章污水处理厂的总体布置 PAGEREF _Toc400639683 h 43HYPERLINK l _Toc4006396846.1污水处理厂的平面布置 PAGERE

15、F _Toc400639684 h 43HYPERLINK l _Toc400639685平面布置的一般原则 PAGEREF _Toc400639685 h 43HYPERLINK l _Toc400639686污水厂平面布置的具体内容 PAGEREF _Toc400639686 h 44HYPERLINK l _Toc4006396876.2污水厂的高程布置 PAGEREF _Toc400639687 h 44HYPERLINK l _Toc400639688污水处理厂高程布置原则 PAGEREF _Toc400639688 h 44HYPERLINK l _Toc400639689污水处理

16、系统高程计算 PAGEREF _Toc400639689 h 44第一章概述1.1 我国水污染的现状中国人均水资源拥有量仅为世界平均水平的四分之一。我国水资源短缺情况较为严重，根据联合国2008年数据，我国拥有全世界21%的人口，但只占水资源总量的6%，人均水资源量仅为世界人均水平四分之一左右，是全球人均水资源最贫乏的国家之一。中国658个城市中，有三分之二以上缺水。生活污水的排放数量超过工业废水。2011年我国生活废水排放量428亿吨，占废水排放总量的65%；而工业废水排放量231亿吨，占35%。随着工业开展、城镇化提速以及人口数量的膨胀，我国面临着十分严峻的环境形势。全国主要流域的IIII

17、类水质断面占64.2%，劣V类占17.2%，其中，海河流域为重度污染，黄河、淮河、辽河流域为中度污染。湖泊水库富营养化问题仍然突出，56个湖库的营养状态监测显示，中度富营养的3个，占5.2%；轻度富营养的10个，占17.2%。4月22日，国土资源部发布的2013中国国土资源公报显示，全国在203个地市级行政区开展了地下水水质监测行动，其中水质呈较差级的监测点2095个，占43.9%；水质呈极差级的监测点750个，占15.7%。较差与差，二者相加接近六成。近几年，中国重大环境污染以及事故频频发生，水污染事故占一半左右。监察部的统计分析，国内近几年每年水污染事故都在1700起以上。2013年1月*

18、天脊集团发生苯胺泄漏事故，当地政府事后瞒报，导致苯胺污染了漳河下游，影响了*、*和*等多地居民的正常饮水和生活。2012年2月的*龙江镉污染，2010年7月紫金矿业水污染和*松花江哈工污染，是近几年来影响非常严重的水污染事故。生活污水处理率大幅度提高。2011年，全国生活污水排放量为428亿吨，同比上升12.7%，占全国废水排放总量的65%。我国城镇生活污水处理率有了快速提升，从2001年的18.5%提升到2010年的72.9%。2006年以来工业废水排放量稳中有降，达标率逐年递增。2011年，我国工业废水排放量为230.9亿吨，同比下降2.8%。在废水排放总量中的占比也从2000年的46.8

19、%下降到35%。工业废水排放达标率根本呈逐年递增的趋势，2011年的达标率高达95.3%，比2001年的85.6%提升了9.7个百分点。1.2 城市污水的来源城市污水是通过下水管道收集到的所有排水，是排入下水管道系统的各种生活污水、工业废水和城市降雨径流的混合水。 生活污水是人们日常生活中排出的水。它是从住户、公共设施饭店、宾馆、影剧院、体育场馆、机关、学校和商店等和工厂的厨房、卫生间、浴室和洗衣房等生活设施中排放的水。这类污水的水质特点是含有较高的有机物，如淀粉、蛋白质、油脂等，以及氮、磷、等无机物，此外，还含有病原微生物和较多的悬浮物。相比拟于工业废水，生活污水的水质一般比拟稳定，浓度较低

20、。 工业废水是生产过程中排出的废水，包括生产工艺废水、循环冷却水冲洗废水以及综合废水。由于各种工业生产的工艺、原材料、使用设备的用水条件等的不同，工业废水的性质千差万别。相比拟于生活废水，工业废水水质水量差异大，具有浓度高、毒性大等特征，不易通过一种通用技术或工艺来治理，往往要求其在排出前在厂内处理到一定程度。 降雨径流是由降水或冰雪融化形成的。对于分别敷设污水管道和雨水管道的城市，降雨径流汇入雨水管道，对于采用雨污水合流排水管道的城市，可以使降雨径流与城市污水一同加以处理，但雨水量较大时由于超过截留干管的输送能力或污水处理厂的处理能力，大量的雨污水混合液出现溢流，将造成对水体更严重的污染。1

21、.3 城市污水处理工艺简介传统的污水处理有物理处理、化学处理和生物化学处理。在实际污水处理中这些方法常常组合使用,形成各种不同的污水处理工艺流程。如厌氧好氧处理法(A/O法)、厌氧一缺氧一好氧处理法(A2/O法)、连续循环曝气(氧化沟法、序批式好氧活性污泥法或间歇式活性污泥法(SBR法)等。一、A/O工艺A/O是Ano*ic/O*ic的缩写，它的优越性是除了使有机污染物得到降解之外，还具有一定的脱氮除磷功能，是将厌氧水解技术用为活性污泥的前处理，所以A/O法是改良的活性污泥法。A/O工艺将前段缺氧段和后段好氧段串联在一起，A段DO不大于0.2mg/L，O段DO=24mg/L。在缺氧段异养菌将污

22、水中的淀粉、纤维、碳水化合物等悬浮污染物和可溶性有机物水解为有机酸，使大分子有机物分解为小分子有机物，不溶性的有机物转化成可溶性有机物，当这些经缺氧水解的产物进入好氧池进展好氧处理时，可提高污水的可生化性及氧的效率；在缺氧段，异养菌将蛋白质、脂肪等污染物进展氨化有机链上的N或氨基酸中的氨基游离出氨NH3、NH4+，在充足供氧条件下，自养菌的硝化作用将NH3-NNH4+氧化为NO3-，通过回流控制返回至A池，在缺氧条件下，异氧菌的反硝化作用将NO3-复原为分子态氮N2完成C、N、O在生态中的循环，实现污水无害化处理。二、A2/O工艺A2/O工艺是Anaerobic-Ano*ic-O*ic的英文缩

23、写，它是厌氧-缺氧-好氧生物脱氮除磷工艺的简称。该工艺处理效率一般能到达：BOD5和SS为90%95%，总氮为70%以上，磷为90%左右，一般适用于要求脱氮除磷的大中型城市污水厂。但A2/O工艺的基建费和运行费均高于普通活性污泥法，运行管理要求高，所以对目前我国国情来说，当处理后的污水排入封闭性水体或缓流水体引起富营养化，从而影响给水水源时，才采用该工艺。三、氧化沟氧化沟o*idationditch又名连续循环曝气池Continuousloopreactor，是活性污泥法的一种变形。氧化沟污水处理工艺是在20世纪50年代由荷兰卫生工程研究所研制成功的。自从1954年在荷兰首次投入使用以来。由于

24、其出水水质好、运行稳定、管理方便等技术特点，已经在国内外广泛的应用于生活污水和工业污水的治理。至今，氧化沟技术己经历了半个多世纪的开展，在构造形式、曝气方式、运行方式等方面不断创新，出现了种类繁多、各具特色的氧化沟。从运行方式角度考虑，氧化沟技术开展主要有两方面：一方面是按时间顺序安排为主对污水进展处理；另一方面是按空间顺序安排为主对污水进展处理。属于前者的有交替和半交替工作式氧化沟；属于后者的有连续工作分建式和合建式氧化沟。目前应用较为广泛的氧化沟类型包括：帕斯韦尔Pasveer氧化沟、卡鲁塞尔Carrousel氧化沟、奥尔伯Orbal氧化沟、T型氧化沟、三沟式氧化沟、DE型氧化沟和一体化氧

25、化沟。四、SBR法序批式间歇活性污泥法SBR，在当前污水处理领域是应用较为广泛的处理技术。它有效地用于生活污水，城市污水和有机性工业废水的处理，它是被日本下水道协会和美国环保局评估了的少数富有革新意义和较强竞争力的废水生物处理技术之一。随着SBR应用的日趋广泛，又开展了一些SBR的变型工艺，例如ICEAS工艺、CASS工艺、IDEA工艺、DATIAT工艺、UNITANK工艺。SBR的工作程序是由流入、反响、沉淀、排放和闲置五个程序组成。污水在反响器中按序列、间歇地进入每个反响工序，每个SBR反响器的运行操作在时间上也是按次序排列间歇运行的。在流入工序实施前，闲置工序处理后的污水已经排放，曝气池

26、中残存着高浓度的活性污泥混合液。当污水注入流入时，曝气池可以起到调节池的作用，如果进展曝气可以取得预曝气效果，也可使污泥再生，恢复其活性。反响工序是SBR工艺最主要的一道工序。当污水注入到达预定容积后，可开场反响操作，如去除BOD、硝化、磷的吸收，以及反硝化等。根据反响需要到达的程度，进展短时间的微量曝气，以吹脱污泥上粘附的气泡或氮，以保证排泥顺利进展。在排泥工序，停顿曝气和搅拌，使混合液处于静止状态，活性污泥与水别离，相当于二次沉淀池的作用。经过沉淀后的上清液作为处理出水排放，沉淀的污泥作为种泥留在曝气池内，起到回流污泥的作用。在闲置工序，处理出水排放后，反响器处于停滞状态，等待下一个操作周

27、期。在此期间，应连续或轻微曝气以防止污泥的腐化。经过闲置的活性污泥处于营养物的饥饿状态，因此当进入下个运行周期的流入工序时，活性污泥就可以发挥较强的吸附能力增强去除作用。闲置工序是SBR工艺中的重要内容。第二章 编制依据和设计内容2.1 设计任务根据所给的原始资料,设计*城镇污水处理厂,具体内容包括:1、确定污水处理的工艺流程以及有关的处理构筑物；2、对各处理构筑物进展工艺计算，确定其形式、数目与尺寸附必要的草图；3、进展各处理构筑物的总体布置和污水与污泥处理流程的高程设计。2.2 设计资料1、排水系统：雨水与污水采用分流制，生活污水与工业废水为合流制，污水处理厂只考虑处理生活污水与工业废水，

28、原水主要为生活污水。输入污水厂的污水干管直径为1400mm，管底埋深为地面以下6.0m，充满度为0.75。2、 工业废水与生活污水的水量与水质见表1所示: 表1.1 设计进水水量 单位：m3/d项 目流量进水10104表1设计进水水质单位：mg/LpH除外项 目BOD5CODSSpHTNNH3-NTP进水 1903802606945344.2注: (1) 生活污水流量总变化系数为1.25 ;(2) 污水平均水温为20(夏季)和13左右(冬季); (3) 工业废水的水质不影响生物处理。 2.3 处理要求该城市污水处理厂排水执行城镇污水处理厂污染物排放标准GB18918-2002中的一级B标准,可

29、满足受纳水体水质要求。见表2:表2设计出水水质单位：mg/LpH除外项 目BOD5CODSSpHTNNH3-NTP出水 2060206920812.4 其它资料该城镇地面由北向南坡度为0.8%，污水处理厂拟用场地选在*城镇南部，此处由西北向东南方向的坡度为0.4%。进入污水厂的排水管端点的地面标高为25.00m。2.5 原始资料 气象资料表2 水文地质及气象资料风向全年主导风向为北风，夏季主导风向为南风年平均风速3.3m/s降雨量年平均700800mm，其中2/3集中在夏季温度年平均14.7，极端温度：最高32，最低-2.5土壤冰冻深度0.240.33m地基承载力各层均在100kPa以上地下水

30、位6.58.2 m地面下地震烈度小于7级2.5.2污水排放收纳河流资料据19602000年连续观测，河道的最高洪水水位标高为19.00m，常水位标高为16.00m，枯水位标高为14.00m。2.5.3工程地质资料地质钻探结果说明，处理厂厂址土壤性质良好，地下水质对各类水泥均无侵蚀作用。2.6 设计内容1目录；2概述设计任务和依据，简要分析设计资料的特点；3污水与污泥处理流程选择的各种因素分析和依据说明；4各处理构筑物的工艺计算及其工作特点的说明；5污水与污泥处理构筑物之间的水力计算及其高程设计；6处理构筑物总体布置的特点及依据说明。说明书应简明扼要，力求多用草图、表格说明，要求文字通顺、段落清

31、楚。图纸包括总平面图和污水、污泥高程图。总平面图中应表示各构筑物确实切位置、外形尺寸、相互距离；各构筑物之间的连接收道及场区内各种管道的平面位置、管径、长度、坡度；其它辅助建筑物的位置、厂区道路、绿化布置等；污水、污泥高程图中标出各种构筑物的顶、底、水面以及重要构件的设计标高、地面标高等。2.7参考文献1*自杰.排水工程(上、下册)第四版.:2韩洪军.水处理工程设计计算.:3彭党聪.水污染控制工程实践教程第二版.：化学工业4给水排水设计手册第1、5、9册第二版.:5*玉川，*振江，*绍怡编著. 城市污水厂处理设施设计计算第二版.化学工业6曾科，卜秋平，陆少鸣主编，污水处理厂设计与运行第二版.化

32、学工业7室外排水设计规*GB50014-20108有关最新环境标准第三章 设计流量和水质污染程度3.1 设计流量表1.1 设计进水水量 单位：m3/d项 目流量进水101043.2 水质污染程度表1 设计进水水质 单位：mg/LpH除外项 目BOD5CODSSpHTNNH3-NTP进水 1903802606945344.2注: (1) 生活污水流量总变化系数为1.25 ;(2) 污水平均水温为20(夏季)和13左右(冬季); (3) 工业废水的水质不影响生物处理。第四章 工艺流程选择4.1 各工艺流程简介目前处理城市污水应用较多的生化工艺有氧化沟，A2/O法，A-B法，SBR法等。为了使本工程

33、选择最合理的处理工艺，有必要按使用条件，排除不适用的处理工艺后，再对可以采取的处理工艺方案进展比照和选择。氧化沟工艺，A2/O工艺和CASS工艺三种工艺均能到达处理要求。在设计可行性分析阶段，对氧化沟工艺，A2/O工艺和CASS工艺的比拟分析：a A2/O工艺一般在A2/O工艺中，为同时实现脱N除P的要求，必须满足如下条件：BOD5/TKN=5-8 实际进水中：BOD5/TKN=190/45=4.25208.33m3/h，可以满足要求。5.5 细格栅的设计计算1)栅条间隙数的计算两用一备n细=式中：n细格栅间隙数；Qma*最大设计流量，0.723m3/s； e 栅条间隙，取8mm； h栅前水深

34、，取1.2m；v过栅流速，取1.0m/s格栅安装倾角度； 所以：；取n=70。2栅槽宽度BB=S(n细1)bn式中：B栅槽宽度，m；S格条宽度，取0.01m。 栅槽宽度一般比栅条宽0.20.3m，取0.2m。 则栅槽宽度 B=S(n1)+bn+0.2 =0.01 =1.59m(3) 通过格栅的水头损失h：进水渠道渐宽局部的长度L假设进水渠宽B1=1.0m，减宽局部展开角1=20。，则此进水渠道内的流速m 细格栅栅槽后与出水渠道连接处渐窄局部长度： 过栅水头损失：h细=k式中：h细细格栅水头损失，m；系数，当栅条断面为矩形时取2.42；k系数，一般取k=3。h细=0.43m4栅后槽总高度H取栅前

35、渠道超高h0=0.3m 栅前槽高H1=h0+h1=0.31.2=1.5m5栅槽总长度LL=L1+0.5+1.0+L2式中：L栅槽总长度，0.5细格栅距格栅前进水渠减宽局部长度；1.0细格栅距格栅后出水渠减窄局部长度；L1格栅距出水渠连接处减宽局部长度；L2细格栅距出水渠连接处减窄局部长度。 L=0.55+0.50+1.0+0.275=3.48m 取3.5m6每日栅渣量Ww= 式中：w每日栅渣量，m3/d；w0 栅渣量m3/103m3污水，一般为0.10.01 m3/103m3，细格栅取0.08 m3/103m3。5.4 附属设备的选型根据有效栅宽选择*GS型旋转格栅除污机*GS型旋转格栅除污机

36、为新型的细格栅除污设备，可拦截并连续自动去除污水中的各种形状的固体杂物。它不仅适用深池格栅井中的颗粒悬浮物的截留，对线池也同样适用。该机分为不锈钢网齿和非金属网齿两种，最大特点是能自动固液别离。此构造设计合理，正常运行时有自净作用，无堵塞现象。设备动力消耗少，工作时无噪声。 主要技术参数：5.5 曝气沉砂池的设计5.5.1 设计说明常用的沉砂池有平流沉砂池、曝气沉砂池、旋流沉砂池。普通沉砂池的沉砂中约有15%的有机物，使沉砂的后续处理难度增加。采用曝气沉砂池可克制这一缺点，曝气沉砂池能够在一定程度上使沙粒在曝气的作用下互相摩擦，可以大量去除沙粒上附着的有机污染物；同时由于曝气的气浮作用，污水中

37、的油脂物质会升至水面形成浮渣而被去除。曝气沉砂池的优点是通过调节曝气量，可以控制污水的旋流速度，使除砂效率较稳定，受流量变化的影响较小。同时还对污水起到预曝气的作用，可减轻后续处理构筑物的负荷，并改善其运行条件。5.5.2 设计参数 表3-2 曝气沉砂池的设计参数旋流速度 水平流速 最大停留时间 有效水深 宽深比0.250.30 m/s 0.060.12m/s 13min 23m 11.55.5.3 设计计算1池子总有效容积V 设计污水停留时间t=2min , 则 V=Qma*60=1.447260=173.64m32水流断面积A 设v1=0.1m/s,则 A=Q/v1=1.447/0.1=1

38、4.47m23池总宽度B 设有效水深h2=2.0m B=A/h2=14.47/2.0=7.2m 4每格池子宽度b设每组池子为三格，则b=B/n=7.2/2=3.6m b/h2=3.6/2.0=1.8介于1.01.5之间(符合规定)5池长L=V/A=173.64/14.47=12m6每小时所需空气量q 设每立方污水所需空气量d=0.2m3/m3污水 , 则 q=dQ3600=0.21.4473600=1041.84m3/h7沉砂室沉砂斗体积Vo 设沉砂斗为沿池长方向的梯形断面渠道， 则沉砂斗体积 其中：a为沉砂斗上顶宽，a1为沉砂斗下顶宽 a沉砂斗上口宽a 取斗高h4=0.42m，斗底宽a1=0

39、.55m，斗壁于水平面的倾角a=60b沉砂斗体积Vo Vo=1.180.55/20.42124.36m38沉砂室高度h3 设沉砂室颇向沉砂斗的坡度为i=0.2 有 计算得h3=0.48m 9沉砂池总高度 取超高h1=0.6m H=h1h2h3h4=0.62.00.480.42=3.5m曝气系统 曝气量 其中，d为每立方米污水所需的空气量，取 q为每小时所需空气量， 则 5.5.4 附属设备选型吸砂机的选型选用B*S-型行车吸砂机。该机适用于污水处理工程中曝气沉砂池的沉砂排除。该机为中心传动行车式，靠液下泵排砂，控制线可采用电缆。 表3-3 B*S-型行车吸砂机的主要技术参数5.6 厌氧选择池的

40、设计5.6.1 厌氧池配水井设一座厌氧池配水井用于向两个厌氧池中配水，承接来自沉砂池的污水与回流污泥，进展混合。采用配水堰配水。厌氧池配水井设计参数如下：来自沉砂池进水管径：D1=1500mm回流污泥管管径：D3=800mm配水管管径：D2=800mm配水漏斗上口口径：D=2.0D1=2.01500=3000mm堰顶宽：B=1000mm堰上水头：h=0.3m5.6.2 厌氧选择池2设计参数厌氧选择池设三座，分别与三座氧化沟相连。设计有效水深：h=5.0m设计水力停留时间：t=2.0h则厌氧池总容积： V=Qt=1000001.252/24=10416.66m3单座厌氧池面积： S1=V/2h=

41、10416/(34)=868m22实际参数厌氧池直线段长度:L=35m两边半圆半径：r=9.0m单座池实际面积：厌氧池总容积：V=3hs1=34.0884=10608m3水力停留时间：t=V/Q=1060824/60000=4.2432h厌氧池中间设导流墙，导流墙宽200mm。5.7 奥贝尔氧化沟的设计计算5.7.1 设计参数1设计水量Q=1000001.25=12500m3/d 2 设计进水水质 BOD5浓度=190mg/L； TSS浓度 =238mg/L； VSS=167mg/L (VSS/TSS=0.7)；TN=49 mg/L；TP=4.9mg/L 3出水水质 BOD5浓度Se=20 m

42、g/L； TSS浓度*e=20mg/L； TN=15mg/L5.7.2 设计计算1根本设计参数 污泥产率系数Y0.55污泥自身氧化率Kd=0.45d混合液悬浮固体浓度MLSS*=4000 mg/L混合挥发性悬浮固体浓度MLVSS*v =3000 mg/L(MLVSS/MLSS=0.75)污泥龄Qc=30d，内源呼吸系数Kd=0.055，200C时脱氮率qdn=0.035kg(复原的NO3N)/(kgMLVSSd)2去除BOD计算a氧化沟出水BOD5浓度为了保证一级出水BOD5浓度Se20mg/L，必须控制氧化沟出水所含溶解性BOD5浓度:b好氧区容积V1c好氧区水力停留时间t1d剩余污泥量*

43、去除1kgBOD5产生的干污泥量为： 剩余污泥量为：3 脱氮量计算 a氧化沟的氨氮量氧化沟产生的剩余污泥中含氮率为12.4%，则用于生物合成的总氮量为：b脱氮量Nr=进水总氮量TN-出水总氮量TN-生物合成所需的氮量No =35-20-5.3=9.7mg/Lc碱度平衡。 每氧化1mg/LBOD5产生0.1mg/L碱度；每复原1mgNO3N产生3.75mg/L碱度。 剩余碱度SALK1=原水碱度+硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+氧化BOD5产生碱度280+3.759.7+0.1190-6.4335mg/L d计算脱氮所需池容V2及停留时间t2脱消率qdn(t)= qdn(20)1.08(T-20)

44、 qdn(20)=0.035T=13oC时，qdn(15)= qdn(20)1.08(13-20)=0.02脱氮所需容积：停留时间: t2=V2/Q=20208.3/125000=0.162d=3.9h e氧化沟总容积及停留时间V总V1+V2=47632.1+20416=74129m3 t=t1+t2=10.3+3.9=14.2h 校核污泥负荷 设计规程规定氧化沟污泥负荷应为0.050.10kgBOD5/(kgVSS.d)，设计符合要求4需氧量计算a设计需氧量AOR。 氧化沟设计需氧量AOR=去除BOD5需氧量剩余污泥中BOD5的需氧量脱氮产氧量 去除BOD5需氧量D1 D1=a*Q(S0-S

45、)+b*V*其中a微生物对有机底物氧化分解的需氧率，取0.52；b活性污泥自身氧化需氧率，取0.12； D1=0.52125000(0.18-0.0064)+0.1274129337970.44kg/d b剩余污泥BOD需氧量Dc剩余污泥量BOD需氧量D3用于合成的那一局部 D2=4.6进水KTN-出水NH3=4.649-6.440=7838kg/d (d)剩余污泥中耗氧量d脱N产氧量D5D5=2.8610125000/1000=3575 kg/d 总需氧量37970.44-7135-7838-3575-19362.44kg/d考虑平安系数1.4，则AOR1.419362.4427107.41

46、6kg/d校核去除每1kgBOD5的需氧量27107.416/1250000.18-0.00641.25kgO2/kgBOD5氧化沟设计值在1.2-2.5 kgO2/kgBOD5之间，设计合格。e标准状态下需氧量SOR 式中Cs2020氧的饱和度，取Cs209.17mg/LCs2525氧的饱和度，取Cs258.38mg/LC-溶解氧浓度修正系数，取0.85修正系数，取0.95=0.900T-进水最高温度，20奥贝尔氧化沟采用三沟通道系统，计算溶解氧浓度C按照外沟：中沟：内沟0.2：1：2。充氧量分配按照外沟：中沟：内沟65:25:10来考虑，则供氧量分别为：外沟道AOR1=0.65AOR=0.

47、6527107.4=17619.81kg/d 中构道AOR20.25AOR0.2527107.46776.85kg/d内沟道AOR30.1AOR0.127107.42710.74kg/d 各构道标准需氧量分别为：SOR=SOR1+SOR2+SOR3=32687.9+12571.6+5028.65=50288.15kgO2/d=2095.33 kgO2/h 校核去除每1kgBOD5的标准需氧量2095.33/125000(0.18-0.0064)=0.10 kgO2/ kgBOD55氧化沟尺寸计算：氧化沟设三座单座氧化沟容积：V1=V/274129/3=24709m3设计有效水深：h=5m，超高

48、0.8m设外沟，中沟，内沟宽分别为12m，10m，8m。中心岛半径：r=2.5m直线段长度：L=25m则外沟，中沟，内沟面积分别为：则氧化沟总面积：A=A外+A中+A内=2653.56+1504.80+739.12=4997.48m2实际氧化沟总容积：V=Ah=4997.485=24987.4m324709m3外沟，中沟，内沟面积分配比例分别为：54.18%，30.73%，15.09%。根本符合奥贝尔氧化沟各沟道容积比一般为60-70：20-30：10左右6进出水管及调节堰计算a进出水管污泥回流比R=100%，进出水管流量Q=41666.6m3/d3=0.48m3/s3。进水水管控制流速 v1

49、m/s。进出水管直径 取800mm 校核进出水管流速v =Q/A=0.48/3.140.42=0.95m/s1m/s，满足要求b出水堰计算 为了能够调节曝气转蝶的淹没深度，氧化沟出水处设置出水竖井，竖井内安装电动可调节堰。初步估计/H0.67，因此按照薄壁堰来计算：Q=1.86bH3/2 取堰上水头高H=0.2m则堰b=Q/1.86H3/2=0.45/1.860.23/2=2.7m 取3.0m 考虑可调节堰的安装要求每边留0.3m。则出水管径长度L=0.32b=0.63.0=3.6m出水竖井宽度B取1.2m(考虑安装高度)。则出水竖井平面尺寸为LB=3.6m1.2m；出水井出水口尺寸bh=3.

50、0m0.5m。正常运行时，堰定高出孔口底边0.1m，调节堰上下调节*围为0.3m。出水竖井位于中心岛曝气转蝶上游。 5.7.3 附属设备的选型曝气设备选用氧化沟转蝶曝气机，选择YBP1500-T型转碟曝气机，转蝶直径D=1500mm，单蝶ds充氧能力为2.36kgO2/(hds)，单碟配用轴功率为1.3kw/ds，平均底部流速0.32m/s在不设置导流板的情况下，每米轴安装蝶片不多于4片。单沟设计计算外沟道外沟道标准需氧量SOR1=/244=454kgO2/h所需蝶片数量n= SOR1/2.36=454/2.36=192片，。外沟道安装4组，每组转蝶安装的蝶片数=192/4=48片。校核每米轴

51、安转蝶片数=48/12=4片4片，满足要求。故外沟道共安装4组曝气转蝶，每组安装蝶片数48片，配用电机功率为50kw。校核单蝶充氧能力=454/48/4=2.37kgO2/(hds)=2.38 kgO2/(hds)，根本满足要求。b中沟道中沟道标准需氧量SOR2=/243=175 kgO2/h所需蝶片数量n= SOR2/2.36=175/2.36=74片。中沟道安装两组，每组转蝶安装的蝶片数=74/2=37片校核每米轴安转蝶片数=37/10=3.7片4片，满足要求。故中沟道共安装两组曝气转蝶，每组安装蝶片数35片。校核单蝶充氧能力=175/37/2=2.36kgO2/(hds)2.36kgO2

52、/(hds)，满足要求。c内沟道内沟道标准需氧量SOR3=/243=69.8kgO2/h所需蝶片数量n= SOR3/2.36=69.8/2.36=30片。内沟道安装两组，每组转蝶安装的蝶片数=30/2=15片。校核每米轴安转蝶片数=15/10=1.5片4片，满足要求。故内沟道共安装2组曝气转蝶，每组上共有蝶片数15片。校核单蝶充氧能力=69.8/15/2=2.32kgO2/(hds) 2.36 kgO2/(hds)，满足要求。 中沟与内沟转碟合建，每组共用一台减速机，安装碟片数：中沟37+内沟15=52片，配用电机功率为50kw。每座氧化沟共设A型转蝶4组，轴长12m，安装碟片数48片，配用电

53、机功率50kw。B型转蝶2组，轴长10m+10m。安装碟片数15+35=50片，配用电机功率50kw。5.8 二沉池配水井5.8.1 设计参数Qma*=125000m3/d。氧化沟出水经配水井至二沉池，建一座配水井，分别向四座二沉池配水，采用配水堰。5.8.2 设计计算1进水管管径 配水井进水管的设计流量为Q=125000/24=5208.33m3/h 当进水管管径D1=1400mm，充满度为0.75查水力计算表得知v=0.9m/s，满足设计要求。2矩形宽顶堰进水从配水井底中心进入，经等宽度堰流入四个水斗，再由管道接入4座后续构筑物。每个后续构筑物分配水量为q=5208.33/5=1041.6

54、m3/h，配水采用矩形宽顶溢流堰至配水管。a堰上水头因单个出水溢流堰的流量为q1041.6m3/h=289.3L/s，故采用矩形堰堰高H取0.6m。矩形堰的流量式中q矩形堰的流量 H堰上水头，0.6m ； b堰宽，m，取0.6mm流量系数，通常采用0.3270.332，在此取0.33则: H=q2/(2gm2b2)1/3= 0.22572/(2g0.3320.62)1/3=0.4mb顶厚度根据有关试验资料，当2.5B/H1760.4m3。接触池出水设溢流堰。进水管管径1000mm，出水管管径1000mm。5.11 液氯投配系统5.11.1 设计参数二级处理后出水液氯投加量为5-10mg/L，设

55、计按8mg/L，仓库储氯量按15d设计。混合池混合时间5-15min，处理水量125000m3/d。5.11.2 设计参数1投加量加氯量：G=810-3125000/24=41.6kg/h 储氯量：W=1524G=152441.6=14976kg。2加氯机，氯瓶采用加氯量为0-20kg/h的加氯机四台，三用一备，并轮换使用。液氯储存选用容积为1500kg的钢瓶，共10只。3加氯间与氯库合建，加氯间内布置四台加氯机及其配套投加设备，三台水加压泵。氯库外设事故池，池中长期储水，水深1.5m。4加氯间，氯库通风设计根据工艺设计，加氯间总容积V1=5.08.05.0=200m3氯库容积V2=5.08.

56、010.0=400m3为保证平安每小时换气8-12次，并安装一台漏氯探测仪，位置在室内地面上20cm。5.12 污泥回流泵房回流和剩余污泥泵房主要设计参数如下：1设计流量：Q=62500 m3/d =2604m3/h=723L/s2污泥回流提升泵： 型号：LRB型污泥泵 ， 台数：4台三用一备 ，流量：860.5m3/h， 扬程：22m ，功率：15kW ，回流污泥管管径800mm。3剩余污泥提升泵： 型号：50QW18-15型潜水排污泵 ， 台数：3台二用一备 ， 流量：7.11m3/h 扬程：25m，功率：15kW ， 剩余污泥管管径300mm。4污泥泵房尺寸：LBH=18m12m8m 半

57、地下式钢筋混凝土构造。5起重机选用D*型电动单梁起重机，起重量3t，跨度9m。 5.13 污泥浓缩池 采用幅流式圆形重力连续式污泥浓缩池，用带栅条的刮泥机刮泥，采用静压排泥，剩余污泥泵房将污泥送至浓缩池。5.13.1 设计参数 进泥浓度：c=10g/L 污泥含水率:P199.0污泥固体负荷：qs=30kgSS/(m2.d)污泥总流量: Q2382m3/d 设计浓缩后含水率P2=96.0 污泥浓缩时间：T=12h 贮泥时间：t=2h5.13.2 设计计算1浓缩池池体计算：每座浓缩池所需外表积m2 浓缩池直径 水力负荷 有效水深h1=uT=0.31612=3.79m 取h1=4m浓缩池有效容积V1

58、=Ah1=804=320m32排泥量与存泥容积:浓缩后排出含水率P296.0的污泥,则Q w= 按3h贮泥时间计泥量，则贮泥区所需容积 V22Q w20.0560.11m3 泥斗容积 = m3 式中：h4泥斗的垂直高度，取3.0m r1泥斗的上口半径，取2.0m r2泥斗的下口半径，取1.5m 设池底坡度为0.1，池底坡降为： h5= 故池底可贮泥容积： = 因此，总贮泥容积为 满足要求3浓缩池总高度： 浓缩池的超高h2取0.30m，缓冲层高度h3取0.30m，则浓缩池的总高度H为 =3.5+0.30+0.30+1.5+0.4=6.0m 4浓缩池排水量：Q=Qw-Q w=2382-595.5=

59、1786.6m3/d=74.4m3/h5.14 污泥脱水间贮泥池污泥直接进展机械浓缩脱水以减小污泥停留时间，防止磷的重新释放。污泥机械脱水采用带式浓缩压滤一体机。带式浓缩压滤一体机是连续运转的污泥浓缩脱水设备，分为污泥重力浓缩段和压滤脱水段。日处理污泥量为1.34m3/d，进机污泥含固率0.8%。带式浓缩脱水一体机设计参数如下：1带宽2m，滤饼含水率为80%，滤布移动速度0.85m/min，过滤产率31kg/h，则过滤率为312/0.2=310kg干污泥/h。假设考虑1.2的平安系数，则实际过滤率为310/1.2=248 kg干污泥/h2假设脱水机按每天运行24小时计算，则所需脱水机台数为：5

60、95.5/248=2.3台，需三台。3附属设备a污泥投配设备选用三台螺杆污泥投配泵，与三台污泥脱水机一一对应，单台投配量为20m3/hb加药系统投加有机高分子絮凝剂PAM，投加量为0.15%-0.5%,取0.3%，所以每日加药量为3135.760.3%=9.4kg/d配制成浓度为1%的溶液体积为9.4m3/d。脱水机房每日工作为三班制，每班换药一次。考虑一定的平安系数和搅拌时的平安超高，选择两个容积为2.0 m3的配药箱，配置两台F型反响搅拌机，浆叶直径为800mm，功率1.1kw，浆叶外缘线速度为0.04-0.4m/s。PAM投加浓度0.1%，选用两套在线稀释设备，包括两台水射器和两台流量计