边坡设计总说明

1、新县京九路帝豪家园二期东边坡支护工程设计总说明报告编制单位：河南省信阳工程地质勘察院资 质 证 书：国土资地灾勘资字第(2005216004)号豫国土资地灾设资字第(2009326004)号提交日期：二0 一 0年六月一、工程概况：本工程拟建场地位于新县京九路帝豪家园二期，地理坐标东经 114 52, 45，北纬31 38 19。帝豪家园二期商住楼为取得建设 用地，需对一处山体局部进行开挖整平，将在拟建楼盘东、南两侧形成 人工高陡边坡(见规划附图)，坡下即拟建商住楼，需对边坡采取防护 工程。受河南智森房地产开发有限公司委托，河南省信阳工程地质勘察 院针对新县京九路帝豪家园二期场地东侧边坡(不包

2、括南侧边坡部分) 进行防护工程设计。边坡属人工切坡形成的岩质边坡，最大坡高近26nb工程安全等级 为二级。边坡防护工程主要包括削坡(放坡)减载、挡墙支护工程、防渗与 截排水工程和坡面绿化工程。二、设计依据：1、建筑边坡工程技术规范(GB50330-2002)；2、滑坡防治工程设计与施工技术规范(DZ/T 02192006)；3、挡土墙(国家建筑标准设计图集04J008)；4、砌体结构设计规范(GB50003-2001)；5、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)；6、工程测量规范(GB50026-2007)；7、岩土工程勘察规范(GB50021-2001)；8、甲方提供的相关图纸和资料

3、；9、行业相关规范、规程和标准；10、北京理正程序(YANTU5.il) o三、工程地质条件:（-）地形地貌特征工程项目区位于新县京九路福华超市东帝豪家园二期，场地及周边 现状呈近东西向山坡（图01），地形由东向西倾斜，最大高程为122. 45m 左右,最低高程83. 52m,开挖整平标高为+84. 00m,开挖后形成的人工 边坡近南北向，坡长54nb相对高差526m,最大坡高26nl左右。（二）岩土层结构及物理力学性质通过现场实地调查、区域地质构造资料的分析，结合相邻城区工程 地质条件类似的向阳路滑坡勘查资料，本工程区地质构造简单，未见断 裂构造活动通过。坡体组成岩性主要为太古宇大别岩群斜长

4、角闪片麻岩 及早白垩纪全风化-强风化细粒二长花岗岩（K：XXF y ）,二者呈侵入 接触关系。沿接触带岩石蚀变风化强烈，片麻理及节理裂隙发育，岩石 破碎，为一构造软弱带，产状165175。N35。，与片麻岩片麻理一致。 现将其特征分层描述如下：1、全-强风化太古宇大别岩群斜长角闪片麻岩岩石呈灰绿一墨绿色，风化后呈褐黄色，粒柱状变晶结构、磷片粒 状变晶结构，片麻状、条带状构造。主要矿物成分：角闪石、斜长石。 次要矿物成分：绿帘石、黑云母、石榴石、白云母、石英。岩石受热液 蚀变影响，岩体破碎散乱，裂隙、节理发育，地表部分呈土状，岩石强 度低，力学性质差。2、中风化早白垩纪细粒二长花岗岩（K】XXF

5、 y ）灰白色一肉红色，细粒花岗结构，块状构造，岩石较破碎，见风化 裂隙。根据向阳路滑坡勘查资料，岩芯呈块状和长柱状，长512cm , 岩芯采取率9096, RQD=7096以上。单轴抗压强度平均值11. 83Mpa,饱和状 态单轴抗压强度平均值9. 25MPa。岩体较完整，岩体基本质量等级为1H 级。根据上述各岩土层的风化程度、结构及岩体完整程度等特征，确定 场地边坡岩体类型为IV类。根据向阳路滑坡勘查资料，结合本场地实际情况，设计采用各类岩 土物理力学指标值详见表1表1坡体稳定性计算参数建议值地层编号岩土 类别墙底与 地基土摩擦 系数f重度 Y (KN/m3)粘聚力c （kPa）内摩擦角小

6、（）天然饱和天然饱和天然饱和全-强风化片麻岩0. 4524.026.01.03.040.015.5中风化花 岗岩0. 4019. 022.02015.02216.5墙背后回填土19. 030.0（三）水文地质条件：本工程拟建场地地下水主要为赋存于风化基岩中的裂隙水，由于该 边坡处于一构造软弱带，岩石结构以散体结构、碎裂结构为主，裂隙发 育，风化蚀变强烈，地层透水性及富水性均较好，对边坡防护工程影响 不利。地下水主要靠大气降水补给，场地地层属中等透水层。（四）地震动参数按建筑抗震设计规范新县县城抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g,设计地震分组为第一组；场地设计特征周期为0. 3

7、5so!1!、边坡防护工程设计方案从经济及技术上综合考虑，在保证边坡安全、施工技术可行、节省 造价的前提下，制定最优的防护方案，针对本工程的边界条件，采用上 段坡率法、下段挡墙支护联合方案，支护方案具体如下：（-）削坡（放坡）减载工程在坡顶清理工程完成后，在拟设挡墙处，分二级自上而下对山体进 行放坡开挖，其中上边坡坡率1： 1.5,下边坡坡率按1： 1.2,中间设平 台（马道）宽度2m,标高为+97米。削坡（放坡）范围按实际需要外扩, 不限于原规划开挖上口线。切方后的岩土用于挡土墙背后的回填土料。 削坡（放坡）工程范围、断面及马道布设详见图0103。（二）挡墙支护工程在对山体进行开挖放坡基础上

8、，在边坡下段修设挡土墙进行支护。1、设计工况条件及设计荷载工况：挡土墙自重+主动土压力+暴雨。其中：主动土压力采用库伦理论计算。挡土墙重量：计算自重时采用实际重度；计算饱和状态时采用饱和 重度。墙后填土（强风化片麻岩）的内摩擦角小的确定、挡土墙基底对地 基的摩擦系数U、挡土墙墙背与填土之间摩擦角8的确定依据根据经验 和勘察报告提供（见表1）。浆砌石重度P=23kN/m3；挡土墙具体高度为5米（地面以上），底部嵌入基岩不小于1.0m计 算。2、工程布置基岩斜坡放坡的坡率按照1:1. 21:1. 5放坡,设置重力式挡土 墙，长54m。为加强排水效果，在挡土墙体上设置排水孔，间距23m,在空间 上呈

9、梅花状布置，排水孔采用中100PVC排水管。墙体伸缩（沉降）缝间距为10米，并在片麻岩和花岗岩接触部位地 基岩土性质变化处加设伸缩（沉降）缝，缝宽25mm,缝内填塞沥青麻筋, 填塞深度20mm。墙体细部大样、相关参数及技术要求详见图0204。3、计算过程采用M10浆碎重力式挡墙支挡，重力式挡墙基底土为强风化中风 化基岩，墙后填土采用碎石土回填，粒径大于20mm的颗粒质量超过总质 量的50%,回填夯实应达中密程度，与挡墙墙背摩擦角17.5。本次计 算以剖面22为计算剖面，采用理正挡土墙设计软件进行校核。主动土压力由下式计算Ea= 1/2 y H2Ka式中：Ea主动土压力(kN/m)；Ka主动土压

10、力系数，无量纲，Ka=tg2(45 - 6/2)；H墙高(m)；Y土体容重(kN/m3)；_cos2 (4)- P)K = ；/.cos:P cos( 5+ p)(l+sin( +4)sin(面坡 倾斜 坡率 (1: m)坡斜率:m 背倾坡a 底斜率:1 墙倾坡(m抗滑移 稳定系 数抗倾覆 稳定系 数6. 000. 802. 601. 0054100. 3000. 201.8761.302. 6951.60具体计算过程见后:原始条件：墙身尺寸:墙身高：6. 000 (m)墙顶宽:0. 800 (m)面坡倾斜坡度：1:0.300背坡倾斜坡度：1:0.000采用1个扩展墙址台阶：墙趾台阶bl: 0

11、. 300(m)墙趾台阶hl: 0. 500(m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同墙底倾斜坡率：0.200:1物理参数：与工砌体容重：23.000(kN/m3)用工之间摩擦系数：0.400地基土摩擦系数：0.800墙身砌体容许压应力：2100. 000 (kPa)墙身砌体容许剪应力：110. 000(kPa)墙身砌体容许拉应力：150. 000 (kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力：280. 000(kPa)挡土墙类型：浸水地区挡土墙墙后填土(强风化片麻岩)内摩擦角：40. 000(度) 墙后填土(强风化片麻岩)粘聚力：4. 000 (kPa) 墙后填土(强风化片麻岩)容重：24. 000 (kN/m3)

12、 墙背与墙后填土摩擦角：17. 500(度)地基土(强风化片麻岩)容重：24. 000 (kN/m3) 修正后地基土容许承载力：500. 000 (kPa) 地基土容许承载力提高系数：墙趾值提高系数：1.200墙踵值提高系数：1.300平均值提高系数：1.000墙底摩擦系数：0.700地基土类型：岩石地基地基土内摩擦角：30. 000(度)墙后填土浮容重：14. 000(kN/m3)地基浮力系数：0.700土压力计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数：3折线序号 水平投影长(m)竖向投影长(m)换算土柱数19.6008. 000022.0000. 0000318.00012. 0000坡面起始距墙

13、顶距离：0.600(111)地面横坡角度：45. 000(度)墙顶标高：89. 000 (m)挡墙内侧常年水位标高：86. 000(m)挡墙外侧常年水位标高：84. 000 (m) 浮力矩是否作为倾覆力矩加项：是第1种情况：一般情况土压力计算计算高度为6. 580(m)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到：第1破裂角：37. 539(度)Ea=107. 794 Ex=102. 805 Ey=32. 414(kN)作用点高度 Zy=1.556(m)墙身截面积二11. 191 (m2)重量=257. 393 kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc (

14、m)Yc (m)墙面坡侧：5. 00-3. 00-1.86-5. 67墙背坡侧：-64. 08-0. 000. 80-5. 39墙底面：9. 3046. 49-0. 38-6. 34(1)滑动稳定性验算基底摩擦系数二0. 700采用倾斜基底增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基底倾斜角度=11.310 (度)Wn = 209. 753 (kN) En = 61. 710 (kN) Wt = 41. 951 (kN) Et = 143. 269 (kN)滑移力二 101. 319 (kN)抗滑力二 190. 024 (kN)滑移验算满足：Kc=1.876 1.300地基土摩擦系数=0. 800地基土

15、层水平向：滑移力二161. 887(kN)抗滑力二213. 204 (kN)地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2 = 1.317 1.300(2)倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂Zw = 1.944 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂Zx=2. 900 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂Zy=0. 976 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩二 220. 562 (kN-m)抗倾覆力矩二 594. 474 (kN-m)倾覆验算满足：K0=2. 695 1.600(3)地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力取倾斜基底的倾斜宽度验算地基承载力和偏心距作用于基础底的总竖向

16、力二271. 463(kN)作用于墙趾下点的总弯矩 二373. 912(kN-m)基础底面宽度 B = 2. 957 (m)偏心距e = 0. 101 (m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 1.377(m)基底压应力：趾部二110. 658踵部二72. 922 (kPa)最大应力与最小应力之比二110.658 / 72.922 = 1.517作用于基底的合力偏心距验算满足： e=0.101 = 0.250*2.957二 0.739(m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力二110. 658 = 600. 000 (kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力二72. 922 = 650.

17、 000 (kPa)地基平均承载力验算满足：压应力二91. 790 = 500. 000 (kPa)(4)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(5)墙底截面强度验算地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc (m)墙面坡侧：5.00-3.00-1.86-5.67墙背坡侧：-45.00-0.000.80-5.00验算截面以上，墙身截面积二10.350(m2)重量=238. 050 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw = 1.945 (m)相对于验算截面外边缘,Ey的力臂Zx = 2. 900 (m)相对于验算截面外边缘,Ex的

18、力臂Zy = 0.976 (m)容许应力法:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力二273. 465(kN)作用于墙趾下点的总弯矩二414. 084(kNm)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.514(m)截面宽度B = 2. 900 (m)偏心距 el =-0. 064 (m)截面上偏心距验算满足:el= -0. 064 = 0. 300*2. 900 = 0. 870 (m)截面上压应力：面坡=81. 770背坡二106. 826 (kPa)压应力验算满足:计算值=106. 826 = 2100. 000 (kPa)切向应力检算：剪应力验算满足:计算值=-2. 269 = 110.

19、 000 (kPa)(6)台顶截面强度验算土压力计算计算高度为5. 500(rn)处的库仑主动土压力按实际墙背计算得到：第1破裂角：35. 739(度)Ea=61. 825 Ex=58. 964 Ey=18. 591 (kN)作用点高度 Zy=l. 195 (m)墙身截面积二8. 938(m2)重量=205. 563 kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc (m)Yc (m)墙面坡侧：1.25-0. 38-1.60-5. 33墙背坡侧：-31.25-0. 000. 80-4.67墙底面：-0.0025. 73-0. 15-5. 50强度验算地下水

20、作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN)Y分力(kN)Xc (m)Yc (m)墙面坡侧：1.25-0.38-1.60-5. 33墙背坡侧：-31.25-0.000. 80-4. 67验算截面以上，墙身截面积二8. 938 (m2)重量=205. 563 kN相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=1.568 (m)相对于验算截面外边缘，Ey的力臂Zx=2.450 (m)相对于验算截面外边缘,Ex的力臂Zy = 1.195 (m)容许应力法:法向应力检算：作用于验算截面的总竖向力二224. 529(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=271.529 (kN-m)相对于验算截面外边缘

21、，合力作用力臂Zn=1.209(m)截面宽度B = 2.450 (m)偏心距el = 0. 016(m)截面上偏心距验算满足:el= 0.016 = 0. 300*2. 450 = 0. 735 (m)截面上压应力：面坡二95. 162背坡二88. 127 (kPa)压应力验算满足：计算值二95. 162 = 2100. 000 (kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值=-12. 591 1.300安全系数最不利为：组合1(一般情况)抗滑力=190. 024(kN),滑移力=101. 319(kN)。地基土层水平向：滑移验算满足：Kc2 = 1.317 1.300(2)倾覆验算安全系数最

22、不利为：组合1(一般情况)抗倾覆力矩=594.474(kN-M),倾覆力矩=220. 562(kN-m) 1.600(3)地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)作用于基底的合力偏心距验算满足：e=0.101 = 0. 250*2. 957二0. 739(m)墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙趾处地基承载力验算满足：压应力二110. 658 = 600. 000 (kPa)墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1(一般情况)墙踵处地基承载力验算满足：压应力二72. 922 = 650. 000 (kPa)地基平均承载力验算最不利为：组合1(一般情况)地基平均承

23、载力验算满足：压应力二91. 790 = 500. 000 (kPa)(4)基础验算不做强度计算。(5)墙底截面强度验算容许应力法:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:el= -0. 064 = 0. 300*2. 900 = 0. 870 (m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值二106. 826 = 2100. 000 (kPa)拉应力验算最不利为：组合1(一般情况)拉应力验算满足:计算值二0. 000 = 150. 000 (kPa)剪应力验算最不利为：组合1(一般情况)剪应力验算满足:计算值二-2. 269 = 110. 000

24、(kPa)(6)台顶截面强度验算容许应力法:截面上偏心距验算最不利为：组合1(一般情况)截面上偏心距验算满足:el= 0.016 = 0. 300*2. 450 = 0. 735 (m)压应力验算最不利为：组合1(一般情况)压应力验算满足:计算值二95. 162 = 2100. 000 (kPa)拉应力验算最不利为：组合1（一般情况）拉应力验算满足:计算值=0. 000 = 150. 000 （kPa）剪应力验算最不利为：组合1（一般情况）剪应力验算满足:计算值=-12. 591 = 110. 000 （kPa）（三）防渗与截排水工程为防止地表水下渗坡体内，影响边坡和挡墙稳定，对在边坡外缘适

25、当位置（AB、BD段）随坡就势修筑环形截、排水沟，顺引地表水于坡体 以外；在墙顶后缘（DG段）、马道平台（FC段）和坡底挡墙前侧（HE段） 设置排水沟，将坡体内渗水及时导出。截排水沟平面位置详见图01,截 排水沟及吊沟断面图详见图05。（四）坡面绿化工程边坡临近住宅小区，为美化环境，在坡面进行适当绿化，同时坡面 绿化工程可以有效加固边坡，使植被护坡和工程护坡有机结合。该边坡 为岩质边坡，坡面上覆土困难，设计采用预制税框格内填土绿化。在稳 定的坡比不大于1:1的较平整坡面上用预制碎框格形成小格子，格子内 填土植草、植树绿化。预制的菱形碎框格高15cm,外框长65cm,内框长55cm,壁厚5cm,

26、 框格节点间连接用7. 5#砂浆。在格子内人工填入种植土，表层挂三维网, 覆土进行植草绿化，并按设计各种模式在坡面上挖坑种植灌木，草树结 合兼顾护坡和景观效果，最大限度的恢复自然生态。绿化工程细部大样、相关参数及技术要求详见图06。1、材料（1）、预制件采用20号混凝土预制，钢筋直径为8mm；采用水泥、 砂、石材料要求及配合比参见原土建技术规范。混凝土预制件的混凝土 等级及尺寸应符合图纸所示，框格、框条应按图纸所示尺寸制模，外型 轮廓线条应顺直，端面必须与底面垂直。（2）、三维网采用具有IS09001质量认证厂家生产的、符合国家环保要求EM3型三 维网，厚度212mln,单位面积质量2260g

27、/m2 ；纵、横向拉伸强度 1.4KN/m,幅宽不窄于1.5m,要求焊点牢固，颜色为绿色。（3）、种植土框格内填土用种植土，若采集的土壤不符合植物（草、树）生长， 应在土壤中添加肥料和土壤改良剂进行改良。种植土要求为：土壤粘砂 适中，疏松多孔，密实度良好，PH值为67,有机质含量大于1.5%, 含水量1520%左右，无杂质、无病菌、虫卵，无有害物质以及大于25mm 的石块、棍棒、垃圾等。回填土要经过翻晒、晾干、碾压、过筛成均匀 的细粒土。（4）、喷播材料喷播绿化的喷浆混合物中需加入如下的材料：草种、有机复合肥（N、 P、K）、土壤改良剂、纤维（或纸浆）、着色剂、保水剂、粘合剂、水 等。粘合剂用

28、量不宜过多，否则影响种子发芽，根据边坡缓、陡情况而 定，一般缓边坡用量较少。种子：喷播应选用适应区域气候条件的、抗干旱、耐贫瘠草种。2、施工工艺施工顺序：人工清坡一坡面上人工开槽一码砌预制框格一挖坑一人 工填土、轻夯一喷射一层泥浆一挂设三维网并固定一再次喷射并擀入泥 浆覆盖三维网一喷播植草一植树一养护。（1）、按要求进行人工修坡，清除表层风化碎落物及不稳定块体, 修坡后坡面整体应平顺，自然。坡面平整度要求在58cm/21n2之内。（2）、在坡面上贴坡开槽放置预制的碎框格，开槽一般深5cm左右, 框格应嵌入槽中，使整个框格外表面在同一曲面上，平顺、自然。每个 框格内多余的岩土应挖除。（3）、在每

29、个小格子内人工回填种植土，边填边用木锤夯实，填 土含水量一般要求比最佳含水量略高，不宜过湿，以便于填土密实和防 止填土失水收缩变形、开裂，填土一般采用人工捶面的方式进行，框格 填满后采用泥浆泵喷射泥浆，基本覆盖框格和坡面。（4）、三维网施工工艺及要求：a.人工清除坡面至平整，坡面要求起伏小于5 cm /2m2ob.三维网垫沿坡面从上而下铺挂，整平，用木钉（或U形钉）固定 网垫,木钉（或U形钉）交错排列，竖向间距50cm,横向间距70cm,间 距应根据坡比、坡高进行调整，以确保网垫紧贴于坡面上，要求固定牢 靠，不鼓包，不翘起，三维网平顺。c.坡脚三维网埋于填土内，坡顶必须采用埋压沟固定三维网，并

30、 确保地表水不会沿坡顶浸入坡体填土内造成三维网和填土剥离、失稳d.铺设第二幅三维网时，与已铺好的第一幅三维网搭接1015cm, 搭接处用木钉（或U形钉）固定。e.三维网处治范围周边应将三维网卷边515cm,用木钉（或U形 钉）压边，使三维网与周边构造物接触密合。f.网垫全部铺通、固定平整后，三维网上必须覆泥，以覆盖网包 并确保覆土和网下填土形成一整体，防止表面形成空壳。覆土施工工艺及要求按相关技术规范要求。（5）、采川液压喷播机将混有种子、肥料、土壤改良剂、种子粘结剂、保水剂和水的混合物均匀喷洒在坡面上，喷播完后，可视情况撒 少许土，以覆盖网包为宜。五、工程监测监测工作的主要目的任务为：在整个

31、施工过程中，进行跟踪监测、 超前预报，确保施工安全,监测坡体变形动态；反馈设计、指导施工， 监测工程防护效果。(-)监测工程布置：针对本边坡的特点，其监测方法主要选择地表大地形变监测、建筑 物和地表裂缝监测、支挡结构应力监测、巡视检查等。地表大地形变监测是监测手段中最主要的方法。采用现场实地埋设 有对中铁钉(或对中螺钉)的、截面尺寸为250mmX250mm的水泥桩，要 求水泥桩埋深不小于1m,露出地表不大于0. 2m,周围用明显标识表示监 测点的位置。要求监测精度达到土 (5-10) mm, 一般采用精度指标为 (1 , (2mm+lppm)以上的全站仪进行测量，对局部通视条件较 差的点可以采

32、用平面精度指标为(5mm+lppm)的GPS接收机实施监测， 通过测量数据综合评价边坡体的地表变形情况。地表裂缝监测主要用于监测坡体变形前地表裂缝的出现及其发展 情况。定期进行裂缝巡查量测。支挡结构应力监测的目的是了解坡体传递给挡墙工程的压力，是否 在设计允许压力之内，以评价支挡结构的承受能力和工程的安全度。对 墙体的变形进行监测，其监测方法同大地变形监测。(二)监测周期的确定变形观测周期应能系统反映坡体变形的变化过程，不遗漏变化时刻 和阶段，根据单位时间内变形量的大小和外界影响因素确定坡体变形状 态。坡体变形观测周期应视变形体的活跃程度及季节变化等情况而定。 在特殊及异常情况下应缩短观测周期

33、，增加观测次数。施工前和施工期测次要求：位移监测：雨季每天观测一次，旱季每半月观测一次；施工结束后改为长期监测，起初每月观测一次，半年后每半年一次。 监测时间2年。（三）观测点布置1、选点按规程要求，控制点须选设在变形范围外便于长期保持的稳定 位置，变形观测点设在坡体和挡墙上能反映变形特征的位置。2、埋石控制点设在稳定坡体上，采用C20碎现浇观测墩（顶面尺寸15X15 cm）,顶面预埋“十”字标心。观测点设在挡墙顶部，采用C20碎预制监测桩（顶面尺寸20 X 20cm）, 监测桩埋入土体不小于50cm,顶面露出地面20cm,并预埋“十”字标心。（四）控制点、变形观测点测量要求1、控制点测量：使

34、用WILDT2经纬仪（测角精度2秒）配合KernDM504 型光电测距仪（标称精度2mm+2ppmD）进行观测，其水平角测量按左右 角观测各6个测回，距离测量对向观测4测回，垂直角测量按中丝法对向 观测4个测回，仪器高、战标高在测站上测前测后及各量测一次取中数、 测距边经加乘常数，气象（气温、气压）改正后用经两差改正后的垂直 角进行倾斜改正，然后采用导线严密平差程序求得各控制点坐标和高 程。2、变形观测点测量：使用WILDT2经纬仪配合KeinDMSCM型光电测距 仪，在一控制点设站，用另一后视点为后视方向，以相应的坡体观测点 为前视方向，采用极坐标测量方法。水平角测量按全圆方向法观测6测 回，距离测量观测2测回，垂直角观测2测回，仪器高、战标高在测站上 测前测后及各量测一次取中数。在各观测周期，由于气温不同，在距离 测量时须加入相应的气温较正。坡体各观测点的首次观测，应适当增加