工业大道二期（长松路）支挡结构设计计算书-3标段

1、工业大道二期(长松路)3标段(Kl+120K2+300)支挡结构设计计算书目录 TOC o 1-5 h z 1、设计依据及要求1设计依据1采用的规范和标准1使用或参考的设计规范 1 HYPERLINK l bookmark79 o Current Document 主要设计技术标准1 HYPERLINK l bookmark89 o Current Document 2、工程概况及物理参数2 HYPERLINK l bookmark91 o Current Document 2.1工程概况2基底摩擦系数0. 500地基浮力系数地基土类型岩石地基抗震基底容许偏心距墙身地震力调整系数公路等级及工程

2、类别高速公路抗震重点工程地基土内摩擦角(度)35. 700地基土粘聚力(kPa)100.000地基强度与偏心距验算时斜面长度作为基底宽墙后填土层参数:层 号层厚度 (m)容重 (kN/m3)浮容重 (kN/m3)粘聚力 (kPa)内摩擦 角(度)土压力 调整系数13.00020. 0009.0000. 00033. 0001.000土压力计算:土压力计算方法库仑坡线土柱:参数名称参数值坡面线段数1坡面起始是否低于墙顶否坡面起始距离(m)0. 000地面横坡角度(度)0. 000填土对横坡面的摩擦角(度)33. 000挡墙分段长度(H1)10. 000坡面线段参数:折线 序号水平投影长(m)竖向

3、投 影长(m)坡线长 (m)坡线仰 角(度)换算 土柱129. 0000. 00029. 0000.0001换算土柱参数:土柱 序号距离(m)宽度(m)高度(m)荷载1-10. 00019. 6000. 526用户输入(计算荷载)荷载组合相关参数:结构重要性系数1. 100荷载组合数1钢筋混凝土配筋计算依据：公路钢筋混凝土与预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)第1种情况：组合1 注意：内力计算时，土压力分项(平安)系数二1.500025. 5000. 25030. 00030. 000033. 7000. 60070. 00070. 000045. 5000. 60070. 0

4、0070. 000053. 7000. 60070. 00070. 000065. 5000. 60070. 00070. 000073. 7000. 600100. 000100.000085. 5000. 600100. 000100. 000093. 7000. 60080. 00080. 000105. 5000. 60080. 00080. 000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016. 8000. 25030. 0000. 000028. 6000. 25030. 0000. 000036. 8000. 60070. 0001.408

5、048. 6000. 60070. 0000. 000056. 8000. 60070. 0001.408068. 6000. 60070. 0000. 000076. 8000. 600100. 0002.012088. 6000. 600100. 0000. 000096. 8000. 60080. 0001.609108. 6000. 60080. 0000. 000布置宽度B0=6.512 (m)分布长度L0=2L 433 (m)荷载值SG= 1406. 438 (kN)换算土柱高度hO=0. 504 (m)计算上墙土压力98按假想墙背计算得到:第1破裂角：28.618(度)Ea=25

6、4.652 (kN) Ex=108. 489 (kN) Ey=230. 386 (kN)作用点高度 Zy=2. 009 (m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=28.485(度)第1破裂角=28. 494(度)Ea=228. 503 (kN) Ex=109. 085 (kN) Ey=200. 783 (kN)作用点高度 Zy=2. 009 (m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角=35. 545(度)城-A级路基面总宽=27. 500(m),路肩宽=0.000(m)平安距离=0.600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离二0. 350(m),车与车之

7、间距离二0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆9列布置宽度二11. 373 (m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000. 25030. 00030. 000022.4000. 25030. 00030. 000030.6000. 60070. 00070. 000042.4000. 60070. 00070. 000050.6000. 60070. 00070. 000062.4000. 60070. 00070. 000070.6000. 600100. 000100. 000082.400

8、0. 600100. 000100. 00099090. 6000. 60080. 00080. 000102. 4000. 60080. 00080. 000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(川)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013. 7000. 25030. 00030. 000025. 5000. 25030. 00030. 000033. 7000. 60070. 00070. 000045. 5000. 60070. 00070. 000053. 7000. 60070. 00070. 000065. 5000. 60070. 00070. 000073. 7000. 6

9、00100. 000100. 000085. 5000. 600100. 000100. 000093. 7000. 60080. 00080. 000105. 5000. 60080. 00080. 000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽On)轮压(kN)上轮压(kN)016. 8000. 25030. 00030. 000028. 6000. 25030. 00030. 000036. 8000. 60070. 00070. 000048. 6000. 60070. 00070. 000056. 8000. 60070. 00070. 000068. 6000. 60070

10、. 00070. 000076. 8000. 600100. 000100. 000088. 6000. 600100. 000100. 000096. 8000. 60080. 00080. 000108. 6000. 60080. 00080. 000第4列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)019. 9000. 25030. 00030. 0000211. 7000. 25030. 0000. 000039. 9000. 60070. 00070. 0000411. 7000. 60070. 0000.000059. 9000. 60070. 000

11、70. 0000611. 7000. 60070. 0000. 000079. 9000. 600100. 000100.0000811. 7000. 600100. 0000. 000099. 9000. 60080. 00080. 0001011. 7000. 60080. 0000. 000布置宽度B0=n.373(m)分布长度L0=25.000 (m)荷载值SG=2450. 000 (kN)换算土柱高度hO = 0. 431(m)按力多边形法计算得到：破裂角：35.856(度)Ea=303.241 (kN) Ex=302. 960 (kN) Ey=13. 036(kN)作用点高度 Zy

12、=3. 625(m)墙身截面积=51. 964 (m2)重量=1195. 172 (kN)衡重台上填料重(包括超载)=81. 073 (kN)重心坐标658,-3.006)(相对于墙面坡上角点)(-)滑动稳定性验算基底摩擦系数二0.400采用防滑凸桦增强抗滑动稳定性，计算过程如下:基础底面宽度B=4. 720 (m)墙身重力的力臂Zw = 3.508 (m)上墙Ey的力臂Zx = 5. 730 (m)上墙Ex的力臂Zy = 10. 409 (m)下墙Ey的力臂Zx3=5. 626 (m)下墙Ex的力臂Zy3=3. 625 (m)作用于基础底的总竖向力=1490. 064(kN)作用于墙趾下点的

13、总弯矩=3593. 101 (kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn = 2.411(m)基础底压应力：墙趾二295.075凸梯前沿=303.811墙踵=336. 308 (kPa)凸梯前沿被动土压应力=974. 564 (kPa)凸棒抗弯强度验算:凸梯抗弯强度验算满足：弯曲拉应力=324. 854 1. 300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾，墙身重力的力臂Zw=3. 508 (m)相对于墙趾，上墙Ey的力臂Zx=5. 730 (m)相对于墙趾，上墙Ex的力臂Zy=10. 409 (m)相对于墙趾，下墙Ey的力臂Zx3=5. 626 (m)相对于墙趾，下墙Ex的力臂Zy3=3. 62

14、5 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩二 2233. 777 (kN-m) 抗倾覆力矩二 5826. 877 (kN-m)倾覆验算满足：K0 = 2. 609 1.500(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力二1490. 064(kN)作用于墙趾下点的总弯矩二3593. 101 (kN-m)基础底面宽度B = 4. 720 (m)偏心距 e 二 |-0. 0511 (m)= 0.051(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn=2.411(m)基底压应力：趾部二295. 075 踵部二336. 308 (kPa)最大应力与最小应力

15、之比=295. 075 / 336. 308 = 0.877作用于基底的合力偏心距验算满足：e=-0. 051 = 0. 200*4.720 = 0. 944 (m)墙趾处地基承载力验算满足：压应力=295.075 = 636. 000 (kPa)墙踵处地基承载力验算满足：压应力=336. 308 = 689. 000 (kPa)地基平均承载力验算满足：压应力=315. 691=530. 000 (kPa)(四)基础强度验算基础为天然地基，不作强度验算(五)上墙截面强度验算上墙重力Ws = 320. 712 (kN)上墙墙背处的Ex=109. 085 (kN)上墙墙背处的Ey=49. 088

16、(kN)相对于上墙墙趾，上墙重力的力臂Zw=1.626 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ex的力臂Zy=2. 009 (m)相对于上墙墙趾，上墙Ey的力臂Zx=3. 126 (m)容许应力法:法向应力检算：相对于上墙墙趾，合力作用力臂Zn二1.233(m)截面宽度B=4. 030 (m)偏心距el=0. 782 (m)截面上偏心距验算满足:el= 0. 782 = 0. 250*4. 030 = 1.007(m)截面上压应力：面坡二198. 665背坡二-15. 142 (kPa)压应力验算满足：计算值二198. 665 = 2100. 000 (kPa)拉应力验算满足：计算值二15. 142 =

17、280. 000 (kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值二-9. 637 = 110. 000 (kPa)斜截面剪应力检算：验算斜截面与水平面的夹角=30. 864(度)斜剪应力验算满足：计算值二39. 833 = 110. 000 (kPa)极限状态法：重要性系数丫0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd=394. 344(kN)轴心力偏心影响系数a k = 0.602挡墙构件的计算截面每沿米面积A=4. 030 (m2)材料抗压极限强度Ra=1600. 000 (kPa)垮工构件或材料的抗力分项系数丫 f = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数中k = 1.

18、000计算强度时：强度验算满足：计算值二433. 779 = 1681. 351 (kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值二433. 779 = 1681. 351 (kN)(六)墙底截面强度验算验算截面以上，墙身截面积二51. 484(m2)重量=1184. 132 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=3. 526 (川)容许应力法:法向应力检算:作用于截面总竖向力=1479. 024(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=3575.436(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn二2.417(m)截面宽度B = 4. 720 (m)偏心距 el = | -0. 0571 (m

19、) = 0. 057 (m)截面上偏心距验算满足：el= -0. 057 = 0. 250*4. 720 = 1. 180 (m)截面上压应力：面坡二290. 476 背坡=336. 229 (kPa)压应力验算满足：计算值二336. 229 = 2100. 000 (kPa)切向应力检算：剪应力验算满足：计算值二-38. 043 = 110. 000 (kPa)极限状态法：重要性系数丫0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd=1585. 933(kN)轴心力偏心影响系数a k = 0.912挡墙构件的计算截面每沿米面积A=4. 720(m2)材料抗压极限强度Ra=1600. 000

20、 (kPa)垮工构件或材料的抗力分项系数丫 f = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数中k = 0.966计算强度时：强度验算满足：计算值二1744. 527=2980. 700 (kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值二1744. 527 = 2880. 262 (kN)(七)台顶截面强度验算土压力计算计算高度为13. 000 (m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角二28.512(度)路基面总宽=27. 500(m),路肩宽=0.000(m)平安距离=0. 600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离二0. 350 (m),车与车之间距离=0.600(ni)经计算得，路面上

21、横向可排列此种车辆9列布置宽度二6.512(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第第！J车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010. 6000. 25030. 00030. 000022. 4000. 25030. 00030. 000030. 6000. 60070. 00070. 000042. 4000. 60070. 00070. 000050. 6000. 60070. 00070. 000062. 4000. 60070. 00070. 000070. 6000. 600100. 000100. 000082. 4000. 600100. 000

22、100. 000090. 6000. 60080. 00080. 000102. 4000. 60080. 00080. 000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013. 7000. 25030. 00030. 000025. 5000. 25030. 00030. 000033. 7000. 60070. 00070. 000045. 5000. 60070. 00070. 000053. 7000. 60070. 00070. 000065. 5000. 60070. 00070. 000073. 7000. 600100. 000100.00

23、0085. 5000. 600100. 000100.000093. 7000. 60080. 00080. 000105. 5000. 60080. 00080. 000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016. 8000. 25030. 0000. 000028. 6000. 25030. 0000.000036. 8000. 60070. 0001.408048. 6000. 60070. 0000. 000056. 8000. 60070. 0001.408068. 6000. 60070. 0000. 000076. 8000. 6001

24、00. 0002.012088. 6000. 600100. 0000. 000096. 8000. 60080. 0001.609108. 6000. 60080. 0000. 000布置宽度B0=6.512 (m)分布长度L0=21.433 (m)荷载值SG= 1406. 438 (kN)换算土柱高度hO=0. 504 (m)计算上墙土压力按假想墙背计算得到：第1破裂角：28. 618(度)Ea=254. 652 (kN) Ex= 108. 489 (kN) Ey=230. 386 (kN)作用点高度 Zy=2. 009 (m)土压力计算计算高度为& 200 (m)处的库仑主动土压力无荷载

25、时的破裂角=31. 410(度)第1破裂角：31. 410(度)Ea=202. 659(kN) Ex= 194. 314(kN) Ey=57. 558(kN)作用点高度 Zy=2.889(g)(一)桩身内力计算计算方法：K法背侧一为挡土侧；面侧一为非挡土侧。背侧最大弯矩=5470. 782 (kN-m)距离桩顶9. 533 (m)面侧最大弯矩=0. 000 (kN-m)距离桩顶0. 000 (m)最大 剪力二1484. 409 (kN)距离桩顶7. 872 (m)桩顶位移二10 (mm)点节距顶距离弯矩剪力位移土反力(m)(kN-m)(kN)(mm)(kPa)1-0. 0000. 0000.

26、000-10-0. 00020. 3281.445-9. 568-10-0. 00030. 6566. 774-23.683-9-0. 00040. 98417. 478-42.344-9-0. 00051.31235. 048-65. 551-8-0. 00061.64060. 976-93. 304-8-0. 00071.96896. 753-125.604-8-0. 00082.296143. 869-162.449-7-0. 00092.624203.817-203.842-7-0. 000102.952278. 086-249.780-7-0. 000113.280368.169-3

27、00.265-6-0. 000123.608475. 557-355.296-6-0. 000因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=28.485(度)第1破裂角=28.494(度)Ea=228. 503 (kN) Ex=109. 085 (kN) Ey=200. 783 (kN)作用点高度 Zy=2. 009 (m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角二35. 279(度)城-A级路基面总宽=27.500(m),路肩宽=0.000(m)平安距离=0. 600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离二0. 350(m),车与车之间距离=0.600(m)经计算得，

28、路面上横向可排列此种车辆9列布置宽度二10. 817 (m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车：中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010.6000. 25030. 00030. 000022.4000. 25030. 00030. 000030.6000. 60070. 00070. 000042.4000. 60070. 00070. 000050.6000. 60070. 00070. 000062.4000. 60070. 00070. 000070.6000. 600100. 000100. 000082.4000. 600100. 000100

29、. 000090.6000. 60080. 00080. 000102.4000. 60080. 00080. 000第2列车:轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013. 7000. 25030. 00030. 000025. 5000. 25030. 00030. 000033. 7000. 60070. 00070. 000045. 5000. 60070. 00070. 000053. 7000. 60070. 00070. 000065. 5000. 60070. 00070. 000073. 7000. 600100. 000100.000085. 5000. 6

30、00100. 000100.000093. 7000. 60080. 00080. 000105. 5000. 60080. 00080. 000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016.8000. 25030. 00030. 000028.6000. 25030. 00030. 000036. 8000. 60070. 00070. 000048.6000. 60070. 00070. 000056.8000. 60070. 00070. 000068.6000. 60070. 00070. 000076.8000. 600100. 000100

31、. 000088.6000. 600100. 000100. 000096.8000. 60080. 00080. 000108. 6000. 60080. 00080. 000中点距全部破裂体第4列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)019.9000. 25030. 00030. 0000211.7000. 25030. 0000.000039.9000. 60070. 00070. 0000411. 7000. 60070. 0000.000059.9000. 60070. 00070. 0000611. 7000. 60070. 0000.00007

32、9.9000. 600100. 000100. 0000811. 7000. 600100. 0000.000099.9000. 60080. 00080. 0001011. 7000. 60080. 0000.000布置宽度B0=10.817 (m)分布长度L0=25.000 (m)荷载值SG=2450. 000 (kN)换算土柱高度hO=0. 453 (m)按力多边形法计算得到：破裂角：35.663(度)Ea=253,874(kN) Ex=253. 639(kN) Ey=10. 913(kN)作用点高度 Zy=3. 232(m)强度验算验算截面以上，墙身截面积二46. 689(m2)重量=

33、1073.847 (kN)相对于验算截面外边缘，墙身重力的力臂Zw=3. 637 (m)容许应力法:法向应力检算：作用于截面总竖向力二1366. 617(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=2179.510(kN-m)相对于验算截面外边缘，合力作用力臂Zn=1.595(m)截面宽度B = 3. 870 (m)偏心距el = 0. 340 (m)截面上偏心距验算满足:el= 0. 340 = 0. 250*3. 870 = 0. 967 (m)截面上压应力：面坡二539. 375 背坡=166. 887 (kPa)压应力验算满足：计算值二539. 375 = 2100. 000 (kPa)切向应力检算

34、：剪应力验算满足：计算值二-47. 525 = 110. 000 (kPa)极限状态法:重要性系数丫0 = 1.100验算截面上的轴向力组合设计值Nd = 1472. 465(kN)轴心力偏心影响系数a k = 0.690挡墙构件的计算截面每沿米面积A=3. 870(m2)材料抗压极限强度Ra=1600. 000 (kPa)坊工构件或材料的抗力分项系数Y f = 2.310偏心受压构件在弯曲平面内的纵向弯曲系数中k = 0.947计算强度时：强度验算满足：计算值二1619.712=1848. 778 (kN)计算稳定时：稳定验算满足：计算值二1619.712 1. 300111（-）倾覆验算平

35、安系数最不利为：组合1（组合1）抗倾覆力矩二 5826. 877（kN-M）,倾覆力矩二 2233. 777（kN-m） o倾覆验算满足:K0 = 2. 609 1.500（三）地基验算作用于基底的合力偏心距验算最不利为：组合1 （组合1）作用于基底的合力偏心距验算满足:e=0.051 = 0.200*4. 720=0. 944（m）墙趾处地基承载力验算最不利为：组合1（组合1）墙趾处地基承载力验算满足：压应力=295. 075 = 636. 000 （kPa）墙踵处地基承载力验算最不利为：组合1（组合1）墙踵处地基承载力验算满足：压应力=336. 308 = 689. 000 （kPa）地基

36、平均承载力验算最不利为：组合1（组合1）地基平均承载力验算满足：压应力=315.691 = 530. 000 （kPa）（四）基础验算不做强度计算。（五）上墙截面强度验算容许应力法:截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合1）截面上偏心距验算满足:el= 0. 782（= 0. 250*4.030 . 1.007（m）压应力验算最不利为：组合1（组合1）压应力验算满足:计算值二198. 665 = 2100. 000 （kPa）拉应力验算最不利为：组合1（组合1）拉应力验算满足：计算值二15. 142 = 280. 000 （kPa）剪应力验算最不利为：组合1（组合1）剪应力验算满足：计算值二-

37、9. 637 = 110. 000 （kPa）斜截面剪应力检算最不利为：组合1（组合1）斜剪应力验算满足：计算值二39. 833 = 110. 000 （kPa）极限状态法:强度验算最不利为：组合1（组合1）强度验算满足：计算值二433. 779 = 1681. 351 （kN）稳定验算最不利为：组合1（组合1）稳定验算满足：计算值二433. 779 = 1681. 351 （kN）（六）墙底截面强度验算容许应力法:截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合1）截面上偏心距验算满足：el= -0. 057 = 0. 250*4.720 = 1. 180 （m）压应力验算最不利为：组合1（组合1）压

38、应力验算满足:计算值二336. 229 = 2100. 000 （kPa）拉应力验算最不利为：组合1（组合1）拉应力验算满足：计算值二0. 000=280. 000 （kPa）剪应力验算最不利为：组合1（组合1）剪应力验算满足：计算值二-38. 043 = 110. 000 （kPa）极限状态法：强度验算最不利为：组合1（组合1）强度验算满足：计算值二1744. 527 = 2980. 700 （kN）稳定验算最不利为：组合1（组合1）稳定验算满足：计算值二1744. 527 = 2880. 262 （kN）（七）台顶截面强度验算容许应力法:截面上偏心距验算最不利为：组合1（组合1）113截面

39、上偏心距验算满足:el= 0. 340 = 0. 250*3. 870 = 0. 967 (m)压应力验算最不利为：组合1(组合1)压应力验算满足：计算值二539. 375 = 2100. 000 (kPa)拉应力验算最不利为：组合1(组合1)拉应力验算满足：计算值二0. 000 = 280. 000 (kPa)剪应力验算最不利为：组合1(组合1)剪应力验算满足：计算值二-47. 525 = 110. 000 (kPa)极限状态法：强度验算最不利为：组合1(组合1)强度验算满足：计算值二1619.712 = 1848. 778 (kN)稳定验算最不利为：组合1(组合1)稳定验算满足：计算值二1

40、619.712=1750. 506 (kN)17m衡重式挡墙计算对H=17.0m挡墙(典型断面35-35)进行验算，设计墙身材料为C25块片石混凝土，结构重要性系数为1.1。墙身尺寸:墙身总高：17. 000(m)上墙高：6. 800 (m)墙顶宽：1. 100 (m)台宽：1. 200(m)面坡倾斜坡度：1：0.100上墙背坡倾斜坡度：1：0.450下墙背坡倾斜坡度：1：-0.250采用1个扩展墙址台阶：墙趾台阶bl: 1. 100 (m)墙趾台阶hl: 1. 100 (m)墙趾台阶与墙面坡坡度相同设防滑凸梯：防滑凸棒尺寸BT1: 1.100 (m)防滑凸梯尺寸BT: L 800(m)防滑凸

41、樨尺寸HT: 0.450(m)防滑凸梯被动土压力修正系数：L 000防滑凸梯容许弯曲拉应力：0.500(MPa)防滑凸梯容许剪应力：0.990 (MPa)下墙土压力计算方法：力多边形法物理参数：坛工砌体容重：23. 000(kN/m3)坊工之间摩擦系数：0.400地基土摩擦系数：0.400墙身砌体容许压应力：2100. 000 (kPa)墙身砌体容许弯曲拉应力：280. 000 (kPa)墙身砌体容许剪应力：110.000 (kPa)115材料抗压极限强度：1. 600 (MPa)材料抗力分项系数：2.310系数 as： 0.0020场地环境：一般地区墙后填土内摩擦角：33.000(度)墙后填

42、土粘聚力：0.000 (kPa)墙后填土容重：20. 000 (kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角：16.500(度)地基土容重：25. 700 (kN/m3)修正后地基承载力特征值：620. 000 (kPa)地基承载力特征值提高系数：墙趾值提高系数：1.200墙踵值提高系数：L 300平均值提高系数：L 000墙底摩擦系数：0.400地基土类型：岩石地基地基土内摩擦角：32.000(度)土压力计算方法：库仑坡线土柱：坡面线段数：1换算土柱数1折线序号水平投影长(m)竖向投影长(m)130.0000.000第1个：定位距离0.000(m)城-A级地面横坡角度:2. 000(度)填土对横坡面的摩

43、擦角：33. 000(度)墙顶标 iWj： 0. 000 (in)挡墙分段长度：10.000 (m)荷载组合信息：结构重要性系数：1.100荷载组合数：1第1种情况：组合1组合系数：L 000.挡土墙结构重力 分项系数=1.000 V.填土重力分项系数=1.000 V.填土侧压力分项系数二1. 500 V.车辆荷载引起的土侧压力分项系数二1.500 V土压力计算计算高度为17. 000 (m)处的库仑主动土压力无荷载时的破裂角二28. 512(度)城-A级路基面总宽二30.000 (m),路肩宽=0. 000(m)平安距离二0. 600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离二0. 350 (

44、m),车与车之间距离二0.600(m)经计算得，路面上横向可排列此种车辆10列布置宽度二7.954(m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第1列车:133.936601. 740-414. 873-6-0. 000144. 264748.211-478. 996-5-0. 000154. 592916. 459-547.666-5-0. 000164. 9201107. 977-620.882-5-0. 000175.2481324.255-698. 645-4-0. 000185.5761566. 785-780.953-4-0. 000195.9041837. 057-867.808-4-0.

45、 000206. 2322136. 564-959. 209-3-0. 000216. 5602466. 796-1055. 157-3-0. 000226. 8882829. 244-1155.650-3-0. 000237.2163225. 400-1260.690-2-0. 000247.5443656. 754-1370.276-2-0. 000257.8724124. 797-1484. 409-2-0. 000268.2004631.023-1456. 093-2-0. 000278. 5335067. 388-1057.218-1-604.511288.8675335. 834-

46、592.458-1-510.910299.2005462. 361-202.421-1-425.179309. 5335470. 782119.534-1-347.512319.8675382.671380.132-1-277.9253210. 2005217. 360586.057-1-216. 2943310. 5334991. 967743. 836-0-162.3773410. 8674721.469859.762-0-115.8453511.2004418. 792939.822-0-76.2993611.5334094.922989.652-0-43.2953711.8673759

47、.0241014.506-0-16.35410轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010. 6000. 25030. 00030. 000022.4000. 25030. 00030. 000030.6000. 60070. 00070. 000042.4000. 60070. 00070. 000050. 6000. 60070. 00070. 000062.4000. 60070. 00070. 000070. 6000. 600100. 000100.000082.4000. 600100. 000100.000090. 6000. 60080. 00080. 0001

48、02.4000. 60080. 00080. 000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013. 7000. 25030. 00030. 000025. 5000. 25030. 00030. 000033. 7000. 60070. 00070. 000045. 5000. 60070. 00070. 000053. 7000. 60070. 00070. 000065. 5000. 60070. 00070. 000073. 7000. 600100. 000100. 000085. 5000. 600100. 000100. 000093. 7

49、000. 60080. 00080. 000105. 5000. 60080. 00080. 000中点距全部破裂体118第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016.8000. 25030. 00030. 000028.6000. 25030. 0000.000036.8000. 60070. 00070. 000048. 6000. 60070. 0000.000056.8000. 60070. 00070. 000068. 6000. 60070. 0000.000076.8000. 600100. 000100.000088. 6000. 60

50、0100. 0000.000096.8000. 60080. 00080. 000108.6000. 60080. 0000. 000布置宽度B0=7.954(m)分布长度L0=22. 126(m)荷载值SG= 1750. 000 (kN)换算土柱高度h0=0. 497 (m)计算上墙土压力按假想墙背计算得到：第1破裂角：28.635(度)Ea=368. 232 (kN) Ex=155. 237 (kN) Ey=333. 911 (kN)作用点高度 Zy=2.411(m)因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在：第2破裂角=28. 500(度)第1破裂角=28.512(

51、度)Ea=327, 461 (kN) Ex=156. 250 (kN) Ey=287. 779(kN)作用点高度 Zy=2.411(m)计算下墙土压力无荷载时的破裂角二35.648(度)路基面总宽=30.000(m),路肩宽=0.000(m)平安距离=0. 600(m)单车车辆外侧车轮中心到车辆边缘距离二0. 350 (m),车与车之间距离=0.600(ni)经计算得，路面上横向可排列此种车辆10列布置宽度=13. 903 (m)布置宽度范围内车轮及轮重列表：第第！J车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)010. 6000. 25030. 00030. 00

52、0022. 4000. 25030. 00030. 000030. 6000. 60070. 00070. 000042. 4000. 60070. 00070. 000050. 6000. 60070. 00070. 000062. 4000. 60070. 00070. 000070. 6000. 600100. 000100. 000082. 4000. 600100. 000100. 000090. 6000. 60080. 00080. 000102. 4000. 60080. 00080. 000第2列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)013

53、. 7000. 25030. 00030. 000025. 5000. 25030. 00030. 000033. 7000. 60070. 00070. 000045. 5000. 60070. 00070. 000053. 7000. 60070. 00070. 000065. 5000. 60070. 00070. 000073. 7000. 600100. 000100.000085. 5000. 600100. 000100.000093. 7000. 60080. 00080. 000105. 5000. 60080. 00080. 000第3列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m

54、)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)016. 8000. 25030. 00030. 000028. 6000. 25030. 00030. 000036. 8000. 60070. 00070. 000048. 6000. 60070. 00070. 000056. 8000. 60070. 00070. 000068. 6000. 60070. 00070. 000076. 8000. 600100. 000100. 000088. 6000. 600100. 000100. 000096. 8000. 60080. 00080. 000108. 6000. 60080. 00080.

55、000第4列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)019. 9000. 25030. 00030. 0000211. 7000. 25030. 00030. 000039. 9000. 60070. 00070. 0000411. 7000. 60070. 00070. 000059. 9000. 60070. 00070. 0000611. 7000. 60070. 00070. 000079. 9000. 600100. 000100.0000811.7000. 600100. 000100. 000099. 9000. 60080. 00080. 00

56、01011. 7000. 60080. 00080. 000第5列车:中点距全部破裂体轮号路边距离(m)轮宽(m)轮压(kN)上轮压(kN)0113. 0000. 25030. 00030. 0000214. 8000. 25030. 0000. 0000313. 0000. 60070. 00070. 0000414. 8000. 60070. 0000. 0000513. 0000. 60070. 00070. 0000614. 8000. 60070. 0000.0000713. 0000. 600100. 000100.0000814. 8000. 600100. 0000. 0000

57、913. 0000. 60080. 00080. 0001014. 8000. 60080. 0000. 000布置宽度B0=13, 903 (m)分布长度L0=25. 000 (m)荷载值SG=3150. 000 (kN)换算土柱高度hO = 0. 453 (m)接力多边形法计算得到：破裂角：35. 915(度)Ea=445.207(kN) Ex=444. 795 (kN) Ey=19. 138(kN)作用点高度 Zy=4. 398(m)墙身截面积=76. 021 (m2) 重量二 1748. 483 (kN)衡重台上填料重(包括超载)=125. 362 (kN)重心坐标(3.196,-3.

58、649)(相对于墙面坡上角点)(-)滑动稳定性验算基底摩擦系数二0. 400采用防滑凸樟增强抗滑动稳定性,计算过程如下：基础底面宽度B=5.610 (m)墙身重力的力臂Zw=4. 149 (m)上墙Ey的力臂Zx = 6. 851 (m)上墙Ex的力臂Zy = 12.611 (m)下墙Ey的力臂Zx3 = 6.710 (m)下墙Ex的力臂Zy3=4. 398 (m)作用于基础底的总竖向力二2180. 762(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=6179. 078(kN-m)基础底面合力作用点距离墙趾点的距离Zn = 2.833(m)基础底压应力：墙趾二376. 900 凸梯前沿=381. 538墙踵

59、=400. 556 (kPa)凸梯前沿被动土压应力=1234. 202 (kPa)凸梯抗弯强度验算：凸梯抗弯强度验算满足：弯曲拉应力二231.413 1.300(二)倾覆稳定性验算相对于墙趾，墙身重力的力臂Zw=4. 149 (m)相对于墙趾，上墙Ey的力臂Zx=6. 851 (m)相对于墙趾，上墙Ex的力臂Zy=12. 611 (m)相对于墙趾，下墙Ey的力臂Zx3=6.710 (m)相对于墙趾，下墙Ex的力臂Zy3=4. 398 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩二 3926. 784 (kN-m) 抗倾覆力矩二 10105. 862 (kN-m)倾覆验算满足:K0 = 2. 57

60、4 1.500(三)地基应力及偏心距验算基础类型为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力=2180. 762(kN)作用于墙趾下点的总弯矩=6179. 078(kN-m)基础底面宽度B = 5.610 (m)偏心距 e = | -0. 0281 (m) = 0. 028 (m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离Zn = 2.833(m)基底压应力：趾部=376. 900 踵部=400. 556 (kPa)最大应力与最小应力之比二376, 900 / 400. 556=0.941作用于基底的合力偏心距验算满足:e=-0. 028 = 0. 200*5. 610 = 1. 122