[贵州]4层中型百货商店设计毕业设计任务书

1、贵州师范大学08土木工程毕业设计（百货大楼设计）PAGE PAGE 82 NUMPAGES 72摘 要该设计为某中型百货商场，建筑面积为5600m2,建筑层数为四层。设计使用年限为50年。主体结构采用框架结构作为承力结构。建筑的主体风格以简洁为主。在设计中，根据功能进行了布局。建筑的设计部分包括：结构选型，平面设计，立面设计，建筑的防火和疏散。结构计算部分是重点内容。这部分计算主要包括：水平地震作用，风荷载，竖向荷载，活荷载等对结构的影响。此外还包括楼梯设计，基础设计等。在设计方法中对于水平地震作用采用了底部剪力法，对于竖向荷载采用了弯矩二次分配法。关键词：商场，框架结构，基础。土木工程专业中

2、型百货商店设计毕业设计任务书建筑设计部分一、工程概况1、工程名称：某中型百货商店设计2、工程地点：贵阳市3、建筑用地： 如图（1）所示4、建筑面积：300050005、层数：3-4层，底层层高：4.8-5.7m；楼层层高：4.5-5.4m6、结构形式：框架7、建筑耐火等级为二级，屋面防火等级为二级8、气象资料：常年及夏季主导风向：见贵阳市风玫瑰图（见图2）降雨强度：159/时（五年重现期），雨季集中在7、8、9月份。基本风压：0.3/基本雪压：0.2/二、设计条件功能要求1、认真贯彻适用、经济、安全、美观的设计原则。2、建筑内外应组织好交通、人流、货流，避免交叉，并应做好人流疏散及防水设计。3

3、、建筑风格应既有地方特色，又能反映出商业建筑的特征。4、注重采用先进、经济、合理的建筑技术。5、符合有关建筑设计规范的规定。7、图面要求布置均匀、线条清楚、字体工整、比例正确、干净整洁，图纸规格要统一。总平面图总平面布置应按商店使用功能组织好顾客流线、货运流线、内部人员流线和城市交通之间的关系，避免相互干扰，并考虑防火疏散安全措施和方便残疾人通行。三、设计内容（一）建筑设计要求商店的设计要点可以参考附录一：商店设计概述内容。建筑施工图的绘制应符合现行有关制图规范标准，且布图合理、比例合适，可手绘或打印。建议采用标准1号图纸完成。在建筑平面图上，应进行钢筋混凝土柱网布置，柱网尺寸建议在（46）m

4、（67.5）m内选用。所选择的墙体、门窗材料应满足建筑物理保温、隔热、隔音等相关要求，建议采用新型建筑材料建筑施工图主要包括以下内容：（二）建筑设计表达1、建筑设计总说明2、首层平面图：（1:100或1:200）3、标准层平面图：（1:100或1:200）4、屋顶平面图：（1:100或1:200）5、立面图：（1:100或1:200）6、剖面图：（1:100或1:200）7、大样图（1:10或1:20或1:50）8、建筑总说明、门窗表四、设计成果要求1、图纸：统一用CAD绘制，图纸要求清洁，线形、线宽清晰。2、设计总说明书、门窗表采用仿宋体书写，并提供word电子版。五、参考资料房屋建筑学教材

5、；新版建筑设计资料集第5本；民用建筑设计通则；商店建筑设计规范（62-90）；建筑设计防火规范（GBJ39-90）；当地建筑物配件通用图集。附图（1）图2附录一：商店设计概述一、 基地选择和总平面设计要点 1、大中型商店建筑基地宜选择在城市商业地区或主要道路的适宜位置。2、商店建筑不宜设在有甲、乙类（生产的火灾危险性应根据生产中使用或产生的物质性质及其数量等因素，分为甲、乙、丙、丁、戊类)火灾危险性厂房、仓库和易燃、可燃材料堆场附近，如因用地条件所限，其安全距离应符合防火规范的有关规定。3、大中型商店建筑应有不少于两个面的出入口于城市道路相邻接，或基地应有不少于1/4的周边总长度和建筑物不少于

6、两个出入口与一边城市道路相邻接。在建筑物背面或侧面，应设净宽度不小于4的运输道路，基地内消防车道也可与运输道路结合设置。 4、大中型商店建筑的主要出入口前，按当地规划及有关部门要求，应设相应的集散场地及能供自行车与汽车使用的停车场地。5、总平面布置应按商店使用功能组织好顾客流线、货运流线、内部人员流线和城市交通之间的关系，避免相互干扰。并考虑防火疏散安全措施和方便残疾人通行。商店建筑的规模表规模百货商店、商场建筑面积（m2）菜市场类建筑面积（m2）专业商店建筑（m2）大型1500060005000中型3000150001200600010005000小型300012001000二、商店的组成商

7、店建筑按使用功能分为营业、仓储和辅助三部分。商店建筑面积分配比例表建筑面积 （m2）营业(%)仓储(%)辅助 (%) 15000 34 34 45 30 25 55 270.30平行的两组货架或堆垛间手携商品通道，按货架或堆垛宽度选择0.701.25与各货架或堆垛间通道相连的垂直通道，可通行轻便手摊车1.501.80电瓶车通道（单车道）2.50 注：单个货架宽度为0.300.90m，一般为两架并靠成组；堆垛宽度为0.601.80m。 库内电瓶车行速不应超过75m/min，其通道宜取直，或设回车场地不宜小于6m6m。3、辅助用房 1、辅助用房应根据规模大小、经营需要而设置。包括外向橱窗、办公业务

8、用房、职工福利用房以及各种建筑设备用房和车库等。2、商店的办公业务和职工福利用房可按每个售货岗位配备33.5计。商店内部卫生间设计也应满足规定。大中型商店可按实际需要设置集中浴室，其面积指标按每一定员0.1。3、大中型商店顾客卫生间设计应符合下列规定： 一、男厕所应按每100人设大便位1个、小便斗2个或小便槽1.20m长； 二、女厕所应按每50人设大便位1个，总数内至少有坐便位12个； 三、男女厕所应设前室，内设污水池和洗脸盆，洗脸盆按每6个大便位设1个，但至少设1个；如合用前室则各厕所间入口应加遮挡屏； 四、卫生间应有良好通风排气； 五、商店宜单独设置污洗、清洁工具间。 4、商店内部用卫生间

9、设计应符合下列规定：一、男厕所应按每50人设大便位1个、小便斗1个或小便槽0.60m长； 二、女厕所应按每30人设大便位1个，总数内至少有坐便位12个； 二、盥洗室应设污水池1个，并按每35人设洗脸盆1个； 四、大中型商店可按实际需要设置集中浴室，其面积指标按每一定员0.10计。三、营业厅无障碍设计要点1、出入口有高差处应设供轮椅通行的坡道和残疾人通行指示标志；厅内尽量避免高差。2、多层营业厅应设可供残疾人使用的电梯。3、供坐轮椅购物的柜台应设在入口易见处。4、盲人应通过引导至普通柜台，走道四周和上空应避免可能伤害顾客的悬突物。5、按规范设供残疾顾客使用的卫生设施。四、防火与疏散 1、商店建筑

10、的防火与疏散、防火分区、构件材料的耐火极限和燃烧性能均应满足防火规范的要求。2、大中型商业建筑中有屋盖的通廊或中庭（共享空间）及其两边建筑各成防火分区时，应符合下列规定：3、当两边建筑高度小于24则通廊或中庭的最狭处宽度不应小于6，当建筑高度大于24则该处宽度不应小于13。通廊或中庭屋盖应采用非燃烧体和防碎的透光材料，在两边建筑物支承处应为防火构造。通廊或中庭宜采用自然通风，当为封闭中庭时应设自动排烟装置。4、商店建筑内如设有上下相连通的开敞楼梯、自动扶梯等开口部位时，应按上下连通层作为一个防火分区，其建筑面积之和不应超过防火规范的规定。防火分区间应用防火墙分隔，如有开口部位应设防火门窗或防火

11、卷帘并装有水幕。5、商店营业厅的每一防火分区安全出口数目不应少于2个，营业厅内任何一点至最近安全出口直线距离不宜超过20。营业厅的出入门、安全门、净宽度不应小于1.4，并不应设置门槛。6、商店营业部分疏散人数的计算，可按每层营业厅和为顾客服务用房的面积总数乘以换算系数（）来确定：第一、二层，每层换算系数为0.85，第三层换算系数为0.77，第四层及以上各层，每层换算系数为0.6。7、商店营业部分的底层外门、楼梯、走道的各自总宽度计算应符合防火规范的有关规定。五、构造要求1、楼梯与电梯 营业厅内楼梯的每梯段净宽度不应小于1.4，踏步高度不大于0.16，踏步宽度不应小于0.28。室外台阶的踏步高度

12、不应大于0.15，踏步宽度不应小于0.3。供轮椅使用坡道的坡度不应大于1：12，两侧应设高度为0.65的扶手，当其水平投影长度超过15时，宜设休息平台。 营业厅设自动扶梯时，扶梯倾斜角度应小于或等于300。扶梯上下两端水平部分3范围内不得兼作它用。当只设单向自动扶梯时，附近应设置相适配的楼梯。2、橱窗 橱窗的尺度应根据商店的性质、规模、店前道路、商品特征陈列方式等确定。 橱窗应符合防晒、防眩光、防盗的要求。橱窗平台高于室内地面不应小于0.2，高于室外地面不应小于0.5。橱窗内应设小门，尺寸一般为7001800。橱窗内应设陈列支架的固定设施，并配备电源。封闭式橱窗应考虑自然通风；采暖地区的封闭橱

13、窗一般不采暖，但里壁应为绝热构造，外表应为防雾构造，避免冷凝水的产生。布置橱窗应考虑营业厅内的采光和通风。3、门窗 连通外界的底层和楼层门窗应采用防盗措施，根据房间使用功能要求，外门窗应采取通风、防雨、防晒、保温等措施。 营业厅应尽可能采用天然采光和自然通风。人工照明时自选营业厅的照度为150300lx，普通营业厅的照度为100200lx。营业厅内采用自然通风时，其窗户等开口的有效通风面积，不应小于楼地面积的1/20，并宜根据具体要求采取有组织通风措施，如不够时应采用机械通风补偿。4、室内外建筑装修 商店建筑为吸引顾客、刺激人们的购买力，在外部装饰上，一般力求豪华、艳丽，以显示本店资金雄厚、商

14、品质量上乘。在内部装饰上，以简洁、淡雅、明快为主，不与商品争艳。饰面材料多选用耐久、耐磨、耐水洗的材料。5、其他 商店建筑外部所有突出的招牌、广告均安全可靠，其底部至室外地面的垂直距离不应小于5。第2章 混凝土现浇框架结构设计2.1 结构布置根据该房屋的使用功能及建筑设计的要求，进行了建筑平面、立面及剖面设计。主体结构共4层，一层5.1m，二三四层均为4.2m，柱网采用：7.26.2m。2.2 材料选用及截面尺寸初步估算梁截面高度按梁跨度的估算，由此估算的梁截面尺寸见表2.1，表中还给出了各层梁、柱、板的混凝土强度等级。其设计强度：C30(fc=14.3N/mm2,ft=1.43N/mm2)。

15、2.2.1 材料选用填充墙采用240mm厚的填充空心砌块砌筑。门有钢门、玻璃门、木门；窗有塑钢窗。楼盖、屋盖、梁和柱均采用现浇钢筋混凝土结构。混凝土强度等级C30，其设计强度:C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。 钢筋采用HPB235，fy=210N/mm2，fy=210 N/mm2 和 HRB400，fy=360N/mm2，fy=360 N/mm2 。2.2.2 构件截面尺寸的初定梁的截面尺寸应满足承载力、刚度及延性要求。截面高度一般取梁跨度l的1/121/8，当梁的负载面积较大或荷载较大时，宜取上限值。为防止梁产生剪切脆性破坏，梁的净跨与截面高度之比不宜小于4。梁的

16、截面宽度可取1/31/2梁宽，同时不小于1/2柱宽，且不应小于250mm。 柱：bh=600mm650mm 梁（AB、BC、DE、EF跨）=L/12=6200/12=516.66mm 取h=600mm，b=300mm 梁（CD跨）=L/12=4500/12=375mm 取h=500mm，b=300mm纵梁=L/12=7200/12=600mm 取h=600mm，b=300mm 现浇板厚取h=120mm计算简图基础顶面离室外地面为450mm，由此可知底层标高为6.0m。结构计算简图如下：边跨梁取I=1.5I0,中跨梁取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。注：图中数字为线刚度，单

17、位：10-4Em3图1EF、AB跨梁：i=1.5（Ec0.30.63）/（126.2）=13.0610-4EcBC、DE跨梁：i=2（Ec0.30.63）/（126.2）=17.4210-4EcCD跨梁：i=2（Ec0.30.53）/（124.5）=13.8910-4Ec上层柱：i=（Ec0.60.653）/（124.2）=32.6910-4Ec底层柱：i=（Ec0.60.653）/（126）=22.8910-4Ec3、板厚填充墙采用240mm厚的空心砌块砌筑及240mm厚轻质隔墙。门为玻璃及木门，窗为塑钢窗。楼盖及屋盖采用现浇钢筋混凝土结构，按结构要求：hL/35,且mm,则：取板厚h=12

18、0mm屋面、楼面均取120mm。三 荷载计算3.1 恒载标准值计算 1）屋面框架梁线荷载标准值 40厚C20钢砼 0.0425=1KN/M2 一层油毡隔离层 0.05KN/M240厚挤塑聚苯板保温层 0.040.5=0.02KN/M2 15厚高分子防水卷材 0.04KN/M2 20厚1:3水泥砂浆找平 0.0220=0.4KN/M2 1:6水泥焦渣2%找坡层，最薄处30厚 (0.03+0.165)/214=1.365 KN/M2 120厚现浇钢筋混凝土板 0.1225=3 KN/M2 屋面荷载合计： 5.875KN/M2 边跨（AB、EF）框架梁自重 0.30.625=4.5 KN/M 梁两侧

19、粉刷：2（0.6-0.12）0.0217=0.3264 KN/M合计：4.8264KN/M中跨（BC、DE）框架梁自重 0.30.625=4.5 KN/M 梁两侧粉刷：2（0.6-0.12）0.0217=0.3264KN/M合计：4.8264 KN/M中跨（CD）框架梁自重 0.30.525=3.75KN/M 梁两侧粉刷：2（0.5-0.12）0.0217=0.2584KN/M合计：4.0084KN/M因此作用在顶层框架梁上的线荷载为：G4EF1= g4ab1=4.8264KN/MG4BC1= g4de =4.8264KN/MG4cd1=4.0084KN/MG4EF2= g4CF2= g4BC

20、2= G4ab1=5.8757.2=42.3KN/MG4cd2=5.8754.5=26.438 KN/M2）楼面框架梁线荷载标准值 813厚铺地砖面层 0.6KN/M220厚1:2水泥砂浆结合层 0.0220=0.4KN/M2120厚钢筋砼楼板 0.1225=3KN/M2 15厚纸筋石灰抹底 0.01516=0.24KN/M2 楼面荷载合计： 4.24KN/M2 边跨（AB、EF）框架梁自重 0.30.625=4.5 KN/M 梁两侧粉刷：2（0.6-0.12）0.0217=0.3264 KN/M合计：4.8264KN/M中跨（BC、DE）框架梁自重 0.30.625=4.5 KN/M 梁两侧

21、粉刷：2（0.6-0.12）0.0217=0.3264KN/M合计：4.8264 KN/M中跨（CD）框架梁自重 0.30.525=3.75KN/M 梁两侧粉刷：2（0.5-0.12）0.0217=0.2584KN/M合计：4.0084KN/M边跨填充墙自重： 0.24（4.2-0.6）14=12.096KN/M 墙面粉刷： （4.2-0.6）0.0220=1.44KN/M 13.536KN/M 因此作用在中间层框架梁上的线荷载为： gab1= gef1= 4.8264+13.536 KN/M=18.3624 KN/Mgbc1=gde1=4.8264KN/Mgcd1=4.0084 KN/Mga

22、b2= gef2= gbc2=gde2=4.247.2=30.528gcd2 =4.244.5=19.08 KN/M 3）屋面框架结点集中荷载标准值A、F轴节点集中荷载边柱连系梁自重：0.30.67.225=32.4KN 边柱连系梁粉刷：0.02（0.6-0.12）27.217=2.35KN1.2M女儿墙自重：1.27.20.1214=17.63KN女儿墙粉刷：21.27.20.0217=5.88KN连系梁传来屋面自重：0.57.20.57.25.875=76.14KN 顶层A、F轴节点集中荷载：G4F= G4A=134.4KN E、B轴节点集中荷载 E、B轴框架梁自重及粉刷：34.75KN连

23、系梁传来屋面自重：0.57.20.57.25.875=76.14KN 0.57.20.57.25.875=76.14 KN 顶层E、B轴节点集中荷载：G4E= G4B=187.03KN C、D轴节点集中荷载 C、D轴框架梁自重及粉刷：28.86KN 连系梁传来屋面自重：0.5（7.2+7.2-4.5）0.54.55.875=65.43KN 0.54.50.54.55.875=29.74KN 顶层C轴节点集中荷载：G4C= G4D=124.03KN4）楼面框架节点集中荷载标准值 A、F轴框架梁自重及粉刷：34.75KN 窗自重：5.43.30.45=8.019KN窗下墙自重：0.240.36.6

24、19=9.03KN粉刷：20.020.36.617=1.35KN窗边墙体自重：0.240.6（4.2-0.9）219=18.06KN粉刷：20.02（4.2-0.9）17=1.35KN框架梁传来楼面自重：0.57.20.57.24.24=54.95KN框架柱子自重：0.50.654.225=40.95KN 粉刷：（0.6+0.65）4.20.0217=0.105KN 24层A、F轴结点集中荷载：GA= GF=168.57KNB、E轴框架梁自重及粉刷：34.75KN内纵墙自重：（7.2-0.6）0.5（4.2-0.6）14=39.94KN粉刷：0.022（7.2-0.6）0.5（4.2-0.6）

25、17=8.09KN框架梁传来楼面板自重：7.20.57.24.24=54.95KN 框架柱自重及粉刷： 42.735KN 24层E轴结点集中荷载：GB=GE=180.47KNC、D轴框架梁自重及粉刷：45.155KN内纵墙自重：（7.2-0.6）（4.2-0.6）0.502414=39.94KN粉刷：0.022（7.2-0.6）0.5（4.2-0.6）17=8.09KN框架梁传来楼面自重：0.5(7.2+7.2-4.5)0.57.24.24=75.56KN 0.57.20.57.24.24=54.95 框架柱自重及粉刷：42.74 5）恒荷载作用下的结构计算简图图33.2 活载标准值计算1）

26、屋面框架梁线荷载标准值P4AB= p4EF = P4BC= p4DE =27.2=14.4KN/MP4CD=24.5=9 KN/M2） 楼面框架梁线荷载标准值PAB= pEF = PBC= pDE =3.57.2=25.2KN/MPCD=3.54.5=15.75KN/M3） 屋面框架节点集中荷载标准值A、F轴由框架梁传来的屋面荷载：0.56.27.22=44.64KNP4A= P4F=44.64KNB、E轴由框架梁传来的屋面荷载：0.57.20.56.22=22.32KN P4B=P4E =22.32KNC、D轴由框架梁传来的屋面荷载：0.5（4.5+6.2）7.22=77.04KNP4C=

27、P4D=77.04KN 4） 楼面框架节点集中荷载标准值A、F轴由框架梁传来的屋面荷载：0.56.27.23.5=78.12KNP4A= P4F=78.124KNB、E轴由框架梁传来的屋面荷载：0.57.20.56.23.5=39.06KN P4B=P4E =39.06KNC、D轴由框架梁传来的屋面荷载：0.5（4.5+6.2）7.23.5=134.82KNP4C= P4D=134.82KN 5）活荷载作用下的结构计算简图3.3 风荷载计算风压标准值计算公式为 wk=zszw0 （4-1）wk风荷载标准值w0基本风压s风荷载体型系数z风荷载变化系数zZ高度处的风振系数w0=0.45，因结构高度

28、H=17.7m30m，可取z=1.0；对于矩形平面S=1.3z 可查建筑结构荷载规范。场地类型为C类。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载。A为一榀框架各层节点的受风面积，计算过程如表，结算结果如图。 横向风荷载计算表 层次zsz(m)zw0(kN/ m2)A(m2)Pw(kN)41.01.318150.840.323.767.7831.01.313950.740.330.248.7221.01.39750.740.330.248.7211.01.35550.740.336.7210.60 四 内力计算4.1 恒荷载作用下的内力计算计算使用分层法，中柱的线刚度取框架柱实际线刚度的0.9

29、倍。1）屋顶层 把梯形荷载化作等效均布荷载AB、EF跨： 1=0.57.2/6.2=0.58 g4EF= g4AB=g4EF1+1-2（1）+（1）g4EF2=26.96KN/MBC、DE跨： 1=0.57.2/6.2=0.58 g4BC= g4DE=g4BC1+1-2（1）+（1）g4BC2=26.96KN/MCD跨： 1=0.57.2/5.4=0.67 g4CD=g4CD1+1-2（1）+（1）g4CD2=14.58KN/M各杆的固端弯矩(由于对称性。取一半框架进行计算) M4AB= g4ABL /12=86.36 KNM M4BC= g4BCL /12=86.36KNM M4CD= g4

30、CDL CD/12=24.6 KNM弯矩分配法计算过程如图：图6顶层弯矩计算结果如图：2）24层：把梯形荷载化作等效均布荷载AB、EF跨： 1=0.57.2/6.2=0.58 gEF= gAB=gEF1+1-2（1）+（1）gEF2=34.12KN/MBC、DE跨： 1=0.57.2/6.2=0.58 gBC= gDE=gBC1+1-2（1）+（1）gBC2=20.59KN/MCD跨： 1=0.57.2/5.4=0.67 gCD=gCD1+1-2（1）+（1）gCD2=13.86KN/M各杆的固端弯矩(由于对称性。取一半框架进行计算) MAB= gABL /12=109.3 KNM MBC=

31、gBCL /12=65.96KNM MCD= gCDL CD/12=23.39 KNM标准层弯矩分配法计算过程如图：标准层计算结果如图：3） 首层：把梯形荷载化作等效均布荷载AB、EF跨： 1=0.57.2/6.2=0.58 gEF= gAB=gEF1+1-2（1）+（1）gEF2=34.12KN/MBC、DE跨： 1=0.57.2/6.2=0.58 gBC= gDE=gBC1+1-2（1）+（1）gBC2=20.59KN/MCD跨： 1=0.57.2/5.4=0.67 gCD=gCD1+1-2（1）+（1）gCD2=13.86KN/M各杆的固端弯矩(由于对称性。取一半框架进行计算) MAB=

32、 gABL /12=109.3 KNM MBC= gBCL /12=65.96KNM MCD= gCDL CD/12=23.39 KNM弯矩分配法计算过程如图：首层弯矩计算结果如图：各层弯矩叠加并修正其竖向荷载弯矩 图144.2 活荷载作用下的内力计算 1） 荷载简化 AB、EF跨： 1=0.57.2/6.2=0.58 P4AB=1-2（1）+（1）p4AB =7.52KN/M PAB=1-2（1）+（1）pAB =13.15KN/MBC、DE跨： 1=0.57.2/6.2=0.58 P4BC=1-2（1）+（1）p4BC=7.52KN/M PBC=1-2（1）+（1）pBC=13.15 KN

33、/MCD跨： 1=0.57.2/6.2=0.67 P4CD=1-2（1）+（1）p4CD=4.7KN/M PCD=1-2（1）+（1）pCD=8.22KN/M 2） 各杆的固端弯矩： M4AB= P4ABL /12=24.09KNM MAB= PABL /12=42.12KNM M4BC= P4BCL /12=24.09KNM MBC= PBCL BC/12=42.12KNM M4CD= P4CDL /12=15.06KNM MCD= PCEL /12=26.33KNM 3） 顶层弯矩计算弯矩分配法计算过程： 弯矩计算结果：4）标准层弯矩计算 弯矩分配法计算过程：弯矩计算结果：5） 底层弯矩计

34、算弯矩分配法计算过程：弯矩计算结果：6） 各层弯矩叠加并修正，其活荷载弯矩、剪力、轴力图活荷载作用下的弯矩图：活荷载作用下AB框架梁剪力 层数qlql/2M/LV左V右47.526.223.311.222.1124.51313.156.240.770.4340.3441.2213.156.240.770.1240.6540.89113.156.240.770.3440.4341.11活荷载作用下CD框架梁剪力 层数qlql/2M/LV左V右47.526.223.31-0.5323.8422.78313.156.240.77-0.0840.8540.69213.156.240.77-0.0240

35、.7940.75113.156.240.770.1340.6440.90活荷载作用下DE框架梁剪力 层数qlql/2M/LV左V右44.74.510.58010.5810.5838.224.518.5018.5018.5028.224.518.5018.5018.5018.224.518.5018.5018.50活荷载作用下剪力图：活荷载作用下轴力图：图174.3 风荷载作用下的内力计算1） 荷载作用下的结构计算简图如图5。内力计算采用D值法，计算过程见表4-4，其中由混凝土结构（中册）中附表10-3，附表10-4查得y1=y2=y3=0，即y=y0。框架横梁内力 4层框架横梁内力组合层次截面

36、恒荷载活荷载风荷载可变荷载效应 及 永久荷载效应内力组合值Mmax跨中MmaxMGMQMWM=1.2 MG +1.4 MQ1.2 MG+1.4 MWM=1.2 MG+0.91.4(MQ+ MW)1.35MG+1.40.7MQ支座A69.3419.212.53109.9586.75173.76112.44173.76B95.7126.654.18152.16120.7240.71155.33240.71B90.7925.384.18144.41114.8228.62147.44228.62C73.8622.114.26150.54 94.59187.06121.38187.06C29.0215.

37、74.2656.846.5976.7654.5776.7D29.0215.74.2656.846.5976.7654.5776.76D73.8622.114.26150.5494.59187.06121.38187.06E90.7925.384.18144.41114.8228.62147.44228.62E95.7126.654.18152.16120.7240.71155.33240.71F69.3419.212.53109.9586.75173.76112.44173.76跨中AB72.7342.1289.4139.47139.47BC77.5942.12146.03146.03CD24

38、.626.3328.5758.9058.90DE77.5942.1223.35146.03146.03EF72.7342.12139.47139.47支座VGVQVW1.2 VG +1.4 VQ1.2VG+1.4 VWV=1.2 VG+0.91.4(VQ+ VW)1.35VG+1.40.7VQVmaxA79.222.110.8125.99106.24117.56128.59128.59B8824.511.53139.91107.73131.12142.82142.82B81.223.841.53129.33104.62122.3132.98132.98C85.422.781.56134.371

39、04.66126.33117.51117.51C32.810.851.5654.5541.5451.5254.954.9D32.810.851.5654.5541.5451.5254.954.9D85.422.781.56134.37104.66126.33117.51117.51E81.223.841.53129.33104.62122.3132.98132.98E8824.511.53139.91107.73131.12142.82142.82F79.222.110.8125.99106.24117.56128.59128.59 3层框架横梁内力组合层次截面恒荷载活荷载风荷载可变荷载效应

40、及 永久荷载效应内力组合值Mmax跨中MmaxMGMQMWVGVQVW1.2 VG +1.4 VQ1.2VG+1.4 VWV=1.2 VG+0.91.4(VQ+ VW)1.35VG+1.40.7VQVmax支座A90.7511.226.14124.3117.5146.17133.51146.17B113.5513.935.85155.76144.45161.18166.94166.94B73.1513.587.75106.7998.63114.66112.06114.66C60.16.13.077.5890.4882.889.3994.6294.62C20.848.825.9537.3633.

41、3443.6236.7743.62D20.848.825.9537.3633.3443.6236.7743.62 D60.1613.077.5890.4882.889.3994.6294.62E73.1513.587.75106.7998.63114.66112.06114.66E113.5513.935.85155.76144.45161.18166.94166.94F90.7511.226.14124.3117.5146.17133.51146.17跨中AB97.942.12176.45173.44176.45BC59.4542.12130.31121.54130.31CD23.3922.

42、1959.13153.3259.13DE59.4642.12130.31121.54130.31EF97.942.12176.45173.44176.45VGVQVW1.2 VG +1.4 VQ1.2VG+1.4 VWV=1.2 VG+0.91.4(VQ+ VW)1.35VG+1.40.7VQVmax支座A102.140.341.7178.99124.9175.49177.37178.99B109.541.23.24189.08189.08 187.39188.2189.08B61.840.953.24131.35131.35129.49123.56131.35C65.840.693.2213

43、5.93135.93134.29128.71135.93C31.218.53.2263.3463.2464.8160.2564.81D31.218.53.2263.3463.2464.8160.2564.81D65.840.693.22135.93135.93134.29128.71135.93E61.840.953.24131.35131.35129.49123.56131.35E109.541.23.24189.08189.08 187.39188.2189.08F102.140.341.7178.99124.9175.49177.37178.99 2层框架横梁内力组合层次截面恒荷载活荷载

44、风荷载可变荷载效应 及 永久荷载效应内力组合值Mmax跨中MmaxMGMQMW支座A97.5913.2810.92136.43132.39147.76144.76147.6B110.5814.038.97152.34145.26161.68163.03163.03B77.0813.4911.74112.14108.94124.29117.29124.29C58.0813.3911.8588.5886.28101.4991.53101.49C23.138.469.3739.640.8750.2339.5850.23D23.138.469.3739.640.8750.2339.5850.23D58

45、.0813.3911.8588.5886.28101.4991.53101.49E77.0813.4911.74112.14108.94124.29117.29124.29E110.5814.038.97152.34145.26161.68163.03163.03F97.5913.2810.92136.43132.39147.76144.76147.6跨中AB102.840.65180.27178.62180.27BC56.4640.77124.83116.18124.83CD23.3939.9784.0370.7584.03DE56.4640.77124.83116.18124.83EF40

46、.6540.65180.27178.62180.27支座VGVQVW1.2 VG +1.4 VQ1.2VG+1.4 VWV=1.2 VG+0.91.4(VQ+ VW)1.35VG+1.40.7VQVmaxA103.840.652.6181.47128.2179.06179.97181.47B107.840.894.97186.61136.32187.14185.6187.14B60.840.794.97130.0779.92130.62122.05130.62C66.840.755.07137.2187.26137.89130.12137.89C31.218.55.0763.3444.5467

47、.1460.2567.14D31.218.55.0763.3444.5467.1460.2567.14D66.840.755.07137.2187.26137.89130.12137.89E60.840.794.97130.0779.92130.62122.05130.62E107.840.894.97186.61136.32187.14185.6187.14F103.840.652.6181.47128.2179.06179.97181.47 1层框架横梁内力组合层次截面恒荷载活荷载风荷载可变荷载效应 及 永久荷载效应内力组合值Mmax跨中MmaxMGMQMWW支座A115.6612.092

48、9.47155.72180.05191.16167.99191.16B121.3314.2216.72165.51169.01184.58177.73184.58B76.4812.0921.77108.71122.26134.44115.58134.44C54.8812.8821.7783.8996.34109.5286.71109.52C31.378.4517.2149.4761.7369.9750.6369.97D31.378.4517.2149.4761.7369.9750.6369.97D54.8812.8821.7783.8996.34109.5286.71109.52E76.481

49、2.0921.77108.71122.26134.44115.58134.44E121.3314.2216.72165.51169.01184.58177.73184.58F115.6612.0929.47155.72180.05191.16167.99191.16跨中AB94.5141.11178.97167.88178.97BC56.1640.09124.65115.89124.65CD23.3939.7983.7770.6883.77DE56.1640.09124.65115.89124.65EF94.5141.11178.97167.88178.97支座VGVQVW1.2 VG +1.

50、4 VQ1.2VG+1.4 VWV=1.2 VG+0.91.4(VQ+ VW)1.35VG+1.40.7VQVmaxA10140.434.91177.8128.07178.33178.33B110.641.116.48190.27141.79192.68192.68B60.340.646.48129.2681.43131.73131.73C67.340.96.52138.0289.89140.48140.48C31.218.56.5263.3446.5768.9768.97D31.218.56.5263.3446.5768.9768.97D67.340.96.52138.0289.89140.

51、48140.48E60.340.646.48129.2681.43131.73131.73E110.641.116.48190.27141.79192.68192.68F10140.434.91177.8128.07178.33178.33独立柱基础计算书一、基础类型及计算形式基础类型：阶梯柱基计算形式：程序自动计算二、依据规范建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）三、几何数据及材料特性自动计算所得尺寸：B1 = 1950mm, W1 = 1950mmH1 = 400mm, H2 = 400mmB = 700mm, H = 700mm

52、B3 = 2300mm, W3 = 2300mm基础沿x方向的长度l = 2B1 = 3.90 m基础沿y方向的长度b = 2W1 = 3.90 m埋深 d = 1500mmas = 80mm材料特性：混凝土： C30钢筋： HRB335(20MnSi)四、荷载数据1作用在基础顶部的基本组合荷载竖向荷载 F = 3500.00kN基础自重和基础上的土重为:G = 1.35mlbd = 1.3520.03.903.901.50 = 616.01kNMx = 750.00kNmMy = 30.00kNmVx = 25.00kNVy = 250.00kN2作用在基础底部的弯矩设计值绕X轴弯矩: M0

53、 x = Mx - Vy(H1 + H2) = 750.00 - 250.00 (0.40 + 0.40) = 550.00kNm绕Y轴弯矩: M0y = My + Vx(H1 + H2) = 30.00 + 25.00 (0.40 + 0.40) = 50.00kNm3折减系数Ks = 1.30五、修正地基承载力修正后的地基承载力特征值 fa = 220.00 kPa六、轴心荷载作用下地基承载力验算pk = (FkGk)/A其中：A = 3.903.90 = 15.21m2Fk = F/Ks = 3500.00/1.30 = 2692.31kN Gk = G/1.35 = 616.01/1.

54、35 = 456.30kN pk = EQ F(Fk + Gk,A) = F(2692.31 + 456.30, 15.21) = 207.01 kPa fa, 满足要求七、偏心荷载作用下地基承载力验算荷载在X方向和Y方向都存在偏心X方向: Myk = My/Ks = 50.00/1.30 = 38.46 kNmx方向的偏心距为: ex = EQ F(|Myk|,Fk + Gk) = F(38.46,2692.31 + 456.30) = 0.012m l/6 = 0.650m绕y轴的截面抗弯模量为: Wy = EQ F(bl2,6) = F(3.903.902,6) = 9.89 m3按建筑

55、地基基础设计规范(GB 50007-2002）(5.2.2-2)和(5.2.2-3) EQ pkminX = F(Fk + Gk,A) - F(|Mk|,W) = F(2692.31 + 456.30,15.21) - F(38.46,9.89) pkminX = 203.12kPa EQ pkmaxX = F(Fk + Gk,A) + F(|Mk|,W) = F(2692.31 + 456.30,15.21) + F(38.46,9.89) pkmaxX = 210.90kPaY方向:Mxk = Mx/Ks = 550.00/1.30 = 423.08 kNmy方向的偏心距为: ey = E

56、Q F(|Mxk|,Fk + Gk) = F(423.08,2692.31 + 456.30) = 0.134m b/6 = 0.650m绕x轴的截面抗弯模量: Wx = EQ F(bl2,6) = F(3.903.902,6) = 9.89 m3按建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002）(5.2.2-2)和(5.2.2-3) EQ pkminY = F(Fk + Gk,A) - F(|Mk|,W) = F(2692.31 + 456.30,15.21) - F(423.08,9.89) pkminY = 164.22kPa EQ pkmaxY = F(Fk + Gk,A) + F(

57、|Mk|,W) = F(2692.31 + 456.30,15.21) + F(423.08,9.89) pkmaxY = 249.80kPa基底最大反力标准值pkmax = pkmaxX + pkmaxY - pk = 210.90 + 249.80 - 207.01pkmax = 253.69 kPa 1.2fa = 264.00kPa, 满足要求八、基础抗冲切验算计算公式：按建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）下列公式验算：Fl 0.7hp ft am h0(8.2.71) m = (atab)/2(8.2.72) Fl = pj Al(8.2.73) 1基底最大净反力 E

58、Q pjx = F(F,A) + F(|My|,Wy) = F(3500.00 ,15.21) + F(50.00,9.89) = 235.17 kPa EQ pjy = F(F,A) + F(|Mx|,Wx) = F(3500.00 ,15.21) + F(550.00,9.89) = 285.74 kPa 基底平均净反力pc = EQ F(F,A) = F(3500.00,15.21) = 230.11 kPa基底最大净反力pj = pjx + pjy - pc = 235.17 + 285.74 - 230.11 = 290.80 kPa2柱子对基础的冲切验算：X方向：Alx = 2.6

59、576m2Flx = pjAlx = 290.80 2.6576 = 772.83kNab = Minbc + 2h0, b = Min0.70 + 20.72, 3.90 = 2.14mamx = (at+ab)/2 = (0.70 + 2.14)/2 = 1.42mFlx 0.7hpftamxh0 = 0.71.001.431.420.721000= 1023.42kN, 满足要求Y方向：Aly = 2.6576m2Fly = pjAly = 290.80 2.6576 = 772.83kNab = Minac + 2h0, a = Min0.70 + 20.72, 3.90 = 2.14

60、mamy = (at+ab)/2 = (0.70 + 2.14)/2 = 1.42mFly 0.7hpftamyh0 = 0.71.001.431.420.721000= 1023.42kN, 满足要求3变阶处基础的冲切验算：X方向：Alx = 1.6416m2Flx = pjAlx = 290.80 1.6416 = 477.38kNab = Minbc + 2h0, b = Min2.30 + 20.32, 3.90 = 2.94mamx = (at+ab)/2 = (2.30 + 2.94)/2 = 2.62mFlx 0.7hpftamxh0 = 0.71.001.432.620.321