建设基地详细地勘报告

1、中国西部(国际)节能建材研发生产基地岩土工程勘察报告PAGE 成都北南建设勘察有限公司1、前言1.1 工程概况中国西部(国际)节能建材研发生产基地工程场地位于成都市青白江区祥福镇，交通便利。受建设单位委托，我成都北南建设勘察有限公司承担了该工程拟建场地详勘阶段的岩土工程勘察工作。总建筑面积为51521.4m2。该工程为厂区工程，使用性质为生产、科研用房及其配套设施。拟建筑物概况列于下表：拟建筑物基本情况一览表 表 1拟建物名称形状拟建物尺寸长宽m层数/高度（m）结构形式基础类型基础和荷载要求门卫矩形7.73.81F砖混结构条形待定1#科研楼矩形51.516.34F框架结构独立待定2#科研楼矩形

2、21.516.34F框架结构独立待定1#车间矩形72.551.51F钢结构独立待定2#车间梯形1F钢结构独立待定1#车间梯形1F钢结构独立待定2#车间矩形72.551.51F钢结构独立待定3#车间梯形1F钢结构独立待定4#车间矩形72.551.51F钢结构独立待定5#车间梯形1F钢结构独立待定6#车间矩形135.551.51F钢结构独立待定1#科研车间矩形70.716.33F框架结构独立待定23#科研车间矩形51.516.33F框架结构独立待定4#科研车间矩形62.916.33F框架结构独立待定3#科研楼矩形17.616.34F框架结构独立待定1#辅助用房矩形23.916.34F框架结构独立待

3、定1#办公楼矩形47.616.34F框架结构独立待定根据岩土工程勘察规范（GB500212001，2009年版）第3.1条，工程重要性等级为三级，场地等级为三级，地基等级为二级，岩土工程勘察等级为乙级。预计场地整平标高为482.00 m。1.2 勘察目的及技术要求本次勘察目的是为施工图设计和基础施工提供工程地质依据。主要技术要求如下：1 查明拟建场地内有无影响工程稳定性的不良地质作用，并对场地的稳定性和适宜性进行评价；2 查明拟建场地的地层结构、岩土的物理力学性质并提供地基土承载力建议值；3 查明地下有无埋藏对工程不利的埋藏物；4 查明地下水类型、埋藏条件、渗透性；5 查明场区有无液化土层，并

4、对液化可能性作出评价，判明场地土类型和建筑场地类别、提供抗震设防有关参数；6 判定水、土对建筑材料的腐蚀性；7 对拟建工程地基基础方案作出分析论证，并提出经济合理的基础方案和施工方法。1.3 勘察工作依据及技术标准根据上述要求，在充分搜集该地区已有的工程地质资料的基础上，本次勘察根据以下国家规范、规程和地方标准执行：1 岩土工程勘察规范（GB500212001）（2009年版）；2 建筑地基基础设计规范（GB500072002）；3 建筑抗震设计规范（GB500112010）；4 四川省汶川地区各市、县、乡镇地震动参数一览表川震防发2009117号；5 成都地区建筑地基基础设计规范(DB51/

5、T50262001);6 土工试验方法标准（GB/T501231999）；7 中国地震动参数区划图(GB18306-2001)；8 建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）；9 岩土工程勘察报告编制标准（CECS99：98）；1.4 勘察工作方法及完成工作量1 勘察工作方法1） 勘探点布置及勘探深度：本次勘探点沿拟建物周边及角点布设，共布置193个钻孔，勘探点间距8.7025.80m。勘察钻孔深度以控制地基主要受力层为准，一般孔孔深8.009.50m，控制孔孔深10.0010.50m，均符合详勘要求。2） 钻孔放测：钻孔孔位采用全站仪测放。高程采用黄海高程系统，以本场地内一控制点T

6、P为起算依据（TP=481.12m）。详见勘探点平面位置图（：01）。3）钻探及原位测试：采用3台SH30-2A型冲击钻机对素填土、粉质粘土、粉土和细砂进行冲击钻进全断面取芯，并进行分层和土质描述；粉质粘土、粉土和细砂进行了标准贯入试验，对卵石层进行冲击，并对卵石层进行超重型（N120）动力触探原位测试，部分钻孔辅以抽筒取芯对比。4）室内试验：对粉质粘土、粉土和细砂取样作室内土工试验，以测定地基土物理力学指标；同时采取土腐蚀样和水样，以评价土及地下水对建筑材料的腐蚀性。2 完成工作量本次勘察我公司于2012年2月26日至2012年3月12日进行野外施工、完工。完成主要工作量详见表2。 完成主要

7、工作量统计表 表2工作项目设计钻孔本次施工钻 孔钻 探进 尺N120超重型触探试验进尺标准贯入测试土工试验水质分析土腐蚀性试验水位观测单 位个个m/孔m/孔次/孔组件件次/孔工作量1931931794.7/1931139.9/193179/1016522193/1932.场地工程地质条件2.1 场地地形地貌场地地貌属成都平原沱江水系级阶地。地势较平坦。实测各勘探钻孔地面标高480.07481.56m，相对高差1.49m。2.2 区域气象特征根据青白江资料：该场地地区属亚热带湿润气候区，四季分明，气候温和，雨量充沛，夏无酷暑，冬少冰雪。多年平均降水量942.5mm，丰水期为69月份，降水量占全年

8、降水量的75%，枯水期为10月至次年5月。多年年平均蒸发量为877.7mm，相对湿度多年年均为82%。多年年平均气温为15.7，极端最高气温35.4，极端最低温度为-5.1。多年年平均风速为1.35m/s。极大风速27.4m/s（1961年6月3日），最多风向为NNE向，出现频率为11.0%。2.3区域构造从区域上看，大地构造体系为新华夏系龙泉山褶皱构造带金龙寺背斜北倾没端，龙泉山褶皱带主断裂从场地东南约4KM处通过，该褶皱带展布于中江、龙泉驿、仁寿一带，长约120km，宽15KM左右。呈南北走向，构造形态狭而长，现今时期断裂活动微弱。据历时地震调查，龙泉山褶皱带尚未发生强震的历时记载，已有地

9、震反应均为地震波及所致。此次2008年5月12日龙门山断裂带汶川发生里氏8.0级巨大地震，成都市辖区为波及区，该场地距龙门山断裂带约65KM,受到强烈震感，但未发现对建筑物造成破坏和人员伤亡。综上所述，场地位于龙泉山脉浅丘地段。从地壳稳定性来说，处于周围微弱活动（松潘、平武）和强烈活动（此次汶川5.12巨大地震）环境中的地壳稳定区。2.4 地层结构勘探范围内场地地层为第四系全新统素填土以及冲洪积成因的粉质粘土、粉土、细砂及卵石土组成。各土层由上至下描述如下：1素填土（Q4ml）：灰褐色、黄灰色，松散、稍湿，以粘粒和粉粒为主，含植物根须。层厚0.50-2.60m。2可塑粉质粘土（Q4ml）：褐红

10、色、黄褐色，稍湿很湿，可塑，由粘粒和粉粒组成，干强度和韧性中等，切面稍具光泽，含铁锰氧化物及其结核。层厚1.902.70m。3软塑粉质粘土：褐灰色、褐黄色，湿，软塑，主要由粘土矿物及少量粉粒组成，含铁锰质氧化物斑点及条纹，无摇振反应，干强度、韧性低，为高等压缩性土，在场地内呈似层状或透镜体分布。层厚0.501.50m。4 粉土(Q4al+pl )：灰黄黄褐色，湿饱和，松散稍密，主要以粉粒为主，含少量铁、锰氧化物，该土层摇振反应弱，无光泽，干强度低，韧性低，该层在场地内呈层状分布，层厚1.603.60m。5细砂(Q4al+pl )：在局部地段卵石之上细砂透镜体，呈灰色，湿饱和，状态松散，主要由石

11、英、石英、云母组成，夹510%卵石，层厚0.500.90m。6 卵石土(Q4al+pl )：灰色褐黄色，饱和，成份以花岗岩、石英岩、闪长岩等岩浆岩为主，卵粒表面呈弱中等风化，亚圆形，一般粒径29cm，大者可达15cm以上。卵粒间孔隙填充物以中砂、砾石为主，部分地段卵石上部以泥质充填为主。卵石层顶界埋藏深度：2.304.30m，相应标高475.77479.26m。根据钻探揭露、N120触探原位测试结果，按DB51/T50262001有关规定，将卵石层划分为以下四个亚层：1）松散卵石：卵石颗粒排列十分混乱，绝大部分不接触，2N1204，卵石含量小于55%。呈层状或呈透镜体分布。2）稍密卵石：卵石颗

12、粒排列混乱，大部分不接触，4N1207。卵石含量5560%。分布稳定，呈层状或透镜体分布。3）中密卵石：卵石颗粒呈交错排列，大部分接触，7N12010。卵石含量6070%，分布稳定，呈层状或透镜体分布。4）密实卵石：卵石颗粒呈交错排列，颗粒间相互接触，N12010。卵石含量70%以上。该层未揭穿。各地基土分布及厚度变化情况详见工程地质剖面图（：0241）。2.5 场地地下水1 地下水类型及赋存条件根据所搜集的水文地质资料和勘察结果显示：场地地下水主要为赋存于砂卵石层中的孔隙型潜水，砂卵石层为主要含水层。地下水受大气降水及地下径流补给，并通过地下径流、蒸发等方式排泄。2 地下水埋深、水位变化幅度

13、及渗透性勘察期间（2012年23月）正值枯水期，实测得地下水位为2.503.40m，相应高程为477.96478.50m，根据调查结合区域水文地质资料，地下水年变化幅度为2m3 m左右。场地上部的素填土、粉质粘土、粉土层透水性较弱，属弱透水层。卵石层及砂富水性和透水性均较好，属强透水层，卵石层地下水渗透系数K=20m/d。场地环境类型为类。3 地下水及土的腐蚀性本次勘察采取土腐蚀性样和水样进行室内试验，以评价土及地下水对建筑材料的腐蚀性。根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001，2009年版）相关规定，本场地环境为类，地下水和土腐蚀性判定见表3。 地下水、土对建筑材料腐蚀性判定表 表3评

14、价类型腐蚀介质测试值评定标准环境类型为腐蚀等级评价结果水对混凝土结构SO42-(mg/l)53.5656.04300微场地地下水对混凝土结构及混凝土结构中的钢筋微腐蚀性Mg2+(mg/l)8.3410.662000微NH4(mg/l)0500微OH-(mg/l)/43000微总矿化度(mg/l)278.75280.136.5微侵蚀性CO2（mg/L）0.001.0微水对混凝土结构中的钢筋水中的Cl-(mg/l)22.9324.92100微土对混凝土结构SO42-(mg/kg)154.38203.44450微对砼结构微腐蚀性Mg2+(mg/kg)32.4137.605.0微土对混凝土结构中的钢筋

15、土中的Cl-(mg/l)33.2870.175.5微对钢结构具微腐蚀性备注按（GB50021-2001，2009年版）12.2节评价根据上表判定结果，场地地下水对混凝土结构及混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性；土对混凝土结构、混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。2.6 地基土物理力学性质本次勘察主要对粉土采取了土样进行了室内土工试验，；并对粉质粘土、粉土和细砂进行了标准贯入试验，对卵石进行了N120超重型动力触探原位测试，以进行工程地质分层和对承载力及变形模量的确定，其测试结果见表4、表5、表6、表7、表8。 粉质粘土土工试验物理力学指标统计表 表4可塑粉质粘土天然含水量(%)630.

16、4-41.733.751.1820.065密度o(g/cm3)61.70-1.881.830.0370.021孔隙比e60.884-1.2190.9370.2010.215液性指数IL60.77-0.940.870.0790.091压缩系数100-200KPa60.61-1.000.890.0740.083压缩模量100-200KPa61.80-3.162.730.0770.0280.9102.5内摩擦角 ()66.7-9.67.601.400.1840.9287.1内聚力 (C)615-2318.155.1600.2840.81314.8软塑粉质粘土天然含水量(%)630.4-41.733.

17、751.1820.065密度o(g/cm3)61.70-1.881.830.0370.021孔隙比e60.884-1.2190.9370.2010.215液性指数IL60.77-0.940.870.0790.091压缩系数100-200KPa60.61-1.000.890.0740.083压缩模量100-200KPa61.80-3.162.730.0770.0280.9102.5内摩擦角 ()66.7-9.67.601.400.1840.9287.1内聚力 (C)615-2318.155.1600.2840.81314.8粉土土工试验物理力学指标统计表 表5物理力学指标样本数范围值平均值m标准

18、差f变异系数修正系数s标准值k天然含水量0（%）5022.625.924.171.5290.0491.040/密度0（g/cm3）501.711.781.750.0080.004/孔隙比e0500.9140.9450.9270.0290.0321.026/液性指数IL500.280.470.320.0560.091/压缩系数a1-2500.260.470.4200.0570.135/压缩模量Es(MPa)504.107.364.550.6500.1430.8824.0内聚力C（kPa）5018.025.020.514.2740.1990.81516.7内摩擦角（度）5018.624.721.3

19、02.7230.1280.81017.3颗粒分析成果一览表 表6岩土名称卵石砾石砂粒细粒粗中细粉粒粘粒2020220.50.50.250.250.0750.0750.0050.005粉 土/12.116.167.672.411.718.8细 砂/14.819.567.571.611.813.6/标准贯入试验成果统计表 表7项目指土名 标频数(次)范围值(击)平均值m(击)标准差（）变异系数（）修正系数s标准值k（击）承载力基本值f0 可塑粉质粘土94.05.54.70.5240.1400.9514.6140软塑粉质粘土71.52.51.90.0450.2330.9631.880粉土1553.0

20、4.53.60.3500.0900.9823.5105细砂83.04.03.40.4240.1250.9163.192N120超重型动力触探试验成果统计表 表8 指标土层统计频数n范围值平均值标准差f变异系数修正系数i击/10cm承载力基本值f0 (kpa)变形模量E0（Mpa）标准值松散卵石15782.0-4.03.21.1010.2560.993.118013.5稍密卵石38924.0-7.05.11.4010.2760.995.034023.5中密卵石25857.0-11.08.41.5210.1810.998.360431.5密实卵石97511.0-15.012.41.7690.142

21、0.9812.290842.5注：1 N120击数大于14击/10cm，按14击计算；2 N120击数为岩土工程软件自动校正后的击数。统计结果表明，粉质粘土、粉土和细砂力学性质较差，承载力较低；松散卵石力学性质一般，承载力一般；稍密卵石力学性质较好，中密及密实卵石力学性质好。2.7 场地地震效应1 抗震设防烈度及分组根据建筑抗震设计规范（GB500112010）附录A得知：成都市青白区抗震设防烈度7度，设计基本地震加速度值为0.10g，第三组，设计特征周期为0.45s。根据建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）6.0.5条，该拟建物抗震设防按“标准设防类”设防。2土的类型及场地类

22、别1）场地土的类型判定场地地基土主要由素填土、粗质粘土、粉土、细砂及卵石层组成。素填土属软弱土；松散卵石、粉质粘土、粉土和细砂属中软土；稍密、中密卵石属中硬土；密实卵石属坚硬土。场地总体为中软土。2）场地的类别判定根据建筑抗震设计规范（GB50011-2010）及地区经验，场地土层平均等效剪切波速Vse估算值为194.4m/s（详见表9），场地覆盖层厚度5m，可判定场地类别为类，属中软土场地。场地地形平坦、开阔，处于处于可进行建设的一般场地。土层等效剪切波速估算 表9土名承载力特征值fak(kpa)i层土的厚度di(m)土层剪切波速Usi(m/s)土层剪切波传播时间ti(s)土层等效剪切波速U

23、se(m/s)素填土800.81000.0080计算公式Use=do/t=15.0/0.0720=194.4粉质粘土1103.01400.0214粉土1003.01500.0200细砂901.01800.0056松散卵石1802.53000.0083稍密卵石3003.53400.0044中密卵石6002.24000.0043计算厚度（do）及波速传播时间（t）15.00.07203 地层液化判别场地处于沱江水系级阶地，根据成都地区建筑基础设计规范(DB51/T50262001)的有关规定，场地内饱和粉土的粘粒含量在11.7%18.8%之间，平均值不小于10%，可判为不液化土。细砂属可液化土层，

24、厚度软小于1m，可不考虑其液化影响。2.8 不良地质作用及不利埋藏物场地内未发现断裂、滑移、塌陷等不良的地质作用。无对工程不利的埋藏物。3.场地工程分析与评价3.1 建筑适宜性评价成都地区的断裂以NNE向为主，尚有NW、NWW向等。通过都江堰市城西的龙门山断裂的规模最大、活动性最强，龙泉山断裂亦有一定强度的活动。通过成都市区的各断裂为隐伏断裂，除蒲江新津茶店子广汉断裂在第四纪以来有间隙性活动，控制了其西的第四系卵石土厚度剧增，其余隐伏断裂近期无明显活动表征。2008年5月12日汶川地震对青白江区的影响较大，地震烈度估计达7度左右，造成了部分房屋开裂、受损，对少量居民的旧宅造成了一定损毁。总的印

25、象该地震的震感对本地区的影响是明显的。但拟建场地地形平坦，地貌单一，场地无深大断裂和新构造活动断裂通过，无影响工程稳定性的不良地质作用和对工程不利的埋藏物；拟建场地稳定性较好，适宜建筑拟建物。3.2 地基土均匀性和变形性评价根据工程地质剖面图及各地基土层承载力，对地基土评价如下：1 素填土：结构松散，欠固结，强度低，属不均匀地基土，不能直接作为基础持力层，应清除。2 可塑粉质粘土和粉土：分布较稳定，土质不均匀，属不均匀地基土，其承载力较低。当荷载要求不高时，可酌情考虑选作门卫的持力层使用。3软塑粉质粘土和细砂：呈软塑和松散状态，分布不稳定，土质差，属不均匀地基土，呈透镜体分布卵石之上，承载力低

26、，设计时应进行强度验算，若不能满足设计要求时，可采取加大基础尺寸、减小基底单位荷的结构措施进行处理，或者将浅部的细砂夹层予以清除，亦可采用振冲法等地基处理方案对其进行加固处理。未经处理不能直接作拟建筑物的基础持力层使用。4 松散卵石层：分布不稳定，多呈透镜体分布。均匀性差，松散卵石力学性质一般，承载力一般，当荷载要求不高时可酌情考虑选作持力层使用。5 稍密密实卵石层：分布较稳定，局部呈透镜体分布，密实度差异性大，亦属不均匀地基土。其工程性能良好，是拟建物良好的天然地基。总体上场地地层结构简单，以粗颗粒土为主，地基土横向变化小，结合建筑物层高、功能，该场地地基土变形较小。3.3 地基与基础方案分

27、析根据以上分析及拟建筑物特点，场地工程地质条件及各土层物理力学性质，对地基及基础方案建议如下：1天然地基方案：由于场地卵石土是拟建筑物良好的天然持力层，因此可选择天然地基方案，建议；以松散稍密卵石作基础持力层；当荷载要求不高时，可酌情考虑粉质粘土和粉土选作门卫的持力层使用。若以粉质粘土和粉土作持力层，对下卧砂层和软塑粉质粘土需进行强度和变形验算，若不能满足设计要求时，可对其采用局部换填或改变基础尺寸进行处理或采用复合地基。进入持力层不少于30cm。建议1#科研楼、2#科研楼和2#车间优先此天然地基方案。2 复合地基方案：由于场地卵石土大部分地段埋藏较深，难以利用，考虑基础基坑开挖过深、成本较高

28、，不够经济，建议选用振冲碎石桩或水泥粉煤灰碎石桩（CFG桩）等复合地基方案，将基础置于处理后的复合地基之上。以松散卵石或稍密卵石作桩端持力层。CFG桩复合地基相关岩土技术参数见下表:CFG桩力学性质指标建议值 表11桩基类型岩土名称CFG桩侧阻力特征qsi(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)素 填 土10粉土15可塑粉质粘土20软塑粉质粘土10细 砂15松散卵石40900稍密卵石/1200中密卵石/1800密实卵石/2200综合以上分析论述，各拟建筑物地基和基础方案具体形式的建议列于下表：拟建筑物地基与基础方案建议一览表 表12建（构）筑物名称结构类型基础形式地基与基础方案 门卫砖混条形基础

29、天然地基1#科研楼框架独立基础天然地基或振冲复合地基2#科研楼框架独立基础天然地基或振冲复合地基1#车间框架独立基础天然地基或振冲复合地基26#车间框架独立基础天然地基或振冲复合地基14#科研车间框架独立基础天然地基或振冲复合地基3#科研楼框架独立基础天然地基或振冲复合地基1#辅助用房砖混条形基础天然地基或振冲复合地基1#办公楼框架独立基础天然地基或振冲复合地基基础形式可采用独立基础或条形基础。3.4 地基土承载力建议值根据现场原位测试结果，并结合成都地区勘察和类似场地勘察成果，提出地基土物理力学指标及承载力建议值，见表13：地基土物理力学性质指标及承载力建议值表 表13 指标土名天然重度(KN/m3)压缩模量Es(MPa)变形模量Eo(MPa)承载力特征值fak(kPa)抗剪强度基础边坡建议值内聚力C（kPa）内摩擦角（）素填土17.580软塑粉质粘土17.03.02.470881:1.15可塑粉质粘土19.65.75.413037141:1.15粉土17.54.03.710016171:1.15细砂18.54.05.09001