桩筏基础大体积混凝土施工方案（59页）

1、桩筏基础大体积混凝土施工方案目 录 TOC o 1-5 h z u 第1章 编制依据 PAGEREF _Toc387843325 h 1第2章 工程概况 PAGEREF _Toc387843326 h 22.1 工程概况 PAGEREF _Toc387843327 h 22.2 大体积混凝土工程概况 PAGEREF _Toc387843328 h 2第3章 施工准备 PAGEREF _Toc387843329 h 33.1 技术准备 PAGEREF _Toc387843330 h 33.2 商品混凝土的技术要求 PAGEREF _Toc387843331 h 43.2.1 材料 PAGEREF

2、 _Toc387843332 h 43.2.2 坍落度 PAGEREF _Toc387843333 h 53.2.3 配合比 PAGEREF _Toc387843334 h 53.2.4 和易性 PAGEREF _Toc387843335 h 53.2.5 初凝、终凝 PAGEREF _Toc387843336 h 63.2.6 混凝土试配 PAGEREF _Toc387843337 h 63.3 场地及交通准备 PAGEREF _Toc387843338 h 63.3.1 交通条件 PAGEREF _Toc387843339 h 63.3.2 场地准备 PAGEREF _Toc3878433

3、40 h 73.4 降低入模温度的准备工作 PAGEREF _Toc387843341 h 83.5 施工资源配置 PAGEREF _Toc387843342 h 83.5.1 混凝土泵选择 PAGEREF _Toc387843343 h 83.5.2 输送泵配备数量 PAGEREF _Toc387843344 h 83.5.3 劳动力配置 PAGEREF _Toc387843345 h 103.5.4 机械设备配置 PAGEREF _Toc387843346 h 103.5.5 主材、周转材料及辅助材料 PAGEREF _Toc387843347 h 11第4章 施工方法 PAGEREF _

4、Toc387843348 h 114.1 混凝土工程 PAGEREF _Toc387843349 h 114.1.1 混凝土浇筑顺序 PAGEREF _Toc387843350 h 114.1.2 混凝土输送 PAGEREF _Toc387843351 h 164.1.3 泵管加固 PAGEREF _Toc387843352 h 184.1.4 混凝土浇筑 PAGEREF _Toc387843353 h 194.1.5 标高控制 PAGEREF _Toc387843354 h 204.1.6 混凝土施工作业面泌水处理 PAGEREF _Toc387843355 h 204.1.7 混凝土养护

5、PAGEREF _Toc387843356 h 204.1.8 混凝土试块制作 PAGEREF _Toc387843357 h 214.2 模板施工 PAGEREF _Toc387843358 h 214.2.1 底板及承台模板 PAGEREF _Toc387843359 h 214.2.2 电梯井基坑、集水坑模板 PAGEREF _Toc387843360 h 214.3 钢筋施工 PAGEREF _Toc387843361 h 224.3.1 底板钢筋 PAGEREF _Toc387843362 h 224.3.2 钢管支撑及型钢支撑布置 PAGEREF _Toc387843363 h 2

6、34.3.3 底板面钢筋型钢支架受力计算 PAGEREF _Toc387843364 h 29第5章 混凝土热工计算 PAGEREF _Toc387843365 h 405.1 混凝土表面温度裂缝控制计算 PAGEREF _Toc387843366 h 405.1.1 混凝土的绝热温升 PAGEREF _Toc387843367 h 415.1.2 混凝土的内部最高温度 PAGEREF _Toc387843368 h 415.1.3 混凝土表面最高温度（考虑保温材料的保温作用之后） PAGEREF _Toc387843369 h 415.1.4 温度差 PAGEREF _Toc38784337

7、0 h 425.1.5 混凝土浇筑体表面保温材料厚度计算 PAGEREF _Toc387843371 h 425.2 自约束裂缝控制热工计算 PAGEREF _Toc387843372 h 435.3 外约束裂缝控制热工计算 PAGEREF _Toc387843373 h 455.3.1 混凝土浇筑前裂缝控制计算 PAGEREF _Toc387843374 h 455.4 大体积混凝土冷凝管布置 PAGEREF _Toc387843375 h 46第6章 温度监测 PAGEREF _Toc387843376 h 486.1 测温系统工作原理及测温部署 PAGEREF _Toc387843377

8、 h 486.1.1 测温系统工作原理 PAGEREF _Toc387843378 h 486.1.2 测温频率 PAGEREF _Toc387843379 h 486.1.3 温控指标 PAGEREF _Toc387843380 h 486.1.4 测温过程注意事项 PAGEREF _Toc387843381 h 496.1.5 监测布点 PAGEREF _Toc387843382 h 49第7章 施工质量技术保证措施 PAGEREF _Toc387843383 h 517.1 确保工程质量的管理措施 PAGEREF _Toc387843384 h 517.2 混凝土表面外观检查 PAGER

9、EF _Toc387843385 h 527.3 混凝土的进场检验 PAGEREF _Toc387843386 h 527.4 混凝土试块留置 PAGEREF _Toc387843387 h 527.5 混凝土抗裂缝保证措施 PAGEREF _Toc387843388 h 527.6 大体积砼施工的应急措施 PAGEREF _Toc387843389 h 537.6.1 不能连续浇筑的应急措施 PAGEREF _Toc387843390 h 537.6.2 天气突变的应急措施 PAGEREF _Toc387843391 h 547.6.3 大体积混凝土温度异常处理措施 PAGEREF _Toc

10、387843392 h 54第8章 安全文明施工保证措施 PAGEREF _Toc387843393 h 54编制依据1、东南国际航运中心总部大厦（37#地块）A、B座工程施工图纸；2、与本工程相关的现行国家规范、规程及技术标准；3、福建省及厦门市颁布现行的法律、法规，以及规章制度；4、施工现场及周边环境的情况；5、ISO9001质量管理体系、ISO14001环境管理体系、OSHMS18001职业安全健康管理体系标准；我单位质量、环境及职业安全健康管理手册、程序文件及其支持性文件。 6、采用规范、标准目录：序号标准名称标准编号1建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20022混凝土结

11、构设计规范GB50010-20103工程测量规范GB50026-20074混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011版）5钢筋混凝土用热轧带肋钢筋GB14992-20076混凝土质量控制标准GB50164-20117硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥GBl7519998矿渣硅酸盐水泥、火山灰质硅酸盐水泥及粉煤灰硅酸盐水泥GBl34419999普通混凝土力学性能试验方法标准GB/T50081-200210混凝土外加剂应用技术规范GB50119-201311混凝土泵送施工技术规程JGJ/G10-201112高层建筑箱形与筏形基础技术规范JGJ6-201113普通混凝土配合比设计规程J

12、GJ55-201114大体积混凝土施工规范GB50496-200915建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201116混凝土用水标准JGJ63-200617钢筋机械连接技术规程JGJ107-201018地下工程防水技术规范GB50108-200819施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200520建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201221预拌混凝土GB/T10902工程概况工程概况工程名称：东南国际航运中心总部大厦（37#地块）A、B座工程建设单位：厦门海投国际航运中心开发有限公司设计单位：中国建筑设计研究院监理单位：厦门海投建设监理咨询有限公司勘察单位：核工业华南工程

13、勘察院施工单位：中建三局集团有限公司本工程位于厦门市海沧新区，西邻东屿南路，东临海沧大道。建筑功能为办公及商业。本工程（37#地块），包括A楼联检商务中心和B楼联检政务中心，地下二层为车库。37#地块用地面积53270 m2，总建筑面积263680 m2（不含避难层6075 m2），其中地上建筑面积约185585 m2，地下建筑面积约78095 m2，由总高度153.55m的A座塔楼及总高度87.95m的B座塔楼组成。基础型式（主楼）为桩筏基础，基础型式（地下车库）为桩基+防水板。大体积混凝土工程概况A座A1区主楼筏板区域厚度为3500mm，其它承台厚度为1500mm、2500mm、3000m

14、m，防水板厚度为1000mm。筏板区域长约51m，宽约21.6m，面积约1117.5m2，A1区混凝土总方量约 7400m3。筏板基础底板顶标高为-12.200m，筏板底标高为-15.700m，核心筒电梯基坑坑底标高（-13.700m、-14.700m、-15.500m），集水坑坑底标高（-13.500m、-16.200m、-17.000m）。主楼区域核心筒底板厚度为3.5m、4.8m、5m、6m、6.8m、7.5m、8.3m。本方案只针对A座A1区底板大体积混凝土施工，其他区域底板施工见地下室土建施工方案。砼强度等级：基础垫层混凝土为强度等级C20，底板混凝土强度等级C40，抗渗等级为P8。

15、A座底板分区划分示意图施工准备技术准备施工前应进行图纸会审，提出施工阶段的综合抗裂措施，制订关键部位的施工作业指导书。应对工人进行专业培训，并应逐级进行技术交底，熟悉图纸中该部位施工的工程概况，板厚、面积、混凝土量。同时应建立严格的岗位责任制和交接班制度。大体积混凝土施工前要对混凝土的模板和支架、钢筋工程、预埋管件验收并在合格的基础上进行。施工现场设施应按施工总平面布置图的要求按时完成，场区内道路应坚实平坦，必要时，应与市政、交管等部门协调，制订场外交通临时疏导方案。施工现场的供水、供电应满足混凝土连续施工的需要，当有断电可能时，应有双路供电或自备电源等措施。要对选定的商品混凝土站进行实地考察

16、，对其加工程序、生产环节、原材料采购渠道、生产供货能力、路程远近、交通运输道路畅通情况，混凝土供应保障措施都要进行考核，确保商品混凝土的供应能力及产品质量没有问题。大体积混凝土的供应能力应满足混凝土连续施工的需要，不宜低于单位时间所需量的1.2倍。用于大体积混凝土施工的设备，在浇筑混凝土前应进行全面的检修和试运转，其性能和数量应满足大体积混凝土连续浇筑的需要。混凝土的测温监控设备宜按本规范的有关规定配置和布设，标定调试应正常，保温用材料应齐备，并应派专人负责测温作业管理。在施工之前要注意季节性气象资料的收集，进行分析，因本工程A座A1区底板大体积混凝土浇筑时间为2天，宜选择在连续晴朗的天气浇筑

17、。 商品混凝土的技术要求材料 1、水泥根据大体积混凝土施工规范，大体积混凝土所用水泥必须满足以下要求：底板混凝土使用中、低热硅酸盐42.5水泥，所用水泥其3d 的水化热不宜大于240kJ/kg，7d 的水化热不宜大于270kJ/kg。底板混凝土为抗渗混凝土，所用水泥的铝酸三钙含量不宜大于8%。2、粗细集料细骨料宜采用中砂，其细度模数宜大于2.3，含泥量不大于3%；粗骨料宜选用粒径531.5mm，并连续级配，含泥量不大于1%，应选用非碱活性的粗骨料。3、外加剂使用缓凝型的高效减水剂改善混凝土的流动性，降低混凝土的单方用水量。所用外加剂的质量及应用技术，应符合现行国家标准混凝土外加剂GB 8076

18、、混凝土外加剂应用技术规范GB50119和有关环境保护标准的规定。4、掺合料掺加一定量的粉煤灰和粒化高炉矿渣粉，其质量应符合现行国家标准用于水泥和混凝土中的粉煤灰GB1596-2005用粉煤灰二级F类技术要求 和用于水泥和混凝土中的粒化高炉矿渣粉GB/T 18046-2008中的粒化高炉矿渣S95级别技术要求的有关规定。5、拌和用水拌合用水的质量应符合国家现行标准混凝土用水标准JGJ 63 的有关规定。坍落度搅拌站应根据气温条件、运输时间（白天或夜天）、运输道路的距离、混凝土原材料（水泥品种、附加剂品种等）变化、混凝土的坍落度损失情况来调整原配合比，确保混凝土浇筑时的坍落度能够满足施工生产需要

19、，保证混凝土供应质量。配合比本工程底板混凝土为防水混凝土，按图纸要求，采用混凝土60d 强度作为混凝土配合比的设计依据。拌和水用量不宜大于175kg/ m。粉煤灰掺量不宜超过胶凝材料用量的40%；矿渣粉的掺量不宜超过胶凝材料用量的50%；粉煤灰和矿渣粉掺合料的总量不宜大于混凝土中胶凝材料用量的50%。水胶比不宜大于0.50。砂率宜为3842%。拌合物泌水量宜小于10L/m。和易性为了保证混凝土在浇筑过程中不离析，要求混凝土要有足够的粘聚性，要求在泵送过程中不泌水、不离析。坍落度经时损失要求两小时小于40mm。扩展度不小于45mm。初凝、终凝为了保证底板混凝土的连续浇筑，避免出现施工冷缝，要求商

20、品混凝土的初凝时间保证在10小时以上；为了保证后道工序的及时插入，要求混凝土终凝时间控制在12小时以内。混凝土试配在混凝土制备前，应进行常规配合比试验，并应进行水化热、泌水率、可泵性等对大体积混凝土控制裂缝所需的技术参数的试验；必要时其配合比设计应当通过试泵送，根据试泵送结果来调整或者优化配合比。初步设计出配合比如下： 配合比P.O425.R水泥水砂石二级F类粉煤灰矿渣粉聚羧酸高性能减水剂抗裂硅质防水剂高性能钢筋阻锈剂砂率水胶比用量220156779102957965.4799430.40重量比10.713.544.680.260.440.0250.040.04场地及交通准备交通条件1、场内：

21、本工程37#地块场地内临时通道、2#施工大门处有硬化临时道路，场地宽敞，可作为混凝土泵及混凝土搅拌运输车通道。2、场外：本工程位于厦门市海沧区东屿村南端，东邻海沧大道，西邻东屿南路。37#地块A座底板混凝土浇筑供应商为厦门海投建材有限公司，公司地址为海新路东侧，如图中起点所示，混凝土搅拌运输车可按如图所示线路行走，到达工地时间约为16min。场地准备根据周边市政道路的交通流量的分布情况，场内交通线路，A座A1区底板大体积混凝土同时浇筑时需要配备6台输送泵(其中1台备用)，可以将输送泵布置在基坑内临时道路上和东侧基坑边2#施工大门处，由于现场空地较大，交通组织较为简单，可满足混凝土搅拌运输车就位

22、布置需要。1、场外交通维持底板大体积混凝土需要24h连续浇筑，混凝土施工前要与混凝土搅拌车沿途路线的交警取得联系，有效沟通，获得批准，适当放行。 另外还要安排一个人负责与全部混凝土搅拌车司机保持联系，了解混凝土搅拌车的行进状态，罐车在路途中遇到问题，及时赶赴现场，加以解决。了解混凝土搅拌车到达现场的时间，以便作合理安排。2、场内交通维持混凝土搅拌车到达现场后，由现场值班人员进行指挥，在出入口处设两名值班人员维持交通，全程采用对讲机进行指挥，以保证进场车辆按规定位置停靠，不能进场的在大门口指定区域停靠等候，在道路宽度或者场地不够情况下，场内施工完毕的车辆出场后，停靠等候的车辆才能进场，防止无序进

23、出，阻碍交通，延误时间。降低入模温度的准备工作因A座底板大体积混凝土浇筑时间处于厦门的初夏时间，日平均气温约为20至30，混凝土的入模温度基本满足规范要求，即不低于5且不高于30（大体积混凝土规范（GB50496-2009）。在混凝土搅拌站进行沟通，采取以下措施降低混凝土的入模温度。1.设计几种不同的配合比，进行试配，以确定理想水化热的最终配合比；2.安排混凝土搅拌站准备搭设遮阳棚的相关材料，以降低砂石等原材料的温度；3.准备一定量的冰块，以便降低混凝土的用水温度；4.现场准备足够的麻袋和足够长的水管，在泵管全长范围覆盖湿麻袋。施工资源配置混凝土泵选择根据混凝土体量的分布情况和工程进度的需要，

24、地下室底板混凝土浇筑选择HBT60C混凝土泵，其性能参数如下表：HBT60C混凝土输送泵性能参数表序号性能指标单位数值1理论混凝土输送量（低压）m/h702理论混凝土输送量（高压）m/h433理论混凝土输出压力（低压）m/h9.24理论混凝土输出压力（高压）m/h15.75液压系统压力Mpa326转速r/min15007柴油机主动力kw1108上料高度mm13209料斗容积m0.610外型尺寸mm66852085207211理论泵送高度m250输送泵配备数量（1）、混凝土泵的实际平均输出量Q1= Qmax*a1*=60*0.85*0.6=30.631m/h式中：N1混凝土输送泵车需用台数Q1每

25、台混凝土泵的实际平均输出量(m/h)Qmax每台混凝土泵的最大输出量，Qmax=60 m/ha 配管条件系数，可取0.8-0.9。取0.85泵车作业效率，根据混凝土搅拌运输车向混凝土泵供料的间断时间、拆装混凝土输出管和布料停歇等情况，可取0.5-0.7，取0.6。（2）、A座A1区底板砼浇筑方法及混凝土泵数量的计算A座A1区一次性浇筑时混凝土工程量最大，约为7400m3。混凝土泵选用6台，其中一台备用。采用整体斜面分层、推移式连续浇筑，分层厚度为每层0.5m。 总浇筑用时：7400（315）48h。（3）、混凝土搅拌运输车数量的配置每台输送泵车需混凝土罐车数量计算公式： N=式中： Q1每台混

26、凝土泵的实际平均输出量 (m/h)N混凝土搅拌运输车台数（台）V每台混凝土搅拌运输车的容量(m) ，取8m3L混凝土搅拌运输车往返距离(km)，取20km So混凝土搅拌运输车平均行车车速(km/h)；一般取30，本工程取40 km/hT1每台混凝土搅拌运输车总计停歇时间(h)，取0.5hN=31/8（20/40+0.5）=3.87，取4台考虑到不确定因素，每台输送泵需配备混凝土搅拌运输车台数n=5(台)；共需配备搅拌运输车：30(台)。根据计算结果，A座底板大体积混凝土浇筑需HBT60C型拖式混凝土泵为6台（1台备用），搅拌站总共需配置混凝土输送车30台。 劳动力配置根据工程量及工程整体安排

27、，进行合理的劳动力安排，要使A座A1区底板混凝土施工按计划完成，各专业需要投入的劳动力数量见下表：工 种人 数备 注钢筋工80随施工进度调整木 工40混凝土工50防水工20机电安装工15电焊工5合 计210机械设备配置按照工程进度及工程量安排合理的机械，以满足施工要求，机械设备配置按照下表：序号设备名称规格型号数量国别/产地1塔式起重机MC4802台中国2塔式起重机T80301台中国3布料机BLG122台上海4混凝土泵HBT60C6台（1台备用）武汉5泵管系统D=1255套南京6振捣棒ZN5015根广东7平板振动器ZW74台湖南8钢筋切断机GQ-406台江苏9钢筋弯曲机WQ-404台浙江10钢

28、筋调直机JK-34台江苏11电动套丝机15-504台江苏12砂轮切割机SQ-40-1Q3台山东13潜水泵H=30m10台福建14压刨MB-1052台四川15圆盘锯MJ-1348台山东16经纬仪TDJ2E6台上海17全站仪GTS-602/L2台日本18自动安平水准仪AT-G66台日本主材、周转材料及辅助材料A1区底板施工所需主材、周转材料及辅助材料见下表：序号材料名称数量进场时间1钢筋1600t随现场施工进度分批进场2混凝土7400m随现场施工进度分批进场318mm多层胶合板400随现场施工进度进场4焊条5包随现场施工进度进场5氧气、乙炔各两瓶随现场施工进度进场6蒸压灰砂多孔砖（240*180*

29、80）3000块随现场施工进度进场7钢管10t随现场施工进度分批进场8止水螺杆800根随现场施工进度进场93003钢板止水带220m随现场施工进度进场10塑料薄膜5000随现场施工进度进场11防雨彩条布2500 随现场施工进度进场12土工布7500 随现场施工进度进场1312.6#槽钢1780m随现场施工进度进场1414#槽钢280m随现场施工进度进场1563*6等边角钢4500m随现场施工进度进场施工方法混凝土工程混凝土浇筑顺序（1）输送泵及输送泵管的布置A1区底板大体积混凝土浇筑采用5台混凝土泵进行输送，其中1#、2#输送泵布置在海沧大道上，3#、4#输送泵布置在2#施工大门处，5#输送泵

30、布置于A2-2区临时道路上，其中2#、4#输送泵接布料机进行浇筑。泵管沿A1区沿东西方向均匀布置，泵管浇筑坑中坑时采用加长软管进行浇筑混凝土。具体布置见下图：(2)分层浇筑顺序及泵管泵送部署：混凝土输送泵送混凝土时混凝土泵的支腿应完全伸出，并插好安全销。混凝土泵与输送管连通后，应按所用混凝土泵使用说明书的规定进行全面检查，符合要求后方能开机进行空运转。混凝土泵启动后应先泵送适量水以湿润混凝土泵的料斗、活塞及输送管的内壁等直接与混凝土接触部位。经泵送水检查确认混凝土泵和输送管中无异物后，应采用下列方法之一润滑混凝土泵和输送管内壁：1、泵送水泥浆2、泵送水泥砂浆3、泵送与混凝土内除粗骨料外的其他成

31、份相同配合比的水泥砂浆。润滑用的水泥浆或水泥砂浆应分散布料不得集中浇筑在同一处。开始泵送时混凝土泵应处于慢速、匀速并随时可反泵的状态。泵送速度应先慢后快逐步加速，同时应观察混凝土泵的压力和各系统的工作情况，待各系统运转顺利后，方可以正常速度进行泵送。混凝土泵送应连续进行，如必须中断时其中断时间不得超过混凝土从搅拌至浇筑完毕所允许的延续时间，泵送混凝土时活塞应保持最大行程运转。泵送混凝土时，如输送管内吸入了空气，应立即反泵吸出混凝土至料斗中重新搅拌排出空气后再泵送。泵送混凝土时，水箱或活塞清洗室中应经常保护充满水。在混凝土泵送过程中若需接长3m以上的输送管时，仍应预先用水和水泥浆或水泥砂浆，进行

32、湿润和润滑管道内壁。混凝土泵送过程中不得把拆下的输送管内的混凝土撒落在未浇筑的地方。当混凝土泵出现压力升高且不稳定油温升高、输送管明显振动等现象，而泵送困难时不得强行泵送并应立即查明原因采取措施排除。可先用木槌敲击输送管弯管、锥形管等部位并进行慢速泵送或反泵防止堵塞。当输送管被堵塞时应采取下列方法排除：重复进行反泵和正泵逐步吸出混凝土至料斗中，重新搅拌后泵送。用木槌敲击等方法，查明堵塞部位，将混凝土击松后重复进行反泵和正泵排除堵塞；当上述两种方法无效时。应在混凝土卸压后，拆除堵塞部位的输送管，排出混凝土堵塞物后方可接管，重新泵送前应先排除管内空气后方可拧紧接头。在混凝土泵送过程中有计划中断时，

33、应在预先确定的中断浇筑部位停止泵送，且中断时间不宜超过1h。当混凝土泵送出现非堵塞性中断时应采取下列措施：混凝土泵车卸料清洗后重新泵送，或利用臂架将混凝土泵入料斗，进行慢速间歇循环泵送，有配管输送混凝土时可进行慢速间歇泵送。固定式混凝土泵可利用混凝土搅拌运输车内的料进行慢速间歇泵送，或利用料斗内的料进行间歇反泵和正泵。向下泵送混凝土时应先把输送管上气阀打开，待输送管下段混凝土有了一定压力时方可关闭气阀。混凝土泵送即将结束前，应正确计算尚需用的混凝土数量并应及时告知混凝土搅拌站。泵送过程中废弃的和泵送终止时多余的混凝土应按预先确定的处理方法和场所及时进行妥善处理。泵送完毕时应将混凝土泵和输送管清

34、洗干净。排除堵塞重新泵送或清洗混凝土泵时布料设备的出口应朝安全方向以防堵塞物或废浆高速飞出伤人。当多台混凝土泵同时泵送或与其他输送方法组合输送混凝土时应预先规定各自的输送能力。泵管加固将混凝土输送泵就位，按照底板混凝土浇筑线路，布置泵管走向，输送管布置本着尽量缩短管线长度，少用弯管和软管的原则。本工程泵管从37#地块东侧2#施工大门处沿基坑二级边坡时，采用48.3钢管沿泵管方向在边坡上搭设间距1m*1m*1m脚手架支撑泵管；基坑支护桩侧壁垂直布置进入基坑时，采用48.3钢管搭成2m见方的钢管架从底板至冠梁对竖向输送管进行加固，在底板处采用钢管做抛撑进行加固稳定。基坑内水平输送管采用废旧轮胎铺垫

35、，间隔2000mm设置一个，以保护底板钢筋。竖向泵管架示意图废旧轮胎在混凝土浇筑的过程中依次移除，在底板大体积混凝土浇筑完成后收集备下次利用。混凝土浇筑根据本工程大体积混凝土的特点，采用整体斜面分层、推移式连续浇筑，配备5台HBT60C混凝土输送泵按1:10的坡度分层浇筑。采用分段分层布料、分段分层振捣的施工方法进行施工，混凝土一次浇筑的厚度为500mm，分段的长度为10米，尽量延长上下层混凝土的覆盖时间，让混凝土充分散热，但上下层浇捣间歇时间不得超过混凝土初凝时间，布料时在23m范围内水平移动泵管且垂直布料，混凝土采用插入式高频振动棒进行振捣，进行上层混凝土振捣时插入下层的深度不少于50mm

36、，振动棒的移动间距以400mm为宜，应尽量避免碰撞钢筋，振动棒每一振点的振捣时间，一般控制时间为1530s，时间过短，混凝土不易振实，过长会引起混凝土离析，混凝土振捣应注意“快插慢拔不漏点”。每根泵管配备45根插入式振动棒，分别布置在斜面的坡顶、坡中和坡脚。在混凝土浇筑后即将凝固前，在适当的时间和位置给予二次振捣，消除混凝土因泌水在粗骨料、水平钢筋下部生成的水分和孔隙，增加混凝土的密实度，减少内部微裂缝和改善混凝土强度，提高抗裂性。砼浇筑到收尾阶段的泌水采用污水泵抽排至坑外。混凝土在初凝前用刮尺刮平和木抹子收光，并及时用塑料薄膜覆盖，防止混凝土表面水分过快散失出现干缩裂缝。标高控制底板钢筋绑扎

37、前，根据现场基坑外侧已布置的永久性标高控制线，将底板标高控制线引至现场塔吊标准节上，钢筋绑扎好后，再引至底板墙、柱钢筋上，用红油漆标出该层+100cm 线。浇筑混凝土时每个开间用尼龙线拉对角线控制标高。混凝土施工作业面泌水处理混凝土表面离析水以及沉积水对底板混凝土质量影响较大，如果施工过程中不及时排出，不但会影响混凝土的强度，而且会加剧混凝土的自身收缩，引起底板混凝土的裂缝，本工程拟在混凝土浇筑的过程中采取如下措施对沉积水、离析水进行排出：底板大体积混凝土浇筑时，当混凝土浇筑分层大坡面坡脚接近另一端端头斜坡时，从另一端端头往回浇筑，与原斜坡相交形成一个积水坑，再用抽水泵及时排除其中间的泌水。混

38、凝土养护（1）为防止底板混凝土内外温差过大，导致贯通裂缝的产生，需要采取保湿保温法养护。在底板混凝土表面二次抹压处理后，在土工布表面喷洒水保持湿润后覆盖塑料薄膜，使混凝土内蒸发出的水分积在混凝土表面进行保湿养护，塑料薄膜上覆盖土工布，塑料薄膜和土工布覆盖时搭接长度应不小于20cm，保证保温层的整体密闭性。侧面（包括后浇带部位）满铺塑料薄膜进行保温养护。（2）底板混凝土应连续养护不少于14d，并应经常检查塑料薄膜的完整情况，保证塑料薄膜内时刻保持湿润状态。（3）在保温养护中，应对混凝土浇筑体的里表温差和降温速率进行现场监测，当实测结果不满足温控指标要求时，应及时调整保温养护方案。混凝土试块制作（

39、1）抗渗砼每500m3留置标养试块一组，试块尺寸185（175）150mm，一组6块，养护条件203，相对湿度90%以上，养护龄期28天。（2）同条件试块的组数根据实际需要确定，一般不少于2组。（3）标准养护试块连续浇筑不超过100m3的同配合比的混凝土，取样不得少于一次；当一次连续浇筑超过1000 m3时，同一配合比的混凝土每200 m3取样不得少于一次。模板施工底板及承台模板因承台顶面高出防水板板面500mm，故地下室承台部位采用吊模施工。电梯井基坑、集水坑模板电梯基坑、集水坑模板采用18mm厚木模板， 50100mm木枋，48.33.6mm钢管支撑加固。钢管支撑50100mm木枋电梯基坑

40、、集水井模板安装示意图电梯基坑、集水井模板固定钢筋支架示意图底板积水井、电梯井周围无支撑物体，故该部位模板采用散拼吊模，主楞间距400mm，次楞间距250mm，阴角做200mm宽压脚板和50100mm木枋，上口和下口用调节撑对撑。钢筋施工底板钢筋因型钢支撑架较高约4.8m8.3m，为便于进行支撑水平横梁及连系角钢焊接，在底板钢筋绑扎完成后搭设钢管脚手操作架进行水平支撑型钢的焊接。在水平联系角钢及水平支撑型钢焊接完成后拆除脚手架。形成交叉作业，该做法施工流程如下：钢管支撑及型钢支撑布置底板面钢筋型钢支架受力计算 （1）-17.0m集水井坑两侧筏板面筋支架计算，支架高度8.3m。一、参数信息：钢筋

41、支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。上层钢筋的自重荷载标准值为4.110kN/m施工

42、设备荷载标准值为12.000kN/m施工人员荷载标准值为3.000kN/m横梁的截面抵抗矩W=62.137cm3横梁钢材的弹性模量E=2.05105N/mm2横梁的截面惯性矩I=391.466cm4立柱的高度h=8.3m立柱的间距l=2m钢材强度设计值f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩W=80.5cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算静荷载的计算值q1=1.24.110+1.212.000=19.332kN/m活荷载的计算值q2=1.43.000=4

43、.200kN/m支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.0819.332+0.104.200)2.002=7.866kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.1019.332+0.1174.200)2.002=-9.698kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=9.698106/62137.0=156.081N/mm2支架横梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3、挠度计算最大挠度考虑为

44、三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=4.110+12.000=16.110kN/m活荷载标准值q2=3.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.67716.110+0.9903.000)2000.04/(1002.05105.0)=2.767mm支架横梁的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=18.51cm2截面回转半径i=5.520cm立柱的截面抵抗矩W=80.5cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中立柱的压应力；N轴向压力设计值；轴心受压杆件稳定系数,根

45、据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.308；A立杆的截面面积,A=18.51cm2；f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到N=28.75kN,=170.911N/mm2；立杆的稳定性验算=f,满足要求!（2）、-16.2m集水坑两侧面筋支架计算，支架高度7.5m一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。

46、型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。上层钢筋的自重荷载标准值为4.110kN/m施工设备荷载标准值为10.500kN/m施工人员荷载标准值为3.000kN/m横梁的截面抵抗矩W=62.137cm3横梁钢材的弹性模量E=2.05105N/mm2横梁的截面惯性矩I=391.466cm4立柱的高度h=7.5m立柱的

47、间距l=2m钢材强度设计值f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算静荷载的计算值q1=1.24.110+1.210.500=17.532kN/m活荷载的计算值q2=1.43.000=4.200kN/m支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08

48、17.532+0.104.200)2.002=7.290kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.1017.532+0.1174.200)2.002=-8.978kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=8.978106/62137.0=144.494N/mm2支架横梁的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=4.110+10.500=14.610kN/m活荷载标准值q2=3.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.67714.610+0.9903.

49、000)2000.04/(1002.05105.0)=2.564mm支架横梁的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=15.69cm2截面回转半径i=4.953cm立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中立柱的压应力；N轴向压力设计值；轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.305；A立杆的截面面积,A=15.69cm2；f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到N

50、=26.53kN,=199.936N/mm2；立杆的稳定性验算=f,满足要求!（3）、3.5m筏板区钢筋支架计算一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载

51、。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。上层钢筋的自重荷载标准值为4.110kN/m施工设备荷载标准值为12.000kN/m施工人员荷载标准值为3.000kN/m横梁的截面抵抗矩W=62.137cm3横梁钢材的弹性模量E=2.05105N/mm2横梁的截面惯性矩I=391.466cm4立柱的高度h=3.5m立柱的间距l=2m钢材强度设计值f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。1

52、、均布荷载值计算静荷载的计算值q1=1.24.110+1.212.000=19.332kN/m活荷载的计算值q2=1.43.000=4.200kN/m支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.0819.332+0.104.200)2.002=7.866kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.1019.332+0.1174.200)2.002=-9.698kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=9.

53、698106/62137.0=156.081N/mm2支架横梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=4.110+12.000=16.110kN/m活荷载标准值q2=3.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.67716.110+0.9903.000)2000.04/(1002.05105.0)=2.767mm支架横梁的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=15.69cm2截面回转半径i=4.953cm立柱的截面抵抗矩W=62.1

54、37cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中立柱的压应力；N轴向压力设计值；轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.775；A立杆的截面面积,A=15.69cm2；f立杆的抗压强度设计值，f205N/mm2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到N=28.75kN,=179.727N/mm2；立杆的稳定性验算=f,满足要求!（4）、集水坑底部钢筋支架计算，支架高度5.0m一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之

55、间。钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。型钢主要采用角钢和槽钢组成。型钢支架一般按排布置，立柱和上层一般采用型钢，斜杆可采用钢筋和型钢，焊接成一片进行布置。对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱和斜杆，进行强度和稳定验算。作用的荷载包括自重和施工荷载。钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，可采用钢筋或者型钢。上层钢筋的自重荷载标准值为4.110kN/m施工设备荷载标准值为12.000kN/m施工人员荷载标准值为3.000kN/m横梁的截面抵抗矩W=62.

56、137cm3横梁钢材的弹性模量E=2.05105N/mm2横梁的截面惯性矩I=391.466cm4立柱的高度h=5m立柱的间距l=2m钢材强度设计值f=205N/mm2立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算静荷载的计算值q1=1.24.110+1.212.000=19.332kN/m活荷载的计算值q2=1.43.000=4.200kN/m支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座

57、最大弯矩)2、强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.0819.332+0.104.200)2.002=7.866kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.1019.332+0.1174.200)2.002=-9.698kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=9.698106/62137.0=156.081N/mm2支架横梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3、挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=4.110+12.000=16.110

58、kN/m活荷载标准值q2=3.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.67716.110+0.9903.000)2000.04/(1002.05105.0)=2.767mm支架横梁的最大挠度小于2000.0/150与10mm,满足要求!三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=15.69cm2截面回转半径i=4.953cm立柱的截面抵抗矩W=62.137cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中立柱的压应力；N轴向压力设计值；轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比=h/i，经过查表得到,=0.558；A立杆的截面面积,A=15.69cm2；f立

59、杆的抗压强度设计值，f205N/mm2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到N=28.75kN,=188.923N/mm2；立杆的稳定性验算=f，满足要求!混凝土热工计算考虑到主楼电梯基坑、集水坑底板混凝土厚度最大为8.3m，且强度等级为C40P8，理论上该处混凝土内部温度最高，容易产生裂缝，所以将此部位混凝土作为范例进行热工计算。底板混凝土配合比为：水泥220kg，水156kg，砂779kg，石1029kg，粉煤灰57kg，矿渣粉96kg，聚羧酸高性能减水剂5.47 kg，高性能钢筋阻锈剂9kg，抗裂防水剂9kg。混凝土表面温度裂缝控制计算大体积混

60、凝土结构施工应该使混凝土中心与表面温度、表面温度与大气温度之差在允许范围内，则可控制混凝土裂缝的出现。混凝土的绝热温升水泥水化热引起的混凝土内部实际最高温度与混凝土的绝热温升有关。混凝土的绝热温升：T（t）=mcQ（1-e-mt）/（C）式中：T（t）混凝土的绝热温升（）；mc每立方混凝土的水泥用量（kg/m3），取220kg/m3；Q每公斤水泥的水化热，本工程为P.O42.5水泥，查计算手册，Q分别为335kJ/kgC混凝土比热0.96kJ/(kgK)；混凝土容重2400 kg /m3；t混凝土龄期（天）；m常数，与水泥品种、浇筑时温度有关；e常数，e=2.718；混凝土入模温度取30：查表