泰逸山庄项目斜坡区（滑坡、边坡及酒店场地）岩土工程勘察

1、泰逸山庄项目斜坡区（滑坡、边坡及酒店场地）岩土工程勘察PAGE 7PAGE 20第1章 前 言1.1 任务由来四川亨通科技有限公司拟建的泰逸山庄项目位于都江堰市大观镇瓦窑村二组和三组。该项目规划占地面积约170亩，主要由60栋2层单体建筑和1栋假日公寓式酒店组成，其中假日公寓式酒店和。1995年前后临近场地约100m处修建高尔夫球场时在该场地开挖取土，由于人工开挖切坡，改变原来山体形态和稳定性。在场地中部山体在自重应力的作用下蠕动变形，引起了山体滑坡。在拟建的西南侧存在开挖形成约8.020.5m的陡边坡。场地中的陡边坡及滑坡影响拟建单体建筑及假日公寓式酒店的建设。为此，受四川亨通科技有限公司委

2、托，我院承担了泰逸山庄项目场区工程地质勘察工作。我院在2006年10月对60栋2层单体建筑部分进行了专项岩土工程勘察，本次勘察主要针对三个部分：1.场地中部滑坡体；2.场地西南侧人工开挖形成陡边坡；3.假日公寓式酒店。1.2 勘察目的与任务1.2.1勘察目的查明陡边坡和滑坡体的分布范围和结构特征，评价陡边坡及滑坡现状及场地平整后不同状态下的稳定性情况，为边坡和滑坡提出防治、治理方案，提供设计所需的各项地质资料和岩土参数；查明假日公寓式酒店建筑场地的地层结构、均匀性，尤其应查明基础下软弱地层和坚硬地层分布，以及各层岩土的物理力学性质，以及基坑开挖后稳定性情况。1.2.2勘察任务根据现行国家标准、

3、规范、规程，此次勘察的主要任务如下：（1）充分利用已有资料，对边坡和滑坡区进行勘察，工作精度要求满足治理施工图设计工作的需要。（2）详细查明边坡和滑坡的形态特征、结构特征、滑面及滑带土特征、水文地质条件及岩土体物理力学特征。（3）查明地下水类型、埋藏深度、渗透性，判明地下水对建筑材料是否具腐蚀性。（4）评价陡边坡及滑坡现状及场地平整后不同状态下的稳定性情况。（5）分析边坡和滑坡体的变形破坏机制，进行防治工程方案研究，提出切实可行的治理工程方案建议。（6）查明建筑场地的地层结构、均匀性，尤其应查明基础下软弱地层和坚硬地层分布，以及各层岩土的物理力学性质。（7）查明有无可液化地层，并对液化可能性作

4、出评价，判别场地土的类型和建筑场地类别，提供抗震设计有关参数。（9）对拟建建筑可能采取的地基基础形式进行分析论证，提供地基基础设计所需的力学指标，推荐经济合理的基础方案。（9）建筑物场地稳定性评价，对上部结构和地基基础设计、施工中应注意的岩土工程问题提出建议，推荐基础边坡开挖支挡方案。1.3勘察工作布置及完成情况1.3.1遵循的规范、规程拟建场地为土质边坡，边坡安全等级为二级。本次勘察工作执行标准如下：（1）岩土工程勘察规范(GB50021-2001)（2）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）（3）建筑边坡工程技术规范（GB50330-2002）（4）建筑抗震设计规范（GB5001

5、1-2001）（5）建筑桩基技术规范（JGJ94-94）（6）成都地区建筑地基基础设计规范（DB51/T5026-2001）（7）土工试验方法标准(GB/T50123-1999)（8）工程测量规范（GB50026-93）（9）大比例尺地形图机助制图规范（GB14912-94）（10）1：500 1：1000 1：2000地形图图式（GB14912-1995）（11）铁路工程物理勘探规程（TB10013-2004）1.3.2勘察技术方法根据本次勘察的目的，结合有关规范、设计要求以及场地条件，确定本次勘察工作的技术方案。1.3.2.1地形测量 = 1 * GB3 场区1:500地形图测绘； = 2

6、 * GB3 在进行断面测量时进行钻孔的测放和高程测量；控制测量采用原有坐标高程系统（二期场地公路上两个坐标控制点D38：X=129403.07,Y=129415.16,Z=642.67；D39：X=2968137.536,Y=129347.879，Z=643.56）用WILDTC305全站仪极坐标法直接引测三维坐标。地形、断面测量按设计要求，采用南方测CASS5.1系统进行数字化地形图测绘。1.3.2.2工程地质调查测绘采用目测与仪器相结合的方法进行测绘。测绘比例尺为1：1000，测绘精度3-5 mm。测绘面积0.078km2。观测线路采用横穿越与界线追索相结合。查明场地地形、地貌特征及与其

7、地层、构造、不良地质作用的关系，划分地貌单元。岩土的年代、成因、性质、厚度和分布；对土层区分新近沉积土、各种特殊性土。查明地下水的类型，补给来源、排泄条件，井泉位置，含水层的岩性特征、埋藏深度、水位变化幅度、污染情况及其与地表水体的关系。 = 4 * GB3 搜集气象、水文、植被等资料，调查最高洪水位及其发生的时间、淹没范围。 = 5 * GB3 查明滑坡周界、前缘剪出口、滑体规模及其对工程建设的影响。 = 6 * GB3 调查人类活动对场地稳定性的影响。1.3.2.3勘探工作钻探沿垂直坡体走向布设8条剖面 ，其中剖面号：11、 22、 33、 44 、55、 66 布设于滑坡体及周边区域，用

8、于查明滑带及滑动面位置、在钻孔内采取（滑体、滑带、滑床）土试样；剖面号：77和88 垂直场地西南侧开挖形成陡边坡布设，用于查明边坡地层结构，土类型、厚度等。合计布设钻孔60个，钻孔深度15.0050.00 m，勘探点深度滑坡区域要求一般性钻孔进入滑动面以下5.00-8.00m，控制性钻孔进入滑动面以下10.00-15.00m，陡边坡部分要求进入稳定地层5.0010.00，并要求满足边坡（滑坡）治理和酒店边坡开挖支护设计要求。假日公寓式酒店部分结合滑坡勘察钻孔点，并在建筑物角点和轮廓线部分布设一定的钻探点进行N120超重型动力触探试验，勘探点深度要求大于酒店预计开挖深度5.00m。探坑分别在滑坡

9、体后缘、中部和滑坡前沿布设探坑，本次勘察共布设探坑4个，深度揭穿滑动面即可，复查滑带及滑动面位置，并在其中3个探坑中进行滑带土现场剪切试验。物探探测应用DZQ121型地震仪进行拟建场地地层波速测试，通过地震波反演计算上覆地层介质的纵波和横波波速，以查明拟建场地土的类型，场地类别，提供拟建场地的卓越周期，场地内为地震效应分析和抗震设计提供相应的力学参数，并与钻探孔进行对比查明滑坡面界面及深度。采用瞬变电流法测2-2和3-3两条剖面线，利用不接地回线或接地线源向地下发送一次脉冲磁场，在一次脉冲磁场的间歇期间，用线圈或接地电极观测二次涡流场的方法，以取得地质构造数据，与钻探孔进行对比查明场地内滑坡面

10、界面及深度。1.3.2.4试验工作 = 1 * GB3 动力触探试验采用N120超重型动力触探试验设备对含卵石粘性土、含粘性土卵石等土层进行连续、系统的原位测试，以定量分析评价该类土层的密实度、均匀性、承载力等物理力学性质指标，并根据其测试结果与钻探取样进行对比分析，以便对卵石土分层。现场剪切试验根据钻探情况，在有条件地段，选择3个点进行滑带土的现场剪切试验，模拟滑坡体在荷载作用下的剪切破坏情况，为综合选取粘聚力C、内摩擦角值供依据。本次现场剪切试验法向荷载压板选用尺寸为长宽=0.8m0.8m、剪切荷载压板选用尺寸为长高=0.8m0.55m的方形刚性压板，剪切荷载200 kN千斤顶、法向荷载3

11、00kN千斤顶。现场大单容试验在探坑内对含卵石粘性土和含粘性土卵石作大单容试验, 为综合选取其重度值提供依据。室内试验采取土试样作室内常规物理力学性质试验，进行抗剪强度(天然、饱和)试验。1.3.3 勘察完成工作量我院接到该勘察任务后，于2006年09月25日进行现场踏勘，在收集分析边坡和滑坡区已有资料的基础上，编制了都江堰泰逸山庄项目场区岩土工程勘察纲要，于2006年09月28日开始野外勘察工作至2006年10月25日完成了地形测绘、钻孔测量、钻探、样品采集与测试分析等工作，并通过了野外验收。2006年10月30日完成了勘察报告的编写、自审和装订。 本次勘察完成的主要实物工作量见表1.3.3

12、。主要实物工作量一览表序号工作类别工作项目计量单位工作量1测量测放勘探点点642地质测绘1：500工程地质测绘km20.0783勘探钻探孔/m60/1921.50坑探孔4取样土样组314室内试验土物理力学试验组12颗粒分析组195原位测试现场原位剪切试验组3N120超重型动力触探试验孔/m12/176.7现场大单容试验次156物探波速测试孔3瞬变电流法条/m2/3201.4 勘察工作质量评述1.4.1测量工作质量评述采用1956年黄海高程系统，图幅分幅采用5050cm矩形分幅。高程控制测量：测区基本高程控制采用四等水准，每千米高差数偶然误差应不大于5mm。地形测量：符合工程测量规范（GB500

13、2693）的要求。剖面测量：采用全站仪实测剖面，比例尺为1：1000，精度满足要求。勘探点定位测量:所有点位均用全站仪测定，精度满足要求。 1.4.2钻探质量评述钻孔终孔孔径110mm，孔深最大允许误差小于1%，钻进深度和岩土分层深度的量测精度不低于5cm，严格控制非连续取芯钻进的回次进尺，分层精度符合要求；岩芯采取率：滑体75%，滑床85%，滑带90%。观测了钻孔初见水位、稳定水位、漏水和涌水及其它异常情况。钻孔验收后，对不需保留的钻孔进行了封孔处理。由看记录员在现场真实、及时和按钻进回次逐次记录，钻孔地质编录符合相关要求。钻探班如实记录各工序及生产情况，原始记录采用铅笔填写，字迹清晰、整洁

14、。1.4.3探井、探槽质量评述探井、探槽采用全断面探查，达到连续观察研究滑体、滑带、滑床土组成与结构特征的目的，同时满足进行不扰动样采样、现场原位试验及变形监测的需要。探槽的素描沿其长壁及槽底进行，绘制一壁一底的展示图。开挖掘进过程中及时记录掘进中遇到的现象，并进行素描、拍照。在探井中采取原状试样，进行现场原位试验、地下水观测。1.4.4物探工作质量评述物探原始记录准确、齐全、清晰，记录及时，提交的物探成果满足要求。1.4.5室内试验工作质量评述室内试样在探井和钻孔中采集试样，样品采集后及时包装，并分批送样，不能及时送样时用砂土埋藏保存。室内试验的项目包括岩土的物理性质、力学性质和颗粒分析等，

15、室内试验应符合工程岩体试验方法标准（GB/T50266-99）、土工试验方法标准（GB/T50123-1999）及有关规程标准。试验方法正确，试验指标可信，精度满足要求。1.4.6现场原位试验工作质量评述滑带土原位大面积直剪试验应在探井中进行。滑带土的原位大面积直剪试验、大体积重度试验符合岩土工程勘察规范（GB50021-2001）、土工试验方法标准（GB/T50123-1999）的规定，试验方法正确，试验指标可信，精度满足要求。第2章 勘察区自然地理条件2.1 位置与交通都江堰位于四川省中部成都平原西北边缘，地处岷江上游和中游结合部的岷江出山口。东南距四川省会成都市48km。介于北纬3044

16、3122，东经1032510347之间。西、北与阿坝藏族羌族自治州汶川县交界，东与彭州市、郫县、温江县相连，南与崇州市接壤。泰逸别墅及假日公寓式酒店项目边坡及滑坡位于都江堰市大观镇瓦窑村，距离场地以东约150m为S106公路，场地内有村交通便道通过，交通方便。 图2.1 场地交通示意图2.2 气象与水文2.2.1 气象勘察区属亚热带季风气候区，气候温暖潮湿，四季分明，雨量充沛。都江堰全区气候属中亚热带湿润气候区，四季分明，夏无酷暑（极端最高气温32），冬无严寒（极端最低气温-5，仅个别年份出现），雨量充沛，气候宜人。年均气温15.2，月份平均气温4.6，7月份平均气温24.7。年均降水量120

17、0mm，年均无霜期280天。丰沛的降雨和高强度的暴雨是引起边坡变形破坏形成滑坡的重要外动力因素之一。水文都江堰境内地势西北高、东南低。岷江从市境西北入境，东南出境，流长47km，有龙溪河、白沙河、味江、南溪河、土溪河、龙安河、石定江、螃蟹河等汇入。岷江在流经举世闻名的都江堰水利工程后，除金马河（岷江干流，从都江堰起至新津县70余km河段用此名）外，通过若干分水鱼嘴，分为蒲阳河、柏条河、走马河、江安河、黑石河和沙沟河6大灌溉河流，呈扇形展开。岷江河口多年平均流量2850m3s，年径流量900亿m3，径流主要来自降雨和部份高山融雪。510月为丰水期，水量约占全年80左右，11月翌年4月为枯水期。由

18、于流域内复杂的自然地理和气候环境，各河段径流特征也不一致。上游由于森林、草场覆盖以及湖泊融雪调蓄补给径流，年内和年际变化相对较平稳；中游受成都平原灌溉、供水等影响，径流年内年际变化很大；下游纳大渡河、青衣江后水量骤增。第3章 勘察区地质环境条件3.1 地形地貌场区位于都江堰市市大观镇瓦窑村，地形地貌较为单一，为山地斜坡地形，地势起伏较大，最大高差约110m,场地通行困难。山坡上长满了密集的树林、灌木丛，攀爬困难。坡面可见多级小平台。总体属低山地貌单元。以山地斜坡和分级平台为主。地形上总体具有西高东低的特点。场地西南侧开挖形成的陡边坡高程664.38.698.26m,坡度4085。滑坡区坡度20

19、45，平均坡度约32。3.2 地层岩性据地面调查及钻探揭露，场区地层主要有第四系全新统表土（Q4ml）、第四系崩滑堆积层（Q2del）及第四系中更新统冲积层（Q2al），简述如下：1. 第四系全新统表土（Q4ml） = 1 * GB3 表土（Q4ml）：黄褐色,稍湿,结构松散。其成分以粘性土为主，含有少量的植物残根和圆砾。层厚0.501.50m。2. 第四系崩滑堆积层（Q2del） = 2 * GB3 含卵石粘性土：呈褐黄色、灰黄色，松散，主要呈可塑状，局部呈软塑状，砂感强，主要成分为粉质粘土，含量大于50%，普遍含碎石、块石，粒径一般28cm，部分达2050cm，最大达80cm，主要为泥岩，

20、其次为泥质粉砂岩、砂岩、砾岩，含量一般占1030%，局部达50%。该层在本地普遍分布，位于表土层之下，厚度变化较大。 = 3 * GB3 含粘性土卵石：松散，呈褐黄色、灰黄色，松散，主要为卵石，卵石磨圆度较好，呈圆形亚圆形,粒径一般210cm, 大于50mm的卵石含量约50%，局部地区含少量漂石，最大粒径超过80cm,粒间充填30%35%的粘性土。卵石成分主要为泥岩化和花岗岩，其次为泥质粉砂岩、砾岩。以全风化和强等风化者居多，少量中风化。3. 第四系中更新统冲积层（Q2al） = 4 * GB3 含卵石粘性土（Q2al）：褐黄色，中间夹有2030的卵石和砾石，卵石粒径为210cm。 层厚0.5

21、03.00m。 = 5 * GB3 含粘性土卵石（Q2al）: 呈褐黄色、灰黄色，松散，主要为卵石，卵石磨圆度较好，呈圆形亚圆形,粒径一般215cm,粒径在50mm100mm的卵石含量约5070%。局部地区含少量漂石，最大粒径超过80cm,粒间充填20%35%的粘性土。卵石成分主要为泥岩化和花岗岩，其次为泥质粉砂岩、砾岩。以全风化和强等风化者居多，少量中风化。本次勘察未揭穿。根据密实程度分为： = 5 * GB3 -1松散卵石：N120超重型动力触探击数24击，粒径一般28cm,粒径大于50mm的卵石含量约50%，粒间充填30%35%的粘性土。 = 5 * GB3 -2稍密卵石：N120超重型

22、动力触探击数47击，粒径一般210cm,粒径大于50mm的卵石含量约60%，粒间充填25%30%的粘性土。 = 5 * GB3 -3中密卵石：N120超重型动力触探击数711击，粒径一般212cm,粒径大于50mm的卵石含量约65%，粒间充填25%35%的粘性土。 = 5 * GB3 -4 密实卵石：N120超重型动力触探击数10击，粒径一般215cm,粒径大于50mm的卵石含量约70%，粒间充填20%25%的粘性土。 = 6 * GB3 中砂（Q2al）：褐色黄褐色，松散，稍湿，主要矿物成份为石英、长石，含少量云母片。以透镜体状分布于卵石层之中。勘察中仅在7#和35#钻探孔揭露。3.3 地质

23、构造勘察区在区域构造上位于成都新生代断陷，位于成都平原，大体上继承了中生代凹陷盆地的位置，呈北2055东西向展布，西陡东缓，为白垩系、第三系和第四系所掩盖。两侧虽有冲断层向断陷中心对冲，但由于龙门山在印支运动褶皱隆起时，其东侧成都平原强烈下陷，故中生代以来沉积厚达800010500m，凹陷中心也随隆起不断向东、南东或向北东扩张。自侏罗系以来，直至第三系均在沉降中，成为四川沉降带河湖盆地的最后收敛场所，故有厚度较大的侏罗白垩系及第三系沉积物。喜山运动使上述地层褶皱，西部相对拗陷，第四系沉积有数百米厚。迄今构造运动仍在继续中。成都断陷基盘岩石埋藏深达1112km，凹陷位于成都、德阳一带，呈北东方向

24、伸展，反映了沉积、构造和地貌的一致性。但在广汉层沉积之后，尚未发生过剧烈形变，一直处于相对稳定或轻微上升阶段。近三、四十年来的形变资料也未显示出有形变的趋势。3.4 水文地质条件根据场地边坡及滑坡区出露的地层岩性及含水介质特征，本场地地层主要由填土、含卵石粘性土、含粘性土卵石组成。含水介质物质成分、结构、厚度变化以及分布面积等决定了滑体的透水性和含水性强弱而不均。表土主要分布在边坡和滑坡体的表层，结构松散，透水性一般较好，含少量的上层滞水，由大气降水补给，短途径流排泄。因其零星分布，且厚度变化大，故不构成统一含水层。含卵石粘性土 = 2 * GB3 和含粘性土卵石 = 3 * GB3 ，由于卵

25、石分布不均，松散程度不同，透水性也不一样，含卵石粘性土和浅层的含粘性土卵石结构松散，透水性好，其下部的卵石结构较密实，土体胶结较好，透水性相对较差。滑体内地下水主要接受大气降水及地表水补给，短途径流，在地形低点处排出，故地下水的赋存条件差，滑体内含卵石粘性土和含粘性土卵石层内地下水贫乏，季节性变化较大极不均一。根据泰逸山庄项目岩土工程详勘报告(中国建筑西南勘察设计研究院，2006年4月) 场地的上层滞水化学类型为HCO3-.SO42-Ca2+.K+Na+型水，为无色、无嗅、透明淡水,PH值约7.17.2，为中性水；地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋无腐蚀性，对钢结构具有弱腐蚀性。3.5

26、新构造运动与地震都江堰市位于龙门山地震带，是自1996年以来，国务院和省政府确定的地震重点监视防御区之一。辖区内有龙门山地震带的二王庙大断层、虹口一映秀大断层、茂汶大断层及平原区隐伏断裂等活动地质构造，具备发生67级左右地震的地质条件。这些断裂和次级断裂等地质构造线展布的区域同时又伴生滑坡、崩蹋、垮方甚至泥石流等地质灾害，随着人类生产、开发活动的进展而日益显示出其特有的破坏影响力。根据灌县地震中心站定点水准测量和四川省地矿局区域地质调查报告灌县幅（地质部分）（1/20万）可知，映秀大断层和二王庙大断层有新期活动。1974年5月茂汶县附近发生频繁弱震，震中大多分布于九顶山华夏系构造的茂汶大断层、

27、映秀大断层、二王庙大断层三个大的断裂带上。这三条断裂带现在仍在继续活动，因此，三条大断裂沿线的防震、抗震措施是极有必要的。根据国家地震局中国地震动参数区划图（GB18306-2001）和建筑抗震设计规范（GB50011-2001），拟建场地的抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g，设计地震分组为第一组，设计特征周期为0.35s。场地各地层的波速及动力学参数见表3.5-13.5-3。表3.5-1 地层波速及动力学参数 地层描述Vs(m/s)Vp(m/s)动泊松比动剪切模量(MPa)动弹性模量(MPa)素填土158.0404.60.4145.4128.1含卵石粘性土221.3487.2

28、0.37104.2285.5松散卵石280.5584.00.35173.9469.6稍密卵石342.9696.40.34259.3694.9中密卵石400.6778.60.32370.3977.7密实卵石529.6990.80.3659.01713.4表3.5-2 场地的等效剪切波速和卓越周期统计表 孔 号场地等效剪切波速Vse(m/s)场地卓越周期T（s）21311.630.329924326.830.244825337.680.2369平 均325.380.2705根据瑞雷波测试结果，该场地的等效剪切波速平均值为325.38m/s，卓越周期为0.2705s。 详细结果见附波速测试成果图（表

29、）。第4章、 滑坡特征及形成机制4.1 形态与规模该滑坡位于泰逸山庄项目场地中部，滑坡前沿属河谷阶地地貌，滑坡中后部属低山丘陵地貌，地形西高东低，滑坡区域地面高程651.50735.20m,高差83.70m,滑坡纵向长185m，横向前缘宽约150m，后缘宽约30m，约呈半椭圆形，分布面积约0.14km2。滑坡前沿坡度为3045，后缘坡度为2034，平均坡度为32，后缘与上部坡体形成高约3.0m左右的陡坎。植被较好，并有乔木，滑坡体上发育小冲沟。滑体厚4.210.4 m，平均厚度6.8m，面积13625m2，总体积9.27104 m3，主滑方向SW290，为中型牵引式土质滑坡。 图4.1滑坡形态

30、照片4.2 滑体特征由于该区内土质松散，地表多处雨水冲刷形成的冲沟和新近垮塌的土体，在42#和34#钻孔附近可见土体变形形成的裂缝，裂缝宽0.100.30m，深0.201.30m。根据调查：滑体后缘以后缘陡坎为界；南侧和北侧均以土体滑移后形成的陡坎为界；前缘以山体平缓出口为界。滑坡地形呈台状斜坡，剪出口位于山体前沿一线，高程为：651.05667.80m。图4.2滑坡后缘陡坎照片4.2.1 物质结构特征根据地面地质测绘及槽探钻探揭露，滑带以上滑体可分为表层第四系填土、第四系崩滑堆积层（Q2del）的含卵石粘性土和松散的含粘性土卵石组成：表土（Q4ml）受地形地貌和人类活动影响，其组成成分及性质

31、变化较大，主要位于地表层，坡体上部较薄，下部较厚，呈黄褐色、灰褐色，稍湿湿，可塑状，主要成分为粉质粘土，含卵石，含量达1530%；局部含漂石，最大可达0.50m。厚度一般0.501.50m。第四系崩滑堆积层（Q2del） = 2 * GB3 含卵石粘性土：呈褐黄色、灰黄色，松散，主要呈可塑状，局部呈软塑状，砂感强，主要成分为粉质粘土，含量大于50%，普遍含碎石、块石，粒径一般28cm，部分达2050cm，最大达80cm，主要为花岗岩和泥岩，其次为泥质粉砂岩、砂岩、砾岩，含量一般占1030%，局部达50%。该层在本地普遍分布，位于表土层之下，厚度变化较大。 = 3 * GB3 含粘性土卵石：松散

32、，呈褐黄色、灰黄色，松散，主要为卵石，卵石磨圆度较好，呈圆形亚圆形,粒径一般210cm, 大于50mm的卵石含量约50%，局部地区含少量漂石，最大粒径超过80cm,粒间充填30%35%的粘性土。卵石成分主要为泥岩和花岗岩，其次为泥质粉砂岩、砾岩。以全风化和强等风化者居多，少量中风化。因为滑体土较松散，由于粘性土和卵石、漂石成分含量变化较大，且松散程度和含水量又不一致。这就决定了它们的物理力学性质指标具有较大差异性。图4.3 探坑揭露的滑体土4.2.2 物理力学特征本次勘察由于滑体土层中卵石含量较大，无法取得滑带土原状样，采取了滑体土扰动样进行了重塑试验和颗粒分析，在探坑中对含卵石粘性土和松散的

33、含粘性土卵石进行了现场大体积密度试验，其试验成果统计后见表4.2-1。同时选取8个钻孔进行了N120超重型动力触探试验以定量分析评价该类岩土层的密实度、均匀性、承载力等物理力学性质指标，并根据其测试结果与钻探取样进行对比分析，其试验成果统计后见表4.2-2。滑体土大体积密度试验试验成果统计表 表4.2-1土层名称 统计项目统计值密度o(g/ml) = 2 * GB3 含卵石粘性土样本容量7最大值2.24最小值2.01平均值2.14标准差0.080变异系数0.038 = 3 * GB3 含粘性土卵石样本容量8最大值2.47最小值2.09平均值2.259标准差0.156变异系数0.069表4.2-

34、2 滑体土N120超重型动力触探试验成果统计表 土层名称样本容量（孔）范围值（击）平均值（击）标准差(击)变异系数统计修正系数标准值(击) = 2 * GB3 含卵石粘性土12132.10.6740.3200.7351.54 = 3 * GB3 含粘性土松散卵石12242.90.5680.1960.8462.454.3 滑带（面）特征由于滑带土层为含粘性土松散卵石，该类土层性质决定了不太可能出现光滑镜面。根据探槽和钻探孔揭露，滑带位于松散的含粘性土卵石与下部较密实的含粘性土卵石接触处，滑面较粗糙，具微细擦痕。滑带土为松散的含粘性土卵石，土体潮湿，局部存在泥化带，结构松散。滑面倾角877。据本次

35、勘察对滑带土进行现场大面积单剪试验，其物理力学性质指标见表4.3-1。取含卵石粉质粘土和含粉质粘土卵石土试样，剔除粒径大于20mm的粗颗粒重塑后分别进行天然和饱和抗剪试验，其主要物理力学性质指标见表4.3-2和4.3.3。表4.3-1滑带土现场大剪试验成果表试点编号试块编号法向应力(kPa)比例强度(kPa)屈服强度(kPa)峰值强度(kPa)残余强度(kPa)321#50.828.827.239.023.3222#21.022.619.027.417.0363#33.025.524.031.019.7结论：峰值及残余粘聚力与内摩擦角分别为:c=18.7kPa、=21.5、cr=6.2kPa、

36、r=11.9。表4.3-2含卵石粉质粘土重塑土试验成果数理统计表试点编号试块编号天然饱和抗剪强度抗剪强度内摩擦角粘聚力内摩擦角粘聚力()C(kPa)()C(kPa)4242-110.53410.5302121-17.9187.1184747-16.2276.1241414-19.434.09.4312323-19.019.08.423统样本数( n)5555计范围值最小值6.2186.118值最大值10.53410.531平均值m8.626.48.325.2表4.3-3含粉质粘土卵石重塑土试验成果数理统计表试点编号试块编号天然饱和抗剪强度抗剪强度内摩擦角粘聚力内摩擦角粘聚力()C(kPa)()

37、C(kPa)1212-17.7317.2305252-111.83811.1313535-111.0289.9272323-29.9369.9323434-114.72812.6271616-18.6198.6191515-19.4378.935样本数( n)7777范围值最大7.7197.219最小14.73812.635统平均值m10.44319.7428.7计标准差f2.336.731.7585.12值变异系数0.2230.2170.1800.178统计修正系数s0.8350.8400.8670.868标准值fk8.7226.08.4424.914.4 滑床特征滑床为第四系中更新统冲积层

38、（Q2al）的含粘性土卵石组成，局部夹中砂层，滑床部分卵石稍密密实，粘性土充填卵石之间空隙，填充较密实，通过观察在滑床上挖坑蓄水后的渗水情况，滑床部分土体渗透性差，是相对隔水层。据本次勘察所取滑床卵石进行了颗粒分析，以查明其结构成分，分析结果见附表。并进行了N120超重型动力触探试验以定量分析评价该类岩土层的密实度、均匀性、承载力等物理力学性质指标，并根据其测试结果与钻探取样进行对比分析。N120超重型动力触探试验成果统计后见表4.4。滑床土N120超重型动力触探试验成果统计表 表4.4土层名称样本容量（孔）范围值（击）平均值（击）标准差(击)变异系数统计修正系数标准值(击) = 5 * GB

39、3 -1稍密卵石12475.20.3740.0720.8354.36 = 5 * GB3 -2中密卵石127108.40.5680.0680.8967.53 = 5 * GB3 -3密实卵石121012.80.6590.0520.91011.654.5 变形特征根据调查：在滑坡中部（3050#钻探孔附近）存在滑体表层土体新近垮塌现象，地面上裂缝发育，大裂缝多垂直滑坡滑动方向裂开，呈近SN向延伸，裂缝宽0.100.30m，深0.201.30m。图4.5-1 滑体上新近垮塌的土体图4.5-2 滑体上裂缝4.6 滑坡的影响因素泰逸山庄项目场区滑坡的变形发展，是受多种因素控制的，主要有：4.6.1 松

40、散堆积层较厚，结构松散，给土质滑坡的形成提供了物质基础。4.6.2 修建高尔夫球场时切坡，使滑坡前缘形成坡角6075的陡壁，剪出口临空，给滑坡的变形发展创造了有利的地形条件。4.6.3 滑体上松散堆积土层为相对透水层，滑床为相对隔水层，使浅层地下水在土层中滞留、浸泡、软化土层，使其抗剪强度降低，造成了滑坡下滑条件。水的不利作用对于滑坡的形成和发展作用有三：一是在流动过程中带走粘粒颗粒，使堆积体物质架空；二是起到“润滑剂”作用，降低堆积体土抗剪强度，增加下滑力；三是产生浮托力抵消了土体部分正应力，三者联合作用使边坡后缘产生变形破坏。4.6.4 降雨：都江堰是四川省多雨地区之一，雨量充沛，降雨过程

41、长且多暴雨，场地无地表水体，主要接受大气降雨补给。泰逸山庄项目场区滑坡在1997年9月遇连续降雨和暴雨，发生了明显的拉裂、下沉、变形破坏，可见降雨是产生滑坡的主要诱发因素。4.7 滑坡的形成机制1995年前后修建高尔夫球场时在山体前沿取土，改变原来山体形态，形成了6075的陡坎，边坡中部和后缘为较厚的填土、含卵石粘性土和松散的含粘性土卵石，结构松散，透水性较好，降雨易于渗入。其下，较密实的含粘性土卵石，透水性相对较差，地下水容易在上部松散土层汇集，浸泡土层。从而形成抗剪强度低的软弱结构面，在前缘又因人工切坡形成陡壁、陡坡，滑坡剪出口临空。滑体在自重和降雨的综合作用，前缘拉裂、下沉、变形逐渐向后

42、缘发展，形成了滑坡，为蠕滑拉裂牵引式机制。第5章 滑坡稳定性评价及推力计算5.1 滑坡稳定性参数的确定5.1.1 滑坡稳定性计算公式泰逸山庄项目场区滑坡的滑动面略呈波状弧形，按照岩土工程勘察规范(GB50021-2001)，由下式对滑坡的稳定性进行计算。稳定性计算公式 n -1 n-1 ( Ri j ) + Rn i =1 j=iFs= n -1 n-1 ( Ti j ) + Tn i =1 j=i式中：Fs稳定系数Ri第i条块的抗滑分力j第j条块的传递系数Ti第i条块的下滑分力5.1.2 计算参数分析计算参数的选取合理与否，是计算评价滑坡稳定的关键所在，其中滑带土抗剪强度的取值更是至关重要。

43、滑带土抗剪强度指现场大剪试验值和滑体重塑土试验值为基础，并与反算的数据对比确定。（1）试验数据分析取值泰逸山庄项目场区滑坡滑体土现场大剪试验值：峰值及残余粘聚力与内摩擦角分别为:c=18.7kPa、=21.5、cr=6.2kPa、r=11.9。含卵石粘性土和含粘性土卵石重塑土试验结果统计值：含卵石粘性土天然抗剪强度：c=26.4kPa、=8.6；饱和抗剪强度c=25.2kPa、=8.3；含粘性土卵石天然抗剪强度：c=26.0kPa、=8.7；饱和抗剪强度c=24.9kPa、=8.4。滑体土重度：填土按天然重度19.5kN/m3取值，含卵石粘性土天然重度为20.8kN /m3，含粘性土卵石天然重

44、度为21.5kN /m3，计算时取平均重度为21.0kN /m。试验数据分析：现场大剪试验由于试验过程中试坑底渗水，试验时试块含水量大于天然状态时含水量，接近饱和，其试验值比天然状态时将偏低。含卵石粘性土和含粘性土卵石在剔除大于20mm的粗颗粒后进行剪切试验，试验结果中抗剪强度中粘聚力c值比实际值偏大，内摩擦角值比实际值偏小。(2) 反算法假定饱和状态下（工况2）滑坡处于极限平衡状态（，其稳定性系数取1.0，反算其c、值可作为滑坡取值类比参考。反算条件给定值4剖面3剖面2剖面平均值给定C反算18.7kPa20.319.522.820.825.0kPa16.416.620.417.810.0kP

45、a25.423.326.024.9给定反算C21.516.8kPa14.2 kPa22.1 kPa17.7 kPa8.437.1 kPa41.8 kPa53.8 kPa44.2 kPa2510.7 kPa6.2 kPa12.9 kPa9.9 kPa 根据上述情况及资料，滑带土天然抗剪强度按现场大剪试验值提高10%后取值，饱和抗剪强度按现场大剪试验值降低5%取值，即天然抗剪强度C=20.6kPa，=23.7；饱和抗剪强度C=17.8kPa，=20.4。5.2 滑坡稳定性及下滑力计算5.2.1计算工况滑坡稳定性分析包括现状天然条件、暴雨导致土体饱和以及地震作用等影响因素，本工程由于拟在滑坡体上中部

46、位置修建假日公寓式酒店，因此选取如下四种工况组合： 工况1、自重工况2、自重+暴雨工况3、自重+场地平整后及建筑物附加荷载工况4、自重+暴雨+场地平整后及建筑物附加荷载（控制工况）工况分析中，自重力为滑坡体的截面积乘以重度，取天然重度21.0kN/m3,饱和重度21.5kN/m3。强度指标取滑带土强度指标，工况1和工况3取天然状态下强度指标，工况2和工况4取饱和状态下强度指标。计算时建筑物荷载取15KN/m2/层，稳定性计算中安全系数取基本组合（1.25）。暴雨条件对边坡的不利影响主要体现在降低坡体强度和抬高地下水位两方面，考虑土层夹碎块石，裂隙较大，一般不形成静水压力，故计算时不考虑静水压力

47、。滑体土饱和厚度按土层厚度的1/3考虑，坡体强度按饱和强度考虑。本次计算未考虑地震影响。5.2.2计算结果评价根据上述计算公式，22、33、44和55四条剖面，对不同工况对边坡的稳定性计算、分析评价。稳定性分级标准：稳定系数Fs1.20为稳定，1.20Fs1.15基本稳定，1.15Fs1.00欠稳定，Fs1.0为不稳定，评价结果见表5.2.2。22剖面计算结果统计表工况稳定系数安全系数稳定性评价剩余下滑力工况11.2541.25稳定-2.77工况21.0581.25欠稳定1078.85工况31.3321.25稳定-192.07工况41.1281.25欠稳定335.6433剖面计算结果统计表工况

48、稳定系数安全系数稳定性评价剩余下滑力工况11.2051.25稳定353.89工况21.0181.25欠稳定1845.74工况31.1061.25欠稳定2635.36工况40.9361.25不稳定5510.6544剖面计算结果统计表工况稳定系数安全系数稳定性评价剩余下滑力工况11.1651.25基本稳定574.66工况20.9841.25不稳定1870.60工况3(a-a段）1.4421.25稳定-231.89(b-b段）0.9971.25不稳定1351.11工况4(a-a段）1.1941.25稳定117.34(b-b段）0.8451.25不稳定2279.9955剖面计算结果统计表工况稳定系数安

49、全系数稳定性评价剩余下滑力工况11.2871.25稳定-142.01工况21.0861.25欠稳定718.90各工况剩余下滑力计算结果见附表。各剖面的计算示意图见附图。5.3 滑坡发展趋势预测依据勘察资料，结合计算结果综合分析：泰逸山庄项目场区滑坡开挖切坡前在天然状态下稳定性系数在1.2051.287之间，平均稳定性系数为1.227，处于稳定状态；考虑暴雨因数稳定性系数在0.9841.086之间，平均稳定性系数为1.036，目前上处于欠稳定状态,滑体表中部拉裂缝较多，延伸较长，张开度较大，给降雨渗入创造了导水通道。若遇连续降雨或暴雨，更易使土体饱水软化，有可能使滑坡失稳，继续发展将会导致整体失

50、稳，产生破坏。场地平整切坡在土体和建筑物自重情况时在天然状态下稳定性系数在0.9971.442之间，平均稳定性系数为1.219，除4-4剖面(b-b段，稳定性系数为0.997）外处于稳定状态；考虑暴雨因数稳定性系数在0.8451.128之间，平均稳定性系数为1.025，特别是3-3剖面和4-4剖面 (b-b段）稳定性系数分别为0.936和0.845，处于不稳定状态。 边坡特征及稳定性评价6.1边坡特征6.1.1边坡形态及岩性特征位于场地西南边侧存在由于人工开挖而形成的陡边坡，在边坡上部拟建4栋2层别墅，边坡下部坡度8090，上部稍缓坡度4055，高约8.020.5m，呈南北走向，长约100m。

51、顶部为一斜坡地形，坡度较缓，主要为含卵石粘性土和含粘性土卵石组成，此部分土层胶结程度较好，自稳能力较强。 图6.1 场地西南边侧边坡形态6.1.2边坡类型的划分该边坡为土质边坡，土层出露完整，厚度大，出露土层为第四系中更新统冲积层（Q2al）的含卵石粘性土和含粘性土卵石，上部边坡植被茂盛，根据（GB50330-2002）该边坡安全等级可定为二级。6.2边坡稳定性评价6.2.1边坡稳定性分析 = 1 * GB3 边坡岩土特征边坡虽然较陡，因是由含卵石粘性土和含粘性土卵石组成，土层密实程度较好，未发现软弱夹层，有利于边坡稳定。 = 2 * GB3 水文地质条件边坡顶部以上及周边为中缓斜坡无地表水体

52、，土层透水性也较差，主要接受大气降雨补给。到雨季在陡壁上部与土层接触带有水浸出呈散状滴水，动态变化大，陡边坡未见泉点出露。 = 3 * GB3 物理力学性质含卵石粘性土天然重度r=2.08kN/m3，含粘性土卵石天然重度为21.5kN /m3。天然含水率23.5%；抗剪强度取值C=20.6MPa，=23.7。 = 4 * GB3 工程因素边坡上部修建别墅时，进行人工切坡将改变现边坡的形体，同时建筑物修建后增加了坡顶荷载。这是影响边坡稳定性的最大因素。6.2.2 边坡稳定性计算由上述分析，当对边坡作直立或近似于直立切坡时，若不采取有效的支挡措施，边坡有可能发生失稳破坏。根据岩土工程勘察规范的规定

53、，本工程安全等级为二级，对于新形成的边坡，边坡的稳定系数宜取1.151.30。取土体综合抗剪强度指标C=20.6MPa，=23.7，实测77和88地质剖面，分别采用极限平衡法对边坡发生圆弧型破坏模式进行定量计算如下：圆弧滑动计算结果如下表。剖面号稳定系数稳定性评价7-71.112基本稳定8-81.106基本稳定上述分析计算说明，边坡在目前情况下，边坡的稳定系数虽大于1.0，处于基本稳定状态，不会发生边坡整体失稳现象，但其稳定系数仍未达到规范规定的1.151.30的技术要求。一旦边坡土体浸水软化，抗剪强度降低或上部别墅修建后增加坡体荷载或遇暴雨时，其稳定系数将小于1.0，边坡即可能发生失稳。因此

54、，在修建别墅之前必须进行边坡支挡加固。 假日公寓式酒店岩土工程分析与评价7.1酒店场地稳定性评价拟建假日公寓式酒店位于场地中部，用地面积117463.0m2,建筑面积34798.8 m2，其中地上建筑面积11172.9 m2，地下建筑面积23625.9 m2。建筑物位置大部分位于滑坡体上，后部位于滑坡后缘以东8.525.0m,酒店前部距离滑坡剪出口约70.0m。酒店依山坡地势修建，采用跃层式建设，地下6层，地下车库1层，地上1层。根据前面分析场地平整切坡后在土体和建筑物自重情况时在天然状态下稳定性系数在0.9971.442之间，平均稳定性系数为1.219，除4-4剖面(b-b段，稳定性系数为0

55、.997）外处于稳定状态；考虑暴雨因数稳定性系数在0.8451.128之间，平均稳定性系数为1.025，特别是3-3剖面和4-4 剖面(b-b段）稳定性系数分别为0.936和0.845，处于不稳定状态。因此修建建筑物之前应先对场地边坡进行治理再开挖，以确保酒店建设后安全性。7.2土的工程特性指标建议值根据本次勘察野外钻探、原位测试成果和室内土工试验成果，结合都江堰地区及邻近建筑场地工程经验，综合确定场地土的工程特性指标，其建议值见表7.2-1和7.2-2。土的工程特性指标建议值 表7.2-1土层名称重度（kN/m3承载力特征值fak（kPa压 缩模 量Es（MPa变形模量 Eo（MPa粘聚力C

56、(kPa)内摩擦角()基床系数(MN/m3) = 1 * GB3 素填土19.0130/ = 2 * GB3 含卵石粘性土20.8140572515/ = 3 * GB3 含粘性土卵石21.2130/920.623.720 = 4 * GB3 含卵石粘性土21.0180810/ = 5 * GB3 -1松散卵石21.53001012203025 = 5 * GB3 -2稍密卵石21.5500/20103530 = 5 * GB3 -3中密卵石22.0850/2854035 = 5 * GB3 -4密实卵石22.5120/3854540 = 6 * GB3 中砂19.5100/101515土的工

57、程特性指标建议值 表7.2-2 指标岩土名称人工挖孔灌注桩极限侧阻力标准值qsik（kPa）极限端阻力标准值qpk（kPa） = 2 * GB3 含卵石粘性土70/ = 3 * GB3 含卵石粘性土50/ = 4 * GB3 含粘性土卵石80/ = 5 * GB3 -1松散卵石100/ = 5 * GB3 -2稍密卵石1152200 = 5 * GB3 -3中密卵石1353500 = 5 * GB3 -4密实卵石1505000 = 6 * GB3 中砂60/7.3场地地震效应评价根据建筑抗震设计规范（GB500112001）可知，场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g,设计地震

58、分组为第一组，设计特征周期为0.35s。根据建筑抗震设计规范(GB50011-2001),按抗震重要性划分,拟建工程属丙类建筑。根据工程经验场地填土波速值为158.0m/s、含卵石粉质粘土波速值为221.3m/s属软弱土，松散卵石波速值为280.5m/s、稍密卵石波速值为342.9m/s、中密卵石波速值为400.6m/s属中硬土，密实卵石波速值为529.6m/s属中硬土，场地等效剪切波速值为325.38m/s，卓越周期为0.2705s，覆盖层厚度大于5.0m,场地类别为类，处于抗震不利地段。7.4地基土适宜性评价拟建场地内地层由素填土、含卵石粉质粘土和卵石层组成。素填土因成分较杂，压缩性大，层

59、位不稳定，不能作基础持力层；含卵石粉质粘土 = 2 * GB3 承载力较高，层位比较稳定，可作基础持力层；卵石层 = 4 * GB3 厚度大、层位稳定、地基承载力高、变形小，埋藏较浅，可作基础持力层或桩端持力层。7.5地基基础评价 = 1 * GB3 天然地基采用天然地基时，基础埋深应超过滑坡的滑面，可采用独立柱基础，以稍密卵石层作基础持力层。当天然地基埋藏深度不足时，对斜坡形成的附加荷载，应考虑斜坡的整体稳定性。 = 2 * GB3 桩基础(1) 人工挖孔桩拟建建筑物基础位于滑坡体上，可采用人工挖孔桩，挖孔桩可穿透滑坡体进入稳定地层，可以中密卵石或密实卵石层为桩端持力层。人工挖孔桩较为直观，

60、在成都地区有较成熟的施工经验。若采用人工挖孔桩，施工前进行“一桩一孔”施工勘察。(2) 预应力混凝土管桩本工程也可采用预应力混凝土管桩以中密卵石或密实卵石层为桩端持力层，形成摩擦端承桩,预应力混凝土管桩的直径可取300500mm。预应力混凝土管桩较为直观，施工快捷，工期短，但穿透密实卵石层成桩较困难，本场地地层中含有少量漂石，且预应力混凝土管桩施工时振动对边坡稳定性影响较大，所以慎重选用预应力混凝土管桩。7.6 酒店开挖时支护措施本工程酒店部分设计地下6层和地下车库1层，地面上1层，场地为斜坡地形，酒店后部边坡开挖最大深度达24.00m，必须采取合理的支护措施。根据场地工程地质和水文地质条件，