化工原理课程设计(苯-氯苯分离精馏塔-浮阀塔设计)

1、.：.； PAGE 47课程设计阐明书课程设计称号 化工原理课程设计 课程设计标题 苯-氯苯混合液浮阀式精馏塔设计 姓 名 学 号 专 业 班 级 指点教师 提交日期 化工原理课程设计义务书(一)设计标题 苯-氯苯延续精馏塔的设计(二)设计义务及操作条件设计义务(1)原料液中含氯苯35% (质量)。(2)塔顶馏出液中含氯苯不得高于2(质量)。(3)年产纯度为99.8的氯苯吨41000吨操作条件 (1)塔顶压强4KPa(表压)，单板压降小于0.7KPa。 (2)进料热形状 自选。 (3)回流比R=1.1-3Rmin。 (4)塔底加热蒸汽压强506 KPa(表压) 设备型式F1型浮阀塔设备任务日：

2、每年330天，每天24小时延续运转。三设计内容1设计阐明书的内容1) 精馏塔的物料衡算；2) 塔板数确实定；3) 精馏塔的工艺条件及有关物性数据的计算；4) 精馏塔的塔体工艺尺寸计算；5) 塔板主要工艺尺寸的计算； 6) 塔板的流膂力学验算； 7) 塔板负荷性能图； 8) 对设计过程的评述和有关问题的讨论。9) 辅助设备的设计与选型2设计图纸要求：1) 绘制工艺流程图 2) 绘制精馏塔安装图 四参考资料物性数据的计算与图表化工工艺设计手册3化工过程及设备设计4化学工程手册5化工原理苯、氯苯纯组分的饱和蒸汽压数据 其他物性数据可查有关手册。 目录 TOC o 1-3 h z u HYPERLIN

3、K l _Toc308542153 前 言 PAGEREF _Toc308542153 h 6 HYPERLINK l _Toc308542154 1设计方案的思索 PAGEREF _Toc308542154 h 6 HYPERLINK l _Toc308542155 2.设计方案的特点 PAGEREF _Toc308542155 h 6 HYPERLINK l _Toc308542156 3工艺流程确实定 PAGEREF _Toc308542156 h 6 HYPERLINK l _Toc308542157 一设备工艺条件的计算 PAGEREF _Toc308542157 h 8 HYPER

4、LINK l _Toc308542158 1设计方案确实定及工艺流程的阐明 PAGEREF _Toc308542158 h 8 HYPERLINK l _Toc308542159 2全塔的物料衡算 PAGEREF _Toc308542159 h 8 HYPERLINK l _Toc308542160 2.1 料液及塔顶底产品含苯的摩尔分率 PAGEREF _Toc308542160 h 8 HYPERLINK l _Toc308542161 2.2 平均摩尔质量 PAGEREF _Toc308542161 h 8 HYPERLINK l _Toc308542162 2.3 料液及塔顶底产品的摩

5、尔流率 PAGEREF _Toc308542162 h 8 HYPERLINK l _Toc308542163 3塔板数确实定 PAGEREF _Toc308542163 h 9 HYPERLINK l _Toc308542164 3.1实际塔板数的求取 PAGEREF _Toc308542164 h 9 HYPERLINK l _Toc308542165 3.2 确定操作的回流比R PAGEREF _Toc308542165 h 10 HYPERLINK l _Toc308542166 3.3求实际塔板数 PAGEREF _Toc308542166 h 11 HYPERLINK l _Toc

6、308542167 3.4 全塔效率 PAGEREF _Toc308542167 h 12 HYPERLINK l _Toc308542168 3.5 实践塔板数近似取两段效率一样 PAGEREF _Toc308542168 h 13 HYPERLINK l _Toc308542169 4操作工艺条件及相关物性数据的计算 PAGEREF _Toc308542169 h 13 HYPERLINK l _Toc308542170 4.1平均压强 PAGEREF _Toc308542170 h 13 HYPERLINK l _Toc308542171 4.2 平均温度 PAGEREF _Toc308

7、542171 h 14 HYPERLINK l _Toc308542172 4.3平均分子量 PAGEREF _Toc308542172 h 14 HYPERLINK l _Toc308542173 4.4平均密度 PAGEREF _Toc308542173 h 15 HYPERLINK l _Toc308542174 4.5 液体的平均外表张力 PAGEREF _Toc308542174 h 16 HYPERLINK l _Toc308542175 4.6 液体的平均粘度 PAGEREF _Toc308542175 h 17 HYPERLINK l _Toc308542176 4.7 气液相

8、体积流量 PAGEREF _Toc308542176 h 18 HYPERLINK l _Toc308542177 6 主要设备工艺尺寸设计 PAGEREF _Toc308542177 h 19 HYPERLINK l _Toc308542178 6.1 塔径 PAGEREF _Toc308542178 h 19 HYPERLINK l _Toc308542179 7 塔板工艺构造尺寸的设计与计算 PAGEREF _Toc308542179 h 20 HYPERLINK l _Toc308542180 7.1 溢流安装 PAGEREF _Toc308542180 h 20 HYPERLINK

9、l _Toc308542181 7.2 塔板布置 PAGEREF _Toc308542181 h 23 HYPERLINK l _Toc308542182 二 塔板流的膂力学计算 PAGEREF _Toc308542182 h 25 HYPERLINK l _Toc308542183 1 塔板压降 PAGEREF _Toc308542183 h 25 HYPERLINK l _Toc308542184 2 液泛计算 PAGEREF _Toc308542184 h 27 HYPERLINK l _Toc308542185 3雾沫夹带的计算 PAGEREF _Toc308542185 h 28 H

10、YPERLINK l _Toc308542186 4塔板负荷性能图 PAGEREF _Toc308542186 h 30 HYPERLINK l _Toc308542187 4.1 雾沫夹带上限线 PAGEREF _Toc308542187 h 30 HYPERLINK l _Toc308542188 4.2 液泛线 PAGEREF _Toc308542188 h 31 HYPERLINK l _Toc308542189 4.3 液相负荷上限线 PAGEREF _Toc308542189 h 32 HYPERLINK l _Toc308542190 4.4 气体负荷下限线漏液线 PAGEREF

11、 _Toc308542190 h 33 HYPERLINK l _Toc308542191 4.5 液相负荷下限线 PAGEREF _Toc308542191 h 33 HYPERLINK l _Toc308542192 三 板式塔的构造与附属设备 PAGEREF _Toc308542192 h 35 HYPERLINK l _Toc308542193 1 塔顶空间 PAGEREF _Toc308542193 h 35 HYPERLINK l _Toc308542194 2 塔底空间 PAGEREF _Toc308542194 h 36 HYPERLINK l _Toc308542195 3

12、人孔数目 PAGEREF _Toc308542195 h 36 HYPERLINK l _Toc308542196 4 塔高 PAGEREF _Toc308542196 h 36 HYPERLINK l _Toc308542197 浮阀塔总体设备构造简图： PAGEREF _Toc308542197 h 37 HYPERLINK l _Toc308542198 5接纳 PAGEREF _Toc308542198 h 38 HYPERLINK l _Toc308542199 5.1 进料管 PAGEREF _Toc308542199 h 38 HYPERLINK l _Toc308542200

13、5.2 回流管 PAGEREF _Toc308542200 h 38 HYPERLINK l _Toc308542201 5.3 塔顶蒸汽接纳 PAGEREF _Toc308542201 h 39 HYPERLINK l _Toc308542202 5.4 釜液排出管 PAGEREF _Toc308542202 h 39 HYPERLINK l _Toc308542203 5.5 塔釜进气管 PAGEREF _Toc308542203 h 40 HYPERLINK l _Toc308542204 6法兰 PAGEREF _Toc308542204 h 40 HYPERLINK l _Toc30

14、8542205 7 筒体与封头 PAGEREF _Toc308542205 h 41 HYPERLINK l _Toc308542206 7.1 筒体 PAGEREF _Toc308542206 h 41 HYPERLINK l _Toc308542207 7.2 封头 PAGEREF _Toc308542207 h 41 HYPERLINK l _Toc308542208 7.3 裙座 PAGEREF _Toc308542208 h 41 HYPERLINK l _Toc308542209 8 附属设备设计 PAGEREF _Toc308542209 h 41 HYPERLINK l _To

15、c308542210 8.1 泵的计算及选型 PAGEREF _Toc308542210 h 41 HYPERLINK l _Toc308542211 8.2 冷凝器 PAGEREF _Toc308542211 h 42 HYPERLINK l _Toc308542212 8.3 再沸器 PAGEREF _Toc308542212 h 43 HYPERLINK l _Toc308542213 四 计算结果总汇 PAGEREF _Toc308542213 h 44 HYPERLINK l _Toc308542214 五 终了语 PAGEREF _Toc308542214 h 45 HYPERLI

16、NK l _Toc308542215 六 符号阐明： PAGEREF _Toc308542215 h 45前 言1设计方案的思索通体由不锈钢制造，塔节规格25100mm、高度0.51.5m，每段塔节可设置12个进料口/测温口，亦可结合客户详细要求进展设计制造各种非标产品。整个精馏塔包括：塔釜、塔节、进料罐、进料预热器、塔釜液储罐、塔顶冷凝器、回流比控制器、产品储罐等。塔压降由变送器丈量，塔釜上升蒸汽量可经过采用釜液温度或灵敏板进展控制，塔压可采用稳压阀控制，并可装载自动平安阀。为使塔身坚持绝热操作，采用现代化仪表控制温度条件，并可在室温300范围内恣意设定。同时，为了满足用户的科研需求，每一段

17、塔节内的温度、塔釜液相温度、塔顶气相温度、进料温度、回流温度、塔顶压力、塔釜压力、塔釜液位、进料量等参数均可以数字显示。2.设计方案的特点浮阀塔由于气液接触形状良好，雾沫夹带量小(因气体程度吹出之故)，塔板效率较高，消费才干较大。浮阀塔运用广泛，对液体负荷变化敏感，不适宜处置易聚合或者含有固体悬浮物的物料，浮阀塔涉及液体均布问题在气液接触需冷却时会使构造复杂板式塔的设计资料更易得到，便于设计和对比，而且更可靠。浮阀塔更适宜，塔径不是很大，易气泡物系，腐蚀性物系，而且适宜真空操作。3工艺流程确实定原料液由泵从原料储罐中引出，在预热器中预热后送入延续板式精馏塔F1型浮阀塔，塔顶上升蒸汽流采用强迫循

18、环式列管全凝器冷凝后一部分作为回流液，其他作为产品经冷却至后送至产品槽；塔釜采用热虹吸立式再沸器提供气相流，塔釜残液送至废热锅炉。以下是浮阀精馏塔工艺简图一设备工艺条件的计算1设计方案确实定及工艺流程的阐明 本设计义务为分别苯-氯苯混合物。对于二元混合物的分别，应采用延续精馏过程。设计中采用泡点进料q=1，将原料液经过预热器加热至泡点后送入精馏塔内。塔顶上升蒸汽采用全凝器冷凝，冷凝液在泡点下一部分回流至塔内，其他部分经产品冷却器冷却后送至储罐。该物系属易分别物系，最小回流比较小，故操作回流比取最小回流比的2倍。塔釜采用间接蒸汽加热，塔底产品经冷却后送至储罐。2全塔的物料衡算2.1 料液及塔顶底

19、产品含苯的摩尔分率苯和氯苯的相对摩尔质量分别为78.11 kg/kmol和112.61kg/kmol。2.2 平均摩尔质量2.3 料液及塔顶底产品的摩尔流率依题给条件：一年以330天，一天以24小时计，有： ,全塔物料衡算： 釜液处置量 总物料衡算 苯物料衡算 联立解得 3塔板数确实定3.1实际塔板数的求取苯-氯苯物系属于理想物系，可采用梯级图解法MT法求取，步骤如下：1.根据苯-氯苯的相平衡数据，利用泡点方程和露点方程求取根据，将所得计算结果列表如下： 表3-1 相关数据计算温度/8090100110120130140苯760102501760225028402900氯苯1482052934

20、00543719760两相摩尔分率x10.6770.4420.2650.1270.0190y10.9130.7850.6140.3760.0710相对挥发度5. 54.6075094.44.1436463.949933.815789此题中，塔内压力接近常压实践上略高于常压，而表中所给为常压下的相平衡数据，由于操作压力偏离常压很小，所以其对平衡关系的影响完全可以忽略。平均相对挥发度，那么，汽液平衡方程为：3.2 确定操作的回流比R将表3-1中数据作图得曲线。 图3-1 苯氯苯混合液的xy图在图上，因，查得，而，。故有：思索到精馏段操作线离平衡线较近，故取实践操作的回流比为最小回流比的2.485倍

21、，即：求精馏塔的汽、液相负荷 3.3求实际塔板数精馏段操作线：提馏段操作线：提馏段操作线为过和两点的直线。采用图解法求实际板层数,在x-y图上作平衡曲线和对角线，并依上述方法作精馏段操作线和提镏段。从开场，在精馏段操作线与平衡线之间绘由程度线和铅垂线构成的梯级。当梯级跨过两操作线交点时，那么改在提镏段与平衡线之间绘梯级，直至梯级的铅垂线到达或越过点为止。用Excel作图，各梯级的坐标如下：表3-2 相关数据计算xy精馏段0.9860.9860.943440.9860.943440.96771840.8730630.96771840.8730630.9374880.7627760.9374880

22、.7627760.8901142提镏段0.628830.89011420.628830.75587430.4005070.75587430.4005070.48120210.1719810.48120210.1719810.20628480.0538910.20628480.0538910.06422180.0890.06422180.0890.01573840.0030680.01573840.0030680.0030813x0.002880.0024730.010878 图3-2 苯-氯苯物系精馏分别实际塔板数的图解按上法图解得到：总实际板层数 块包括再沸器加料板位置 3.4 全塔效率选用

23、公式计算。该式适用于液相粘度为0.071.4mPas的烃类物系，式中的为全塔平均温度下以进料组成表示的平均粘度。 查图一，由=0.986 =0.00288查得塔顶及塔釜温度分别为：=80.43 =.48，全塔平均温度 =(+)/2=(80.43+.48)/2=109.5根据表3-4表3-4 苯-氯苯温度粘度关系表温度20406080100120140苯 粘度mPas0.6380.4850.3810.3080.2550.2150.184氯苯 粘度mPas0.750.560.440.350.280.240.利用差值法求得：，。3.5 实践塔板数近似取两段效率一样精馏段：块，取块提馏段：块，取块总塔

24、板数块4操作工艺条件及相关物性数据的计算4.1平均压强取每层塔板压降为0.7kPa计算。塔顶：加料板：塔底： 精馏段平均压强提镏段平均压强4.2 平均温度利用表3-1数据，由拉格朗日差值法可得塔顶温度 ,加料板 ，塔底温度 ，精馏段平均温度 提镏段平均温度 4.3平均分子量精馏段： 液相组成：，气相组成：，所以 提镏段：液相组成：，气相组成：，所以 4.4平均密度4.4.1 液相平均密度 表4-1 组分的液相密度kg/m3温度，8090100110120130140苯817805793782770757745氯苯1039102810181008997985975纯组分在任何温度下的密度可由下式

25、计算苯 ： 引荐：氯苯 ： 引荐：式中的t为温度，塔顶：进料板： 塔底： 精馏段：提镏段：4.4.2汽相平均密度精馏段：提镏段：4.5 液体的平均外表张力表5-1 组分的外表张力温度8085110115120131A苯21.220.617.316.816.315.3B氯苯26.125.722.722.221.620.4液体平均外表张力依下式计算，即塔顶液相平均外表张力的计算由，用内插法得， , 进料板液相平均外表张力的计算由，用内插法得， , 塔底液相平均外表张力的计算由，用内插法得， , 精馏段液相平均外表张力为提镏段液相平均外表张力为4.6 液体的平均粘度 表三 不同温度下苯氯苯的粘度 温

26、度t，6080100120140苯mPas0.3810.3080.2550.2150.184氯苯mPas0.5150.4280.3630.3130.274液相平均粘度可用 表示4.6.1 塔顶液相平均粘度，4.6.2 进料板液相平均粘度，4.6.3 塔底液相平均粘度， ，,4.7 气液相体积流量精馏段：汽相体积流量汽相体积流量液相体积流量液相体积流量提镏段：汽相体积流量汽相体积流量液相体积流量液相体积流量6 主要设备工艺尺寸设计6.1 塔径精馏段：初选塔板间距及板上液层高度，那么：按Smith法求取允许的空塔气速即泛点气速查Smith通用关联图得负荷因子泛点气速：m/s取平安系数为0.7，那么

27、空塔气速为 精馏段的塔径 按规范塔径圆整取提镏段：初选塔板间距及板上液层高度，那么：按Smith法求取允许的空塔气速即泛点气速查Smith通用关联图得负荷因子泛点气速：m/s取平安系数为0.7，那么空塔气速为精馏段的塔径按规范塔径圆整取7 塔板工艺构造尺寸的设计与计算7.1 溢流安装因塔径为1.6m，所以采用单溢流型的平顶弓形溢流堰、弓形降液管、凹形受液盘，且不设进口内堰。7.1.1 溢流堰长出口堰长取精馏段堰上溢流强度,满足强度要求。提镏段堰上溢流强度,满足强度要求。7.1.2出口堰高对平直堰精馏段：由及，查化工原理课程设计图5-5得，于是：满足要求验证： (设计合理)提镏段：由及，查化工原

28、理课程设计图5-5得，于是：满足要求验证： (设计合理)7.1.3 降液管的宽度和降液管的面积由，查化工原理课程设计P112图5-7得，即：，。 液体在降液管内的停留时间精馏段：满足要求提镏段：满足要求7.1.4 降液管的底隙高度精馏段：取液体经过降液管底隙的流速，那么有：不宜小于0.020.025m，本结果满足要求 故合理提镏段：取液体经过降液管底隙的流速，那么有：不宜小于0.020.025m，本结果满足要求 故合理选用凹形受液盘，深度7.2 塔板布置7.2.1 塔板的分块本设计塔径为，故塔板采用分块式，塔板分为4块。7.2.2 边缘区宽度确定 取 7.2.3 开孔区面积计算 其中： 故 7

29、.2.4 浮阀数计算及其陈列精馏段：预先选取阀孔动能因子,由F0=可求阀孔气速，即F-1型浮阀的孔径为39mm，故每层塔板上浮阀个数为浮阀陈列方式采用等腰三角形叉排。取同一横排的孔心那么排间距思索到塔径比较大，而且采用塔板分块，各块支撑与衔接也要占去一部分鼓泡区面积，因此排间距不宜采用0.071m,而应小一点，故取，按，以等腰三角叉排方式作图得阀孔数实践孔速 阀孔动能因数为所以阀孔动能因子变化不大，仍在914的合理范围内，故此阀孔实排数适用。此开孔率在5%15%范围内，符合要求。所以这样开孔是合理的。提镏段：预先选取阀孔动能因子,由F0=可求阀孔气速即F-1型浮阀的孔径为39mm，故每层塔板上

30、浮阀个数为浮阀陈列方式采用等腰三角形叉排。取同一横排的孔心那么排间距思索到塔径比较大，而且采用塔板分块，各块支撑与衔接也要占去一部分鼓泡区面积，因此排间距不宜采用0.066m,而应小一点，故取，按，以等腰三角叉排方式作图得阀孔数实践孔速 阀孔动能因数为所以阀孔动能因子变化不大，仍在914的合理范围内，故此阀孔实排数适用。此开孔率在5%15%范围内，符合要求。所以这样开孔是合理的。阀孔陈列二 塔板流的膂力学计算1 塔板压降精馏段1计算干板静压头降由式可计算临界阀孔气速，即，可用算干板静压头降，即2 计算塔板上含气液层静压头降由于所分别的苯和甲苯混合液为碳氢化合物，可取充气系数，知板上液层高度 所

31、以依式3计算液体外表张力所呵斥的静压头降 由于采用浮阀塔板，抑制鼓泡时液体外表张力的阻力很小，所以可忽略不计。这样，气流经一层，浮阀塔板的静压头降为 提镏段：(1)计算干板静压头降由式可计算临界阀孔气速，即，可用算干板静压头降，即(2)计算塔板上含气液层静压头降由于所分别的苯和甲苯混合液为碳氢化合物，可取充气系数，知板上液层高度 所以依式(3)计算液体外表张力所呵斥的静压头降由于采用浮阀塔板，抑制鼓泡时液体外表张力的阻力很小，所以可忽略不计。这样，气流经一层，浮阀塔板的静压头降为2 液泛计算式精馏段(1)计算气相经过一层塔板的静压头降前已计算(2)液体经过降液管的静压头降因不设进口堰，所以可用

32、式式中(3)板上液层高度：那么 为了防止液泛，按式：，取平安系数，选定板间距,从而可知，符合防止液泛的要求(4) 液体在降液管内停留时间校核应保证液体早降液管内的停留时间大于35 s,才干使得液体所夹带气体释出。本设计可见，所夹带气体可以释出。提镏段(1)计算气相经过一层塔板的静压头降前已计算(2)液体经过降液管的静压头降因不设进口堰，所以可用式式中(3)板上液层高度：，那么为了防止液泛，按式：，取平安系数，选定板间距,从而可知，符合防止液泛的要求(4) 液体在降液管内停留时间校核应保证液体早降液管内的停留时间大于35 s,才干使得液体所夹带气体释出。本设计可见，所夹带气体可以释出。3雾沫夹带

33、的计算判别雾沫夹带量能否在小于10%的合理范围内，是经过计算泛点率来完成的。泛点率的计算时间可用式：和塔板上液体流程长度塔板上液流面积精馏段：苯和氯苯混合液可按正常物系处置，取物性系数K值，K=1.0,在从泛点负荷因数图中查得负荷因数,将以上数值分别代入上式及提镏段：苯和氯苯混合液可按正常物系处置，取物性系数K值，K=1.0,在从泛点负荷因数图中查得负荷因数,将以上数值分别代入上式及为防止雾沫夹带过量，对于大塔，泛点需控制在80%以下。从以上计算的结果可知，其泛点率都低于80%，所以雾沫夹带量能满足的要求。4塔板负荷性能图4.1 雾沫夹带上限线对于苯氯苯物系和已设计出塔板构造，雾沫夹带线可根据

34、雾沫夹带量的上限值所对应的泛点率 (亦为上限值),利用式和便可作出此线。由于塔径较大，所以取泛点率，依上式有精馏段：整理后得即 即为负荷性能图中的线(y1)此式便为雾沫夹带的上限线方程，对应一条直线。所以在操作范围内任取两个值便可依式算出相应的。利用两点确定一条直线，便可在负荷性能图中得到雾沫夹带的上限线。 0.001 0.005 0.01 0.015 0.02 0.025 2.4312.345 2.236 2.128 2.0199 1.912 提镏段：整理后得即 即为负荷性能图中的线(y1) 0.001 0.005 0.01 0.015 0.02 0.025 2.6192.534 2.429

35、 2.323 2.219 2.113 4.2 液泛线由式， 联立。即式中， ，板上液层静压头降 从式知，表示板上液层高度，。所以板上液体外表张力所呵斥的静压头和液面落差可忽略液体经过降液管的静压头降可用式那么 式中阀孔气速与体积流量有如下关系 精馏段：式中各参数知或已计算出，即；代入上式。整理后便可得与的关系，即 此式即为液泛线的方程表达式。在操作范围内任取假设干值，依 0 0.005 0.01 0.015 0.02 0.025 3.41 3.13 2.86 2.522.03 1.25 用上述坐标点便可在负荷性能图中绘出液泛线，图中的(y2)。提镏段：；代入上式整理后便可得与的关系，即 0.0

36、01 0.005 0.01 0.015 0.02 0.025 3.2433.051 2.792 2.455 1.983 1.221 用上述坐标点便可在负荷性能图中绘出液泛线，图中的(y2)。4.3 液相负荷上限线为了使降液管中液体所夹带的气泡有足够时间分别出，液体在降液管中停留时间不应小于35s。所以对液体的流量须有一个限制，其最大流量必需保证满足上述条件。由式可知，液体在降液管内最短停留时间为35秒。取为液体在降液管中停留时间的下限，所对应的那么为液体的最大流量,即液相负荷上限，于是可得精馏段：所得到的液相上限线是一条与气相负荷性能无关的竖直线，即负荷性能图中的线(y3)。提镏段：所得到的液

37、相上限线是一条与气相负荷性能无关的竖直线，即负荷性能图中的线(y3)。4.4 气体负荷下限线漏液线对于F1型重阀，因800mm，故裙座壁厚取16mm根底环内径：根底环外径：圆整 根底环厚度，思索到腐蚀余量取18mm 思索到再沸器，裙座高度取3m， 地角螺栓直径取M308 附属设备设计8.1 泵的计算及选型进料温度 知进料量 取管内流速，那么那么管径故可采用故可采用683的离心泵。那么内径d=62mm，得：取绝对粗糙度为：； 那么相对粗糙度为：摩擦系数 由 =0.0107进料口位置高度：h=14-10.45+2.1+0.4+3=11.35m扬程：可选择泵为IS50-32-1258.2 冷凝器塔顶

38、温度tD=80.43 冷凝水t1=20 t2=30 那么由tD=80.43 查液体比汽化热共线图得塔顶被冷凝量 冷凝的热量取传热系数那么传热面积冷凝水流量选型：G436-2.5-59.248.3 再沸器塔底温度tw=.48 用t0=150的蒸汽，釜液出口温度t1=142那么 由tw=.48 查液体比汽化热共线图得那么取传热系数 那么传热面积加热蒸汽的质量流量选用热虹吸式再沸器() G600-2.5-164.6DN mmPN MPa换热面积 m26002.5164.6四 计算结果总汇序号精馏段工程数值序号提馏段工程数值1平均温度tm/84.291平均温度tm/113.32平均压力pm/kPa10

39、7.42平均压力pm/kPa113.73气相流量Vs/(m3/s)1.7423气相流量Vs/(m3/s)1.7704液相流量Ls/(m3/s)0.002544液相流量Ls/(m3/s)0.008535汽相平均密度kg/m32.875汽相平均密度kg/m33.356实践总塔板数66实践塔板数147塔径/m1.67塔径/m1.68板间距/m0.458板间距/m0.459溢流方式单溢流9溢流方式单溢流10降液管方式弓形10降液管方式弓形11堰长/m1.2811堰长/m1.2812堰高/m0.049612堰高/m0.036413板上液层高度/m0.0613板上液层高度/m0.0614堰上液层高度/m0

40、.010414堰上液层高度/m0.023615降液管底隙高度/m0.026815降液管底隙高度/m0.026616安定区宽度/m0.0816安定区宽度/m0.0817边缘区宽度/m0.0517边缘区宽度/m0.0518开孔区面积/m21.1018开孔区面积/m21.1019阀孔直径/m0.03919阀孔直径/m0.03920阀孔数目20620阀孔数目20621孔中心距/m0.07521孔中心距/m0.06522开孔率/%12.2422开孔率/%12.2423空塔气速/(m/s)0.971723空塔气速/(m/s)0.956724阀孔气速/(m/s)6.5624阀孔气速/(m/s)7.1926单

41、板压降/KPa0.726单板压降/KPa0.727负荷上限雾沫夹带控制27负荷上限雾沫夹带控制28负荷下限漏液控制28负荷下限漏液控制29泛点率%58.5629泛点率%59.3630气相负荷上限/(m3/s)2.3830气相负荷上限/(m3/s)2.4031气相负荷下限/(m3/s)0.8031气相负荷下限/(m3/s)0.7432操作弹性2.9832操作弹性3.24五 终了语对于设计过程我们经过查阅各种文献得到数据，公式最后汇总，经过给出的设计义务书进展计算，使我们的自学才干，汇总才干都得到了提高。在这之中，我觉得难处主要有三点：一是查找资料。找资料其实不难，关键是如何去区分找到的资料能否有用，有时会找到两套不同的数据，然后就得本人去区分了。比如查找苯和氯苯的安托因常数，就找到了两组不同的数据，只能本人将数据代入计算看哪一个合理，所以很是费事。二是计算。计算是个很磨练人耐心的事情，稍一不小心就会算错，而且有能够当时还不知道，到头来发现不对就得改好多东西，所以说这确实要有耐心。不能太大意，做错了也得仔细的矫正来，不发脾气争取不再出错。三是画图。由于以前没有学习过C