高层结构抗震控制与中震设计分析

1、哀高层结构抗震控挨制与中震唉设计八分析氨鑫中建建筑设计袄顾问有限公司挨0755832俺01728翱E-mail：案xzjhjw氨黄警顽氨(声明:本讲义矮引用大量文献资班料.若引用错摆误是本人理解错跋误,与原文献作拔者无关)2007.10叭高层结构抗震控胺制与中震设计分澳析唉超限控制搬10佰高度超限,超过蔼表1-1规定高凹度(m)，表1隘-1：敖结构类型柏6度爸7度（含0.1懊5g）拜8度（含0.3矮0g）矮9度氨钢筋混凝土结构蔼框架啊60耙55岸45靶25矮框架-抗震墙疤130稗120搬100安50拜抗震墙罢140按120按100办60暗部分框支抗震墙扒120啊100斑80摆不应采用拔框架-核

2、心筒坝150稗130霸100扮70八筒中筒扳180挨150吧120岸80爱板柱-抗震墙败40班35唉30澳不应采用俺较多短肢墙板100摆60扒35稗错层抗震墙和框版架-抗震墙皑80傲60版不应采用巴混合结构半钢框架-钢筋混爸凝土筒蔼200败160隘120鞍70邦型钢砼框架-钢蔼筋混凝土筒傲220耙190捌150俺70邦钢结构翱框架唉110肮110吧90岸50哎框架-支撑(抗疤震墙板)阿220颁220爱200班140翱各类筒体和巨型百结构拜300笆300拌260半180扒注胺平面和竖向均不百规则,或IV类靶场地,按降低2氨0%控制; 哀6度的短肢墙、扮错层结构高度较俺7度适当提高扳2三项及三项摆

3、以上不规则超限唉，表1-2昂序哀不规则类型拜涵 哎 义翱依据的规范条文澳1绊扭转不规则凹考虑偶然偏心的扮扭转位移比大于啊1.2拔GB50011傲-3.4.2岸2扳偏心布置八偏心距大于0.扳15或相邻层质板心相差较大拜JGJ99-3搬.2.2昂3埃凹凸不规则靶平面凹凸尺寸大奥于相应边长30班%捌GB50011唉-3.4.2矮4按组合平面扮细腰形或角部重盎叠捌JGJ3-4.爱3.3靶5安楼板不连续按有效宽小于50啊%,开洞面积大捌于30%;错层半高梁高摆GB50011捌-3.4.2扳6柏刚度突变昂相邻层刚度变化癌大于70%;连奥续三层变化大于叭80%罢GB50011罢-3.4.2熬7唉尺寸突变扳缩

4、进大于25%袄,外挑大于10八%或4m暗JGJ3-4.袄4.5笆8霸构件间断伴上下墙、柱、支白撑不连续，含加澳强层摆GB50011肮-3.4.2爸9背承载力突变半相邻层受剪承载爱力比1挨.4案2啊抗扭刚度弱捌扭转周期比0班.9,混合结构败扭转周期比0扒.85板3暗层刚度偏小霸本层侧向刚度小稗于相邻上层的5凹0%氨4绊高位转换疤框支转换构件位搬置:7度5层傲;8度3层疤5疤厚板转换皑79度设防的傲厚板转换结构埃6吧塔楼偏置把单塔或多塔与大凹底盘的质心偏心爱距底盘相应边按长的20%稗7邦复杂连接哎各部分层数、刚按度、布置不同的按错层或连体结构稗8拌多重复杂半结构同时具有转绊换层、加强层、坝错层、连

5、体和多俺塔楼类型的2种瓣以上暗4其它超限建蔼筑氨4.1 高度超摆过28m的单跨吧框架结构；拜4.2 抗震规岸范、混凝土和钢案结构高层规程暂鞍未列入的高层建板筑结构；特殊形般式的大型公共建疤筑及超长悬挑连班筑；特大跨度的八连体结构；版4.3超限大跨芭度空间结构：跨拔度120m、邦悬挑长度40艾m、单向长度矮300m的屋盖案;非常用空间结吧构的大型场馆、翱一级客运站、大耙型候机楼、特大阿型机库。办5关于超限计柏算问题艾5.1 罢计算程序问题鞍1.SATWE翱的计算结果般,柏大部分指标介于版ETABS白和佰MIDAS爱之间哎,安结果偏安全叭.背2.颁目前国内外结构昂分析软件凹,澳在单元模型及解摆题方

6、法上没有太凹大区别唉,扮但在图形处理上板国内外还有差距半,霸国内图形处理速摆度和精度较差坝;唉3.八总体分析的整体矮指标规律国内外艾软件一致霸,盎无大差别傲;艾细部由于单元接跋触边界的处理方吧法不同颁,挨其弹性计算的局白部应力有较大差矮别吧;耙4.EPDA/盎EPSA傲采用弹塑性纤维叭束单元模型癌,蔼理论上比弹塑性八铰一维杆件模型瓣先进矮;鞍5.拌检查国外软件是碍否采用中国规范柏?瓣查软件介面菜单靶是否能人工指定耙某一构件的抗震背等级靶.巴6. 国内外软俺件计算结果比较隘表蔼计算软件扳SATWE颁ETABS傲MIDAS坝楼层自由度胺每个楼层为3个袄自由度皑每个楼层为6个稗自由度拔每个楼层为3个

7、捌自由度佰（两个平动，一岸个转动）耙（三个平动，三斑个转动）胺（两个平动，一翱个转动）斑周期调整系数败0.9昂0.9袄0.9鞍风荷载柏总剪力阿Vx=1935扮0kN百Vx=1570癌2kN案Vx=1713板6kN隘Vy=1926埃5kN跋Vy=1687隘8kN懊Vy=1706把8kN俺最大拔层位移角版X向：1/10耙57（31层）版X向：1/12颁97（32层）吧X向：1/10拔06（31层）袄Y向：1/10案72（31层）吧Y向：1/12绊53（32层）艾Y向：1/10岸29（32层）吧结构总重力懊Gz=8775坝29kN坝Gz=8841扮87kN瓣Gz=8574疤27kN矮地震作用绊地震作

8、用翱总地震爸VxE=137八78kN捌VxE=141奥41kN案VxE=122哎41kN袄剪力矮VyE=136白80kN哎VyE =14凹073kN罢VyE =12碍409kN伴底部剪重比扮1.53%懊1.59%扳1.44%爸最大层位移角挨dx/h=1/扒1722（31袄层）百dx/h=1/澳1695（30跋层）佰dx/h=1/翱1626（31斑层）哎dy/h=1/半1733（31胺层）岸dy/h=1/澳1738（30吧层）隘dy/h=1/盎1592（30俺层）芭扭转位移比澳1.33（X-癌5%偶然啊1.25（3层啊）胺1.27（偶然翱偏心，3层）瓣偏心，4层）敖1.21（Y-皑5%偶然笆1.

9、29（3层邦）背1.28（偶然氨偏心，3层）摆偏心，4层）按总地震捌VxE=137佰78kN半VxE=141盎41kN柏VxE=122安41kN爸周期爸T1(s)癌3.5078(巴X)唉3.5269(佰X)把3.8707(扳X)版T2(s)拔3.4866(奥Y)邦3.5016(百Y)安3.8378(百Y)袄T3(s)拜1.5727(扒T)笆1.6259(鞍T)懊1.8258(耙T)邦5.2 霸楼板验算要解决鞍的问题昂1.扒验算目标是什么靶?版应力、内力？班2.吧工况靶?岸正应力、剪应力笆？平均应力、最拜大应力？应控制摆的是压应力还是案拉应力肮?澳3.哎应满足的要求指班标皑?叭应力云图能说明败什

10、么鞍?隘4.百弹性应力集中使安问邦题版复杂化板.隘5.盎可行的办法是计盎算楼板传力控制癌断面的抗剪承载安力板盎楼板传递的剪力阿.皑即在内力层面进啊行控制叭.按 假定：层剪力巴按本层竖向构件岸剪切刚度分配，半则控制断面传递吧的剪力为肮办V办x佰，班；百 暗 盎 式中:Q佰x,j案-氨第j根竖向构件傲的下端剪力;败F-办-袄控制断面的截面拌积.皑V昂x,i八-拌第i层在水平荷澳载作用下的层(稗X或Y向)总剪奥力安-岸分离体板块(n办-m+1)根竖疤向构件的剪切刚捌度之和;扒 埃-i层啊总剪切刚度;巴按材料力学公式背，盎; 凹二暗“按广东省实施高哀规补充规定柏”佰的理解和应用1. 总则拔1.0.2

11、高办层定义:10层懊或以上;6层以案上且高度28安m。拜即隘笆10唉层扮且H巴摆28m啊为多层班。版2. 荷载及地俺震作用癌2.1.2 首皑层宜考虑施工荷笆载不小于10k隘N/m爸2按,霸 施工荷载分项盎系数1.0搬;即施工荷载可熬按活荷10/1俺.4=7.14盎 kN/m吧2埃输入;当不分静暗活荷时可按10颁/1.35=7办.4 kN/m矮2懊输入.百2.2.2 计啊算风荷作用下结吧构的水平位移时稗,基本风压可采埃用50年重现期傲的风压值.(深跋圳为0.75 笆kN/m跋2笆)袄2.3.1 结案构设计使用年限办超过50年时,岸若无场地地震安板全报告提供相应盎的地震动参数时傲,多遇地震可按翱下

12、表处理(7度靶为例)跋设计使用年限翱50俺70芭100拔设防烈度伴7拜7爸7坝多遇地震霸瓣max癌0.08(0.哎12)奥0.08(0.翱12)肮摆1.15捌0.08(0.岸12)疤耙1.35瓣弹性时程分析A叭max隘35(55)瓣35(55) 吧阿1.15邦35(55) 拔捌1.35笆注: (1)罕隘遇地震如何处理暗未给出; 笆(2)按理其它盎荷载也因使用年袄限的变化而变,叭但补充规定稗未提及皑.百2.3.22捌.3.6 地震颁计算考虑因素拌（蔼7度区要考虑竖疤向地震影响吧）伴扭转控制情况百控制标准八计算考虑因素半质量与刚度分布岸明显不对称、不傲均匀啊前一个振型中某败振型的扭转方向颁因子在0

13、.35矮0.65之间吧应计算双向水平扳地震,考虑平扭暗耦连影响耙扭转不规则稗不考虑偶然偏心吧时位移比1.败2扮或H100m巴考虑平扭耦连影佰响凹质量竖向分布特拔别不均匀吧相邻层单位面积佰质量比1.5澳应采用弹性时程皑分进行多遇地震艾补充计算澳大跨度结构考虑挨竖向地震皑7、8、9度楼胺盖跨度大于24邦、16、12m唉；瓣7、8、9度悬摆臀跨度大于6、半4、3m结构。熬7、8、9度重澳力荷载代表值分柏别增大5%、1笆0%、20%拌3. 结构设计胺的基本规定艾3.2.2建筑唉高宽比计算时,隘非矩形平面的等鞍效宽度B=3.埃5R昂,背R为建筑平面(矮不计外挑部分)版最小回转半径=摆(邦稗F啊i袄r邦i

14、坝2耙/吧吧F扒i搬)疤0.5八.啊3.2.3,3按.2.5构件定颁义及断面限制暗构件类型板截面高厚比h/拔d八肢宽d限制啊备注霸矩形柱懊h/d肮邦4挨d佰叭300摆短肢墙阿4h/d8扒d爱暗层高/15,且阿d绊拔300时当一般傲墙哀剪力墙埃h/d白袄8邦异形柱背2搬扮h/d拔摆4熬d懊唉200捌方、矩、圆啊、Z型案以外断面傲3.2.4 短敖肢墙面积占剪力跋墙面积50%以把上为短肢墙结构半,其适用高度应八比高规表4白.2.2规定的跋剪力墙适用高度澳降20%.把3.3.1体形拔不规则类型及定败义氨不规则类型叭定义叭1.扭转不规则碍弹性位移比2U八max哀/（U疤max瓣+U昂min半）1.2;分

15、把I、II两类，艾II类比I类严蔼重叭2.狭长、凹凸办不规则把结构平面凹进的罢一侧尺寸,大于吧相应投影方向总把尺寸的30%;奥平面尺度不满足傲:L/B瓣埃6.0; 叭l/B隘max爱隘0.35; 版 l/b胺澳2.0百3楼板局部不敖连续拜有效板宽小于楼笆板开洞处板宽5拜0%;开洞面积癌大于楼层面积3袄0%;芭楼板任一方向最凹小净宽小于5m哎.敖4侧向刚度不澳规则哎矮i熬/鞍昂i+1罢懊1.3, 3啊百i百/(拔捌i+1柏+案扳i+2蔼+扒碍i+3耙)扒板1.2摆（埃霸i奥应是单位荷载产癌生的位移角）邦5竖向构件不鞍连续八I类:柱不连续安; II类:白墙、支撑不连续摆6楼层承载力百突变岸抗侧力结

16、构的层靶间受剪承载力小袄于上层的80%搬。佰注：1.扭转不隘规则分I、II板两类，由地震作疤用的层位移角柏稗E背和相应的扭转位暗移比双控定义；俺 扳 2.特别不规笆则结构:袄(1)扭转不规捌则II类+2项百一般不规则; 哀(2)竖向构件白不连续II类+艾2项一般不规则板; (3)4项稗一般不规则.芭 3.严澳重不规则结构:半(1)扭转不规埃则II类或竖向哎构件不连续II吧类+5项一般不俺规则;(2)6绊项一般不规则;唉 翱 疤 (矮3)同时采用4肮种及以上的复杂把结构型式;(4鞍)扭转不规则程翱度属不允许值.奥3.4挨 现浇楼盖结构翱楼盖位置白一般楼盖败首层及顶层楼盖埃地下室顶板作埃嵌固层澳梁

17、式转换层楼盖跋箱梁或桁架转换板顶底板班I类竖向不连续拔转换层唉预应力楼盖挨多塔楼底盘屋面凹加强层及上下层隘楼面澳楼板最小厚度(耙mm)阿100柏120扮梁板结构胺1俺6稗0罢180罢150吧120半150瓣150半150把3.5.1 对捌于高度小于15叭0m剪力墙、筒爸中筒结构等弯曲胺变形明显的结构吧,当有害层间位扒移值败翱U靶凹i瓣小于层坝位移值叭瓣U斑i罢的50%时,层拌间位移角可放宽敖至1/800.柏芭U罢稗i挨=罢澳U埃i佰-案蔼i-1绊h俺i罢, 霸哀U扒俺i皑/吧拌U疤i斑0.5时,袄 癌败i佰瓣1/800翱3.6 抗震等绊级爸3.6.1 蔼框支层及其下一昂层按框支结构定背义抗震等

18、级,其半它部位可不按框稗支结构定义;皑3.6.2 拔8度区高度8办0m建筑,可用扮框支剪力墙结构版;底部加强区特傲一级,非加强区摆一级;绊3.6.3 傲0.15g和0扳.3g设防的结胺构,宜用0.1百5g和0.3g隘计算,采用8和爸9度抗震构造加暗强;坝3.6.4 与肮主楼连成整体的俺裙房:疤当主楼为框支剪吧力墙结构,裙房背为框架剪力墙结八构时,裙房按框败架剪力墙结构定扒义抗震等级;胺 肮当主楼为框-剪矮或框-筒结构,瓣裙房为框架结构般,且裙房柱高与昂柱截面长边之比佰不小于6时,裙昂房按本身高度定百义抗震等级,但哀与主楼的抗震等捌级相差不应超过百一等级;傲5.1.9 剪巴力墙承担的倾覆版力矩隘

19、办总倾覆力矩20跋%的少剪力墙框熬剪结构,结构分傲析按框架剪力墙凹体系计算,框架芭抗震等级按框架稗定义,剪力墙抗傲震等级按框架剪按力墙定义.4.结构分析般4.1.5 当佰连梁跨高比不大办于2时,宜用壳柏元模拟;即当连翱梁跨高比不大于半2时宜按门洞输办入,坝 蔼当2连梁跨高巴比艾皑4时,可根据情啊况按梁或门洞输靶入.坝 靶当连梁跨高比敖坝5时,按梁输入疤并可调幅.矮4.2.1 连按梁刚度折减系数板,抗风设计控制拌时不宜小于0.邦8;抗震设计控傲制时不宜小于0扮.5.斑4.2.4,4摆.2.5竖向荷凹载作用下梁的两罢种调幅霸(1) 考虑梁拜塑性内力重分布百的梁端弯矩调幅敖,调幅系数可取绊0.70.

20、9艾.巴(2) 因背竖向构件变形差爸造成的框架梁端埃负加弯矩可调幅懊, 调幅系数宜背为0.71.扮3邦,并按静力平衡芭条件计算梁的内翱力及相连竖向构扳件的轴力.这是罢考虑竖向构件蠕般变会使竖向荷载癌作用均匀化的影芭响,与考虑梁塑叭性内力重分布的翱梁端弯矩调幅不扮同.此项调幅目碍前程序不能处理矮,要手工处理.瓣(3) 理论上吧两种调幅的物理凹力学概念不同,叭可迭加摆.敖5.框架结构设罢计奥5.1 一般框凹架结构般5.1.2 单班跨高层框架结构拔要作超限审查;佰其平面长宽比宜隘小于4,考虑偶俺然偏心的结构扭岸转位移比不宜大碍于1.4.稗5.1.45瓣.1.6 基于案强梁弱柱,强剪爸弱弯的内力调整白

21、统一按相应构件挨的(调整前相应胺的组合内力设计拔值跋鞍调整系数)计算肮,一级框架,梁按柱节点处柱实配胺钢筋应满足A艾scR疤=kA吧sc奥,k=A败sbR癌/A般sb澳,当kh办b扮为扁梁,b翱b伴b半c按为宽扁梁;要求背:h岸b般=(1/16蔼1/22)L把b拔,h扒b般爱16d;b版b靶绊2h绊c爱,b搬c隘+h哎b耙挨mim疤;d为柱纵筋直鞍径.扒5.2.3 爸边梁不宜用宽扁拜梁邦.翱5.2.4 宽拌扁梁纵向受力配懊筋率不应小于0搬.3%,宜单层百配置,钢筋净距鞍不宜大于100办.搬5.2.6 宽斑扁梁的箍筋肢距班不宜大于200傲,腰筋直径不宜蔼小于12,间距安不宜大于200耙.败6.

22、剪力墙结般构设计碍6.0.4 俺当洞口边或洞口矮间的小墙肢截面靶高厚比半佰4时,小墙肢按肮柱设计并全高密胺箍唉.巴6.0.5 楼班面主梁支承于墙芭间连梁时,应按隘简支梁校核连梁安的截面承载力.傲6.0.6 墙案肢与平面外楼面扮主梁连接设暗柱翱时,暗柱的截面笆长度取(b凹b叭+200),宜蔼按计算确定配筋把.奥6.0.7 墙颁约束边缘构件长搬度计算,应按整碍截面长度h皑w邦计算;班 摆约束边缘构件最耙大配筋率宜靶敖3%.哎7. 框剪结构敖; 8. 筒疤体结构; 9瓣. 复杂高层结澳构等三章只个别柏提法与高规昂有些差别。罢10. 混合结捌构(略)摆11. 基础设氨计肮11.0.2 胺当基础埋深满足

23、叭规范要求时,在霸地震作用下可不扳验算基础水平承瓣载力.拜11.0.5 颁单桩竖向承载力芭在桩身承载力满胺足前题下应满足澳:按1. 竖向荷载盎标准组合:Q板k肮矮R半a板(轴心受压)班 拔 罢 拌 俺Q翱ikmax靶熬1.1R哎a哎(偏心受压)班2. 竖向荷载爸与风荷效应标准坝组合: Q氨k坝奥1.2R昂a爱(轴心受压)般 巴 巴 袄 笆 Q百ikmax斑白1.3R案a哀(偏心受压)艾3. 竖向荷载靶与地震作用效应俺标准组合: Q百k扒俺1.25R斑a吧(轴心受压)矮 蔼 霸 摆 把 Q跋ikmax傲澳1.5R昂a凹(偏心受压)三抗震控制霸1. 矮层刚度与层位移懊比控制芭1.1 层刚度案计算挨

24、1.1.1 层稗刚度中心计算吧5敖-敖-胺-唉-埃-鞍-把-爸-巴-稗-碍-唉-爸-搬-氨-般-凹-岸-疤-唉1） 取出一层哎结构,下端固定唉,建立单层模型柏.爸 爸2） 在假定刚柏度中心上沿主轴百方向各作用单位盎水平力,通过试氨算,当层隘奥z蔼岸0时,该点即为傲层的刚度中心.癌1.1.2 在碍层的刚度中心分皑别作用 啊 P跋x皑=1,P按y笆=1,m懊z哀=1, 分半别算出层位移芭吧x摆,耙癌y吧,斑盎z爸; 柏 相应吧得 K瓣x绊=1/般澳x半,K扮y按=1/白瓣y懊,K胺安=1/扒盎z巴-俺-鞍-靶-昂-版-败-绊-邦-癌-把-隘-半-摆-按-稗-岸-吧1.2 层刚度癌计算方法和适用鞍范

25、围（见下表）盎层侧刚算法一览靶表袄序号癌侧刚算法捌计算公式案特点板适用条件案1盎剪切刚度按K巴i稗=昂 板G耙i傲A暗i埃,把A癌i柏=A岸wi伴+C版i叭A瓣ci蔼;哀只与构件的面积埃有关, 与构件扒位置和形状无关背;层抗扭刚度不熬为0。隘首层转换上下层瓣刚度比和嵌固层笆上下层刚度比皑;无斜撑框架结吧构捌2盎剪弯刚度靶K啊i扮=1/隘拜i拌哀i把=1/ K鞍i八只与构件的面积奥和形状有关, 昂与构件位置无关叭;层抗扭刚度不伴为0。澳转换层在二层或拔以上时必须用挨3矮地震剪力位移比埃刚度爱K背i般=V案i扒/爸熬U袄i扮抗规公式皑与结构整体刚度跋及层与嵌固端距袄离有关,越近刚凹度越大; 层抗八

26、扭刚度为0。唉一定程度上反映昂结构的整体效应板，较易满足规范靶要求。规范无明佰确要求时宜首先敖采用伴.安1.2.1 层佰抗扭刚度,按剪案切刚度和按剪弯瓣刚度计算结果一搬样;按隘地震剪力位移比芭刚度案计算时,因规范癌没有给出扭转反版应谱,算不出与碍扭转相应的地震碍反应,层抗扭刚奥度按般抗规式俺算不出来。肮1.2.2 袄采用不同的层刚摆度计算方法,只跋影响层刚度比结捌果,对内力、位俺移等其它计算结叭果无影响笆.耙(因捌为其它计算是按瓣有限元模型计算隘,不是按层模型哀计算的)捌1.2.3班下上层刚度比唉定义:柏败=K跋i昂/ K跋i+1熬 胺;佰1.3结构竖向把规则性控制哀巴层刚度比控制胺1.3.1

27、层刚瓣度比控制主要找艾出薄弱层位置,碍并按规范要求作叭出处理;跋当K白i耙H稗i+1八/K巴i+1班H袄i啊0.7或3K皑i办(H岸i+1斑+H昂i+2疤+H癌i+3背)/(K把i+1安+K啊i=2昂+K隘i+3懊)H矮i翱0.8时,侧绊向刚度不规则;阿按抗规3.背4.3条和高爸规5.1.1埃4条,该楼层地办震剪力应放大1疤.15倍.(S叭ATWE能自动斑处理)靶1.3.2 层败抗剪承载力比按吧高规4.4把.3条要求不宜奥Q百i蔼/Q佰i+1碍0.8,若不袄满足应将此层斑强制盎按薄弱层处理;案且不应Q俺i瓣/Q白i+1哀0.65(A哀级)或Q八i跋/Q啊i+1袄1.3凹或案3版瓣i版/(巴败i

28、+1碍+叭敖i+2败+半白i+3芭)1.2埃时氨, 袄层侧向刚度不规靶则爱;熬1.4 转换层按刚度比计算与控蔼制扮1.4.1 规岸范要求（高规伴附录E）阿-爸-吧-哀-皑-伴-凹-阿-俺-背-拔-伴-绊-白-拌-凹-疤-俺-绊-矮拌 当转换层在一斑层时,层刚度按背层平均剪切刚度隘（竖向构件等效俺断面积比刚度）爸计算;岸安当转换层在二层懊或以上时,下上翱结构侧向刚度比白=拔下部结构位移角挨/上部结构位移爱角案傲e百=瓣拜1稗H矮唉2斑/斑把2版H盎瓣1笆稗1.3 澳 H败按2斑罢H靶拌1柏, H佰埃1昂=h半i佰+芭拔+h爱i-m唉, H案熬2靶=h绊i+1拔+昂昂+h稗i+n巴 哀 背 靶 上

29、部耙结构侧移:八白2半=1/K疤百2俺=1/K翱i+1懊+安搬+1/K癌i+n瓣, 暗 下部结构侧移疤:班爸1罢=1/K稗疤1隘=1/K办i澳+哀隘+1/K矮i-m摆案当转换层在三层扒或以上时,还应背满足上下层侧向搬刚度比要求:斑下层层平均刚度氨/上层层平均刚柏度=艾芭e爱=K暗i瓣/K半i+1斑0.6; 氨K案i袄、K啊i+1八可按地震剪力位奥移比计算白.俺-爱-按-稗-斑-矮-埃-霸-案-板-盎-挨-白-矮-胺-爱-奥-1百.4.2 目前稗SATWE计算澳的转换层上下结暗构刚度比,下层瓣结构算至基础面绊,与规范要求算颁至嵌固层不符,盎不能直接引用,笆应另行手算.氨1.4.3 转叭换层位移角

30、比控笆制耙21碍败随转换层质量和拜刚度的增加，转澳换层下部结构的碍层间位移角差距芭明显增大，仅限阿制转换层上下结哎构刚度比无法有颁效控制结构地震罢作用效应；俺搬随转换层质量和叭刚度的增加，转埃换层下结构的层版间位移角基本在白增加，而转换层俺上结构的层间位皑移角明显减小；瓣坝转换层上下结构白层间位移角比定班义：以转换层顶靶为参考点，顺序疤比较下、上相应佰楼层的层间位移罢角比值的大小，隘将其层间位移角挨比的最大值取为般转换层上下结构跋层间位移角比。般设转换层号为n安， 癌俺建议在7度抗震昂设防区，败。当n4时,吧该限值乘0.9岸折减系数。版1.5 大底盘版多塔楼刚度比的俺计算与控制蔼按文献13爱及

31、广东省超限审办查细则第三条规爱定,多塔楼结构笆,各塔楼与大底唉盘的侧向刚度比绊,可采用层间位般移角比计算;当把摆i凹/板班i+1扳1.3或3把罢i肮/(翱奥i+1罢+氨拌i+2癌+拌瓣i+3叭)1.2时,疤层侧向刚度不规癌则;岸1.6 层位移柏角控制与计算靶1.6.1 规把范要求:暗 暗矮袄=坝坝U拜max按/h疤案1/550扒1/1000办,计算模型不考盎虑偶然偏心影响啊;柏 瓣规范实质上在此半规定了允许的层拜间极限位移:绊捌U艾max挨岸吧败h敖吧瓣扮.百1.6.2 控翱制层间变形参数吧的三种表达与计斑算方法:伴-隘-鞍-胺-凹-疤-暗-班-扳-澳-绊-皑-跋-耙-暗-笆-蔼-百-绊-翱-

32、傲1稗）扮 层间位移角霸版=疤败U扮imax颁/h柏i扳=(U捌i拔-U搬i-1凹)/h拌i哎;不扣除整体弯叭曲产生的侧移,半即包括下层转角靶肮i-1傲产生的对本层无爱害的非受力的层摆间刚体转角位移暗;哀2巴）癌受力层间位移角翱拜i艾-白柏i-1稗=(U班i伴-U版i-1稗)/h捌i昂-(U跋i-1霸-U跋i-2安)/h百i-1爸（扣除整体弯曲昂产生的侧移）;傲有害层间位移拔巴U柏i背哀=摆背U拜imax岸-巴暗i-1哎h俺i按, 文献13板给出当艾阿U肮i败哀/拜隘U瓣i斑碍1.凹5(1.4)绊严重不规则扳不允许鞍位移角柏蔼E拔=伴蔼U瓣m败/h拔拔胺拜颁=1/550绊1/1000邦整体平动

33、刚度控扳制隘与位移比计算同袄败(4.6.3)把周期比碍T熬t阿/T肮1熬捌0.9,0.暗85挨整体扭转刚度控啊制笆按单塔楼计算,扳其它与位移比计柏算同癌备注板1.地震作用效拔应=考虑偶然翱偏心,考虑平扭拔耦连蔼max佰,两者不迭加.安2.双向地震作盎用时地震效应计暗算可不考虑偶然白偏心;但计算位八移比限值时要考拔虑偶然偏心.(芭文献坝6班)佰3.位移控制计八算采用水平荷载靶单一工况的标准百组合;当巴凹E瓣接近限值时白,应考虑可能的翱组合.(文献摆6翱)傲2.1.2周期奥比T绊t胺/T颁1绊反映结构整体的安扭转刚度与平动靶刚度的某种比例佰关系;胺当不满足艾规范佰要求岸的敖T拜t耙/T稗1凹安0.

34、9,0.氨85敖时捌,伴不要把急办意加大剪力墙截岸面稗,跋要查出关键所在安,百采取相应措施扳,搬才能有效解决问翱题。办-胺-芭-百-芭-胺-岸-熬-绊-懊-蔼-拜1傲） 拜扭转周期大小与熬刚心和形心的偏绊心距大小有关巴,柏与全楼平均扭转安刚度及楼层扭转把刚度关系大俺;罢2霸）矮 唉剪力墙全部按主鞍轴正交布置时霸,唉较易满足耙;啊周边墙与核心筒袄墙成斜交布置时翱较难满足碍;佰3邦）按 唉当不满足扭转周阿期限制时氨,碍若层位移角控制爸潜力较大背,袄宜减小结构上部耙竖向构件刚度稗,跋增大平动周期八;班4氨） 坝当不满足扭转周熬期限制巴,挨且层位移角控制绊潜力不大时笆,佰应检查是否存在绊扭转刚度特别小

35、拌的层翱,氨若存在应加强该瓣层的抗扭刚度巴;昂5矮） 疤当上述措施均无按效时哀,熬说明核心筒平面巴尺度与结构总高瓣度之比偏小瓣,耙应加大核心筒平哀面尺寸或加大核拔心筒外墙厚案,艾增大核心筒的抗袄扭刚度;或在结吧构边缘加斜撑.敖6埃） 唉竖向构件断面及摆布置的改变耙,啊同时影响平动刚伴度和扭转刚度爸,俺改变应控制向有白利周期比方向发背展摆;吧加强周边竖向构扮件,减弱中间竖阿向构件,对改变碍周期比有利.袄7半） 伴当和要求相差不耙多时柏,凹可适当加大周边捌梁的刚度。敖-傲-摆-扳-绊-扒-扮-笆-搬-岸-啊-瓣-霸-白2.2 位移比败控制讨论鞍2.2.1 规背范规定位移比控唉制是个相对值,罢对扭转

36、刚度较弱把的对称均匀结构伴可能过严;对平百动刚度较弱的不笆对称不均匀结构哀可能不安全.柏2.2.2 当板层间位移角不大百于位移角限值的摆1/3时拔6俺,根据建设部超把限审查要点氨10袄, 吧“颁当计算的最大水拌平位移、层间位把移值很小时,扭阿转位移比可略有八放宽.板”靶2.2.3 文爸献罢7背对A级高度扭转班不规则程度作了挨细分,如下表(奥只列出A级高度斑)伴结构类型俺不考虑偶然偏心百的地震层位移角巴奥E耙般扮U班m邦/跋版U把a跋， U按m跋/ U熬a芭袄扭转不规则指标胺范围拜1.8靶框架邦袄E爱败1/1100颁规则般不规则I办不规则I熬不规则II唉不允许案1/550暗凹E败1/1100斑不

37、规则II办不允许搬框架稗矮剪力墙,板柱矮坝筒败1/800扳败E熬盎1/1600拌不规则I邦不规则II瓣叭E扮1/1600袄不规则II伴不规则II斑框支层,筒中筒矮,剪力墙岸隘E鞍百1/2000摆不规则I拜不规则II哎1/1000拌安E瓣1/2000疤不规则II拔不允许昂注:肮 1.当癌弹性层间位移角跋小于规范限值的岸1/2时,适当吧放宽扭转不规则岸限值傲班半跋佰昂啊伴爱岸13稗.鞍 2.高层鞍建筑底部若干层阿,层间位移较小俺;当最大层间位扳移不超过层间位氨移限值的1/3般,且构件满足中搬震不屈服要求,凹该底层的扭转位癌移比允许大于1吧.4(或1.5佰).鞍9笆2隘.2.4 文献跋3案瓣4坝认为

38、对所有结构坝用同一指标不合板理,版 袄引入层位移限值跋概念,并按平均白位移与位移限值耙比般傲的不同,给出相板应位移比要求,氨供设计参考.佰巴a叭=(叭斑min+哀敖max伴)/2 罢 皑 瓣 -芭-爸- 扒瓣a 扳层平均位移柏皑max傲=案埃a按+吧奥tmax捌版u; 版肮u=伴百u/h奥办h,-懊-癌-傲 氨靶u层位移限值颁扒max鞍/氨哎a艾 =1败+拜吧tmax板/哀哀a爱皑u/昂扮a唉; 令敖翱a把=吧昂u百 爱 -昂-瓣佰平均位移与位移笆限值比斑扒t芭*唉=1+挨捌t皑鞍1/败扳;搬案t白*坝=按颁max跋/暗隘a颁; 白捌t安=绊癌tmax板/靶稗a瓣; 拔八=1/(1+安半t唉)

39、; 傲皑t拔=1/班吧-1; 瓣肮t氨*皑=1+按暗t懊随袄耙变化,理论的扭傲转位移比要求:疤 氨当澳巴0.8时为规则傲结构,否则为不耙规则结构.盎唉邦0.30胺0.40叭0.45爱0.50笆0.55昂0.60岸0.65熬0.70奥0.80拔高规规定板办t安*版哎3.33艾2.50凹2.22奥2.00蔼1.82叭1.66哀1.54败1.41芭1.25板1.41.5啊傲t癌扮2.33捌1.50柏1.22岸1.00爱0.82拔0.66背0.54搬0.41安0.25懊0.40.5癌考虑罕遇地震变拌形加大,从严控巴制,建议随邦班变化的扭转位移败比要求如下表:安搬袄0.30笆0.40盎0.45稗0.50

40、靶0.55挨0.60稗0.65拌0.70板0.80凹高规规定蔼柏t拜*扳芭1.90拌1.80昂1.70搬1.65坝1.60拜1.55吧1.45奥1.40碍1.20拌1.41.5案百t熬挨0.90板0.80按0.70霸0.65柏0.60蔼0.55埃0.45案0.40邦0.20佰0.40.5埃2.2.5胺结构平面存在受爸扭敏感区和质心把区板22案。袄霸受扭敏感区大致翱在以质心为稗中心的回转半径般长度外结构平面百的环形带内,大氨致宽度为该方向按结构平面长度的败若干分之一;质澳心附近区域为受吧扭不敏感的质心把区.扳凹 在受扭敏感区柏内增加抗侧力构昂件刚度,能有效翱改善扭转位移比盎;在质心区减小熬抗侧力

41、构件刚度碍,能有效改善扭伴转周期比.柏鞍 要重视大中震挨下受扭敏感区及瓣竖向受扭薄弱部挨位的抗扭设计.办3佰扭转位移角合理白控制邦抗规第5.案5.1条和高捌规第4.6.绊3条,均对层间佰弹性位移角限值佰坝跋e碍作了规定,但熬存在不确切的地霸方：疤（1）框剪结构拌，框架与剪力墙鞍采用同一限值；案（2）全楼上下芭受力不同，采用背相同限值；（3挨）对于高度超过班250m的高层跋，八把e唉=1/500拜，缺乏论证。疤3.1 竖向构傲件的位移构成：拔i层i-1层的拔层位移差为氨18半：，昂=受力层间位移板挨is肮+非受力层间位啊移扮邦ir笆;应控制的是受八力层间位移。叭3.1.1结构阿最大层间位移一瓣般

42、发生在结构中盎部，该处受力层昂间位移不大，且敖；哎3.1.2只有把底层结构的层间扮位移与竖向构件巴的受力层间位移翱相等岸，向上澳；耙3.1.3受力稗层间位移底层最案大，沿高向上减邦小，背，半；百3.1.4带转碍换层结构，层位背移角曲线在转换百层出现凹点；转拜换梁下柱的受力埃层间位移在转换癌层处出现凸点；耙转换梁下墙的受搬力层间位移角在颁转换层处出现凹绊点；班3.2受力层间袄位移控制指标，叭根据国内外经验皑，给出限值如下佰表：案结哎 奥构敖 翱类版 芭型碍皑拔哎白把挨袄es背袄傲艾搬办凹碍es般翱框架隘摆1/500盎框剪，框筒板柱艾墙耙底部两层及墙拜1/2000败暗其它层柱拌罢1/500艾筒中筒

43、伴剪力墙把底部两层及墙昂1/2200伴疤其它层柱扳安1/500哎框支层傲底部两层及墙哀1/2500霸傲底部加强区柱唉1/500疤拌其它层柱半艾1/500袄注：受力层间位懊移角般安按半伴碍奥es板=胺拜s霸/h=碍盎按邦邦捌es昂邦r懊/h背4敖扭转周期比控制伴邦1斑4.1控制结构唉扭转周期就是控昂制结构在地震作八用下的扭转位移案。靶4.1.1以单搬质点结构为例，摆有：爸水平地震作用：凹，伴 扳 （4-1）袄扭转地震作用：拔，哀，坝 (4-2瓣）叭实际上式中扭转罢振动地震影响系八数拜无实测数据，澳是无法求得的。爱但从上式可得埃，R为楼盖的质百量惯性半径。 癌 爸 案 蔼 (4叭-3）柏即爸扭转周

44、期比和平背动刚度与抗扭刚癌度比的平方根单袄调相关啊。暗4.1.2当结芭构顶部出现扭转挨力矩M板t哀时，结构产生扭阿转位移：颁 拜 跋 昂 岸 巴 俺 (4-靶4）扒同时，离质心距办离r搬i埃（x耙i，澳y跋i芭）的竖向构件产搬生由扭转引起的啊附加水平位移办， 瓣 巴 办 伴 斑 版 百 (哎4-5）傲4.2上部无刚案性连接的大底盘肮多塔楼结构的周巴期比验算熬9岸4.2.1上部唉塔楼固定在裙房胺顶，单塔计算各肮塔楼周期比；鞍4.2.2忽略埃上部塔楼刚度的板影响，将塔楼质凹量按动能等效原皑理附加在底盘顶邦板的相应位置，颁取大底盘独立计半算并验算。笆， 半， 背但用动能等效原翱理计算上部塔楼矮的等效

45、平动质量鞍和等效转动惯量爸，现有程序不能哎直接计算和输加八。实施有困难靶4.2.3上部昂有刚性连接的大搬底盘多塔楼结构翱的周期比验算按败整体模型计算。胺4.2.4确定袄裙房与塔楼共同耙工作范围,按单翱塔楼计算。 柏 吧1） 不计裙房柏影响;胺2） 平面计入哎23跨裙房;版3） 平面计入拜两倍地下一层层巴高的裙房（沪高爱规）;摆4） 主楼周边拜45阿0敖扩散线与嵌固层办交线范围内裙房叭.癌 拌5） 基于结构袄整体空间振动简挨图的判断方法阿23爱(1) 裙房楼熬板定义为弹性板白6计算;艾(2) 从整体盎空间振动简图,半查看前39个暗振型裙房部分的扮反应情况,疤 奥反应显著部分即伴应计入部分.熬4.

46、2.5 事俺实上,大底盘多版塔楼结构自振周爸期混杂,实际物昂理意义难明确,拔周期比意义不大办,关键是扭转位芭移比的验算。靶4四抗震设计伴抗震设计计算综扒述版1.1 埃抗震结构分析方昂法拔分析方法柏方法概述癌方法特点癌控制条件案整体分析坝弹性俺静力分析俺解结构自由振动暗方程;吧振型分解反应谱邦法求各层地震力芭;啊将地震力作用于颁各层偏心点,解邦静力平衡方程求哀出地震反应.般刚度矩阵,几何埃矩阵不变(小变败形假定)搬断面设计考虑塑扳性.(梁调幅,安钢筋砼受压区应罢力均布假定,板柏配筋的屈服线法斑等)按强度控制:截面奥承戴力设计隘延性控制:轴压俺比,剪压比,受罢压区高度,配筋巴率班位移控制:位移懊比

47、,层位移角肮扭转刚度控制:扮偶然偏心,周期阿比板竖向规则性控制笆:层刚度比,层瓣抗剪承载力比靶动力时程分析坝用振型迭加法求昂解强逼振动微分胺方程瓣弹塑性拜拟静力推覆分析胺竖向荷载一次施背加,求出结构弹伴性应力作为初始按应力;柏分步施加侧向荷翱载,用分步积分百法解结构静力平般衡方程.伴刚度矩阵按每步靶出现塑性破坏情爱况修正;罢采用小变形假定袄时, 几何矩阵版不变; 采用大胺变形假定时, 岸几何矩阵每步按捌位移修正.靶弹塑性层位移角背弹塑性破坏过程岸防倒塌控制柏需加强的薄弱层八或薄弱部位唉动力时程分析唉1. 用分步积疤分法解结构强逼哀振动方程.爱动力时程分析对俺地震波要求叭最少一条人工波俺+二条实

48、测波;案按场地类别或场阿地特征周期选波翱;胺基底剪力与反应按谱法比,每条波叭不少于65%,拔三波平均不少于唉80%;佰记录长度不少于斑12s.且大于吧34倍自振周搬期.耙局部分析绊弹性傲应力分析扳通用有限元分析耙可选程序:SA氨P84, SA邦P2000, 俺MIDAS,P霸MSAP等隘需分析部位:超扮限框支剪力墙,氨连体结构连结体爸,厚板转换层,芭板柱墙结构楼面安,不连续楼板应扒力集中区域 稗 佰 拌 颁 八 安 霸 坝 摆 敖1.2 袄规范对抗震结构埃分析要求百地震氨作用翱分析方法碍适用范围翱说明捌水平向扒地震稗作用班底部剪力法奥高度不超过40百m,以剪切变形蔼为主且质量与刚霸度沿高度分布

49、比哀较均匀的建筑半F按EK哎=靶笆1澳G坝eq哀，G鞍eq办=0.85G岸E拔; 埃挨1疤盎相应于T霸1挨=1.7般坝T熬(u霸T版)埃0.5隘的水平地震影响背系数爱振型分解反应谱碍法傲所有多高层结构斑单向地震考虑扭鞍转耦连、偶然偏芭心扒双向地震考虑扭凹转耦连、不考虑阿偶然偏心唉要求剪重比埃芭=V蔼Eki八/扮澳G佰i扳搬0.2摆罢max敖;对薄弱层要求疤吧1.15巴斑0.2懊埃max绊水平向或水平向跋+竖向捌地震邦作用百多遇地震弹性时耙程补充分析安1甲类高层;白2竖向层刚度笆比或层受剪承载八力比超限(第4澳.4.2跋奥4.4.5条)芭;碍3 8度I、扳II类场地和7疤度区建筑高1八00m；哀

50、 8度II皑I、IV类场地拔建筑高度80坝m；板 9度区建颁筑高60m氨4高规第傲10章规定的复俺杂高层；半5质量沿竖向拜分布特别不均匀佰的高层。(文献盎13定义为版质量平均分布密胺度为相邻层的1柏.5倍以上)阿选择地震波的要熬求：搬1办按场地类别（柏或特征周期）和凹设计地震分组选伴择不少于两组实挨测波+一组人工肮波；弹性时程分胺程的每条时程曲胺线所得的结构底唉部剪力不小于振瓣型分解反应谱法哀的65%；多条案时程曲线的结构般底部剪力的平均爱值不小于振型分捌解反应谱法的8澳0%;隘2吧地震波的持续吧时间不小于3安4T摆1百把12s，地震波扮的时间间距取0邦.01或0.0芭2s;笆3昂地震作用效应

51、取跋弹性时程分析多稗波平均值与振型百分解反应谱法比按较取大值疤。背水平向敖地震癌作用阿罕遇地震弹塑性岸动力或静力时程班分析稗1. B级高度艾的高层;癌2.高规第办10章规定的复跋杂高层.斑弹塑性静力时程碍分析：傲1.目标位移可捌取绊案y瓣=2熬爱u瓣;盎2.侧荷分布:半倒佰佰形或矩形;翱3.材料本构关扮系:按砼规范稗叭+竖向巴地震扳作用百静力法俺8、9度时的平翱板型网架和大于摆24m跨的屋架隘地震作用取G啊e绊 的10%、2凹0%蔼G扳e败- 重力荷办载代表值拜地震作用系数法按9度时的长悬挑百结构、大跨度结敖构和上部外挑结癌构把F熬EVK蔼=般把vmax捌G斑eq版,各质点按基底熬剪力法分配奥

52、G翱eq芭=0.75G阿e办, 拜蔼vmax叭=0.65捌挨max百1.3 背各类罢建筑的抗震设防跋类别和抗震要求靶(高规4.挨8节)袄建筑设防类别白地震作用扳抗震措施傲抗震构造措施伴甲类建筑啊据地震安全评估蔼结果确定把按本地烈度提高拔一度, 9度时摆应适当提高；啊8（0.3g）坝III、IV场唉地按9绊+般；邦 埃按本地烈度提高稗一度, 9度时半应适当提高；般7（0.15g白）、8（0.3八g）III、I伴V场地按8佰+板、9岸+版；6、7度I类癌场地不提高背乙类建筑板按本地烈度瓣按本地烈度提高摆一度（不含6度肮）, 9度时应皑适当提高； 凹按本地烈度提高版一度（不含6度芭）,III、I疤V

53、类场地再适当巴提高；9度时应肮适当提高； 靶丙类建筑八按本地烈度（包蔼括6度）败按本地烈度坝按本地烈度氨丁类建筑叭按本地烈度败比本地烈度略降捌低（ 6度除外奥）奥比本地烈度略降按低（ 6度除外啊）；矮8、9度I类场八地按本地烈度降胺1度；懊7（0.15g熬）、8（0.3扒g）III、I皑V场地按本地烈扳度。傲 扒注:1.拌“办抗震措施疤”搬指地震作用计算肮和抗力计算外的岸所有措施；包括摆避开不利地段，耙结构选型，结构靶布置，抗震内力笆调整，伴抗震构造措施柏等。艾2.挨“拜抗震构造措施奥”阿指根据抗震概念班设计原则，一般矮不须计算而对结挨构和非结构构件懊必须采用的细部澳构造要求。碍1.4翱抗震措

54、施中的埃结构内力调整氨1.4.1 地八震作用内力调整爱调整项目百调整方法及放大摆系数罢框剪结构梁柱内吧力调整扒调整柱剪力芭哀Q=0.2Q败0挨,柱弯矩按相应蔼比例调整爸竖向不规则结构扮薄弱层内力调整佰梁柱墙支撑地震败内力放大1.1叭5百转换层梁柱内力皑调整(包括轴力癌)挨构件抗震等级暗特一级熬一级俺二级颁备注般梁内力放大系数版1.8懊1.5袄1.25摆(10.2.6隘)邦配筋时框支柱轴芭力放大系数吧1.8伴1.5懊1.2按柱内力放大系数扳(10.2.7翱-2)稗框支柱数10叭时,1,2层转斑换爱昂Q=0.2Q稗0背;其它层转换百袄Q=0.3Q稗0坝框支柱剪力调整爸后弯矩按相应比斑例调整,轴力不

55、爸调捌1.4.2 佰构件组合内力调凹整爱(皑计算条件:叭钢筋超强系数=暗材料标准强度/哀设计强度=1.班1,霸超配系数=按实际配筋/计算败配筋=1.1靶)拔构件类型凹特一级啊9度一级吧一级翱二级拜三级哎备注敖框架梁剪力伴1.3*1.2矮1.1*1.1板*1.1耙1.3跋1.2跋1.1昂强剪弱弯(6.半2.5)邦(4.9.2)扒连梁剪力矮1.3罢1.3把1.3稗1.2阿1.1捌一般柱鞍柱底鞍弯矩佰1.5*1.2扮1.331*1坝.2绊1.5巴1.25隘1.15邦强剪弱弯,强柱阿弱梁胺;埃底部加强(6.皑2.2,6.2搬.3)傲(4.9.2)邦剪力傲1.5*1.4摆*1.2扒2.319般1.5*1

56、.4艾1.25*1.颁2跋1.15*1.摆1搬其它疤弯矩八1.4*1.2霸1.2*1.1隘*1.1阿1.4埃1.2斑1.1八强剪弱弯,强柱盎弱梁傲(6.2.1)阿 (6.2.2鞍)肮(4.9.2)捌剪力案1.4*1.4半*1.2半2.108氨1.4*1.4稗1.2*1.2扒1.1*1.1办框支柱吧柱顶肮、罢底面艾弯矩半1.5*1.2鞍案1.5爱1.25把1.15翱强剪弱弯,强柱懊弱梁凹;扳底部加强(6.艾2.2,6.2芭.3)哎(4.9.2)八剪力斑1.8*1.4袄*1.2案柏1.5*1.4百1.25*1.败2绊1.15*1.斑1肮其它半弯矩八1. 4*1.八2伴瓣1.4办1.2癌1.1扮强剪

57、弱弯,强柱板弱梁哀(6.2.1)叭 (6.2.2爸)安(4.9.2)扳剪力碍1.68*1.叭4*1.2伴按1.4*1.4摆1.2*1.2板1.1*1.1跋复杂高层蔼加强区 墙吧弯矩伴1.8傲1.5搬1.5背1.25隘1.0拌(10.2.1按4) 底部加强摆(7.2.10跋) 强剪弱弯隘剪力耙1.9暗1.6*1.1败1.6耙1.4柏1.2蔼非加强区吧弯矩挨1.3绊1.2芭1.2氨1.2柏1.0昂(7.2.6)埃(4.9.2)办剪力班1.2八1.0扳1.0芭1.0哎1.0皑普通高层摆加强区 墙搬弯矩阿1.1耙1.0叭1.0蔼1.0办1.0耙(7.2.10邦) 把(4.9.2-伴4)办底部加强昂剪力

58、澳1.9拔1.6*1.1佰1.6笆1.4安1.2矮非加强区安弯矩扳1.2*1.1把1.2罢1.2肮1.0氨1.0扒(7.2.6)翱(4.9.2)埃剪力翱1.2百1.0唉1.0矮1.0罢1.0皑短肢高层拌加强区墙懊弯矩佰1.1啊1.0鞍1.0背1.0疤1.0敖(7.1.2)蔼 强剪弱弯捌剪力拔1.9*1.4百1.6*1.1败*1.4版1.6*1.4翱1.4*1.2唉1.2*1.2啊非加强区靶弯矩盎1.3般1.2暗1.2癌1.0艾1.0傲(7.1.2)百 强剪弱弯蔼剪力坝1.2*1.4瓣1.0*1.4八1.0*1.4扮1.0*1.2拌1.0*1.2把注:角柱内力按伴上表系数再放大背1.1倍。(八“

59、邦高规唉”稗10.2.12癌-5)板1.5 芭抗震措施中的抗疤震构造要求案1.5.1 框绊架柱抗震构造表叭项目笆啊 细矮疤 目俺胺 矮抗震设计埃 柏非抗震设计爸 鞍一级暗 澳二级摆 把三级罢 肮四级霸 柏框捌架班一 扳般 扳要 斑求胺适用条件哀9度,跋阿25m 敖8度,35m芭8度,跋把35m 巴7度,35m扒7度,捌唉35m 昂6度,25m扒6度,唉暗35m拔不分高度 鞍混凝土强度等 爱级巴梁、柱 办颁C30 鞍现安胺 埃澳 浇:绊邦C20 澳装配整体:柏懊C30袄梁柱强度差 般败5MPa 邦净保护层厚度 斑室内癌哎25mm,潮湿稗环境及地梁办瓣35mm 胺钢筋锚固长度l隘al绊(l罢aE耙

60、) 安l按a袄+10d 罢l靶a扮+5d 盎l半a岸 埃框耙 耙架盎 盎柱敖 岸设矮 熬计埃截 哀面 拔尺 傲寸哀构造要求 扮h佰c暗背400mm,b昂c盎哎350mm,h澳cn癌/h奥c耙巴4 邦轴压比 邦一般柱 八0.7 皑0.8 稗0.9 矮0.9 吧搬 昂短案半 柱 澳0.65 百0.75 败0.85 笆0.85 胺叭 半受剪要求 Vc （1/RE）(0.20fcbchc0) 搬Vc疤隘0.25f岸c霸b碍c邦h柏c0癌 扮纵 啊向 百受 坝力 熬钢 跋筋澳最大配筋率 按4%,搭接区段岸5%，一级抗震跋短柱每边案翱1.2% 半5% 拜最 扮小 矮配 暗筋 肮率邦中柱，边柱 袄0.8%