计算架空线路载流量

1、计算架空线路载流量如何计算架空线路载流量呢？一、通过对输电线路导线温度、接点温度，计算出导线当前的实际载流量 我们知道导线温度国标是70度，和载流量有什么关系，导线最大载流量是多少. 1.1导线允许载流量的计算导线的温度与导线的载流量、环境温度、风速、日照强度、导线表面状态等有关， 对于确定的环境条件，导线的允许载流量直接取决于其发热允许温度，允许温度越高， 允许载流量越大。但是导线发热允许温度受导线载流发热后的强度损失制约，因此架空 导线的允许载流量一般是按一定气象条件下导线不超过某一温度来计算的，目的在于尽 量减少导线的强度损失，以提高或确保导线的使用寿命。允许载流量的计算与导体的电阻率、

2、环境温度、使用温度、风速、日照强度、导线 表面状态、辐射系数及吸热系数、空气的传热系数和动态黏度等因素有关。导线的最高 使用温度按各国的具体情况而定，日本、美国的导线最高使用温度允许到90C，法国 为85C，德国、荷兰、瑞士等国允许到80C，我国和前苏联允许到70Co架空导线载流量的计算公式很多，但其计算原理都是由导线的发热和散热的热平衡 推导出来的，热平衡方程式为Wj+WS=WR+WF式中，Wj为单位长度导线电阻产生的发热功率,W/m； WS为单位长度导线的日照吸热 功率，W/m； WR为单位长度导线的辐射散热功率，W/m； WF为单位长度导线的对流 散热功率，W/m。各国在计算过程中考虑的

3、各个因素有所不同，使其公式的系数不同，但计算结果相 差不大。以英国摩尔根公式和法国的公式作比较，其计算值相差1%2%。其中英国 摩尔根公式考虑影响载流量的因素较多，并有实验基础。但摩尔根公式计算过程较为复 杂。在一定条件下将其简化，可缩短计算过程，适用于当雷诺系数为1003000时，即环境温度为40C、风速为0.5m/s、导线温度不超过120C时，可用于直径 为4.2100 mm的导线载流量的计算。载流量计算公式如下.沮丘曲+疵阳(日+% +以焚弓-( +济歹-a:l:D式中，0为导线的载流温升，C； v为风速，m/s； D为导线外径，m； 为导线表面的 辐射系数(光亮新线为0.230.46，

4、发黑旧线为0.900.95)； S为斯蒂芬-包尔茨曼 常数5.67x10-8W/m2； ta为环境温度，C； as为导线吸热系数，光亮新线为0.230.46, 发黑旧线为0.900.95； kt为t(t=0+ta)C时的交直流电阻比;Rdt为tC时直流电阻； Is为日光对导线的日照强度，W/m2。我国现行标准导线载流量计算，采用的就是以上 计算公式。载流量公式确定后，所选取的参数对计算载流量的影响很大，表1为收集到的有关 国家载流量的计算参数。表1有关国家载流量的计算参数边界条件中国肆a本。技国.4美国+IEC英国P育关专 客.季4m家建议口 夏季酷嫉地区E环境湍度口40 口#q5 hP.20

5、35 口风速而L f0.5 F0.51. 00.61 F1. 00.45 P 450.22 f日照强度即m与1000 41000goo*. Vgao850 PB50刀1050 万啜切系数0.90.90. 50.50. 5C.S0. 9 -P0.9尸幅射系数q0.G Q口. 6 q0.5 q0. 6口. qo.g q导张温度角3 口T0 口go中85中90 口Q15vl00 口50-120 P注：美国对日照强度的计算还考虑了太阳高度、太阳方位角、线路的方位角、海拔高 度等因素。其他算式均以日照强度综合概括了以上因素的影响。现用摩尔根公式，环境温度ta取40C，采用中国和IEC条件，进行载流量计算

6、， 计算结果如表2所示。表2用摩尔根公式计算的载流量导型 号LGJ -400/20 矽LGJ -400/25 LGJ 如口/35LGj -4QQ/5Q LGJ -4Q0/65 PLGT -400/5 中国参数工曲参5955835834592EQTi608 i制1Jr导翳温度+7WCJr73247S0i77&i比值q+i4 .+1.沃尸1.255 甲1.256 苹1.253 F1雄户1. 276 户我国参数邛。参70729 XT4E752 i767 i数.!:X导裁温度+ 80Tj8而37443SG +鸵84比值4I41.201.iyy #1.199 *,1. 19& 31.S10 4通过对导线

7、载流量的各个边界条件影响的分析，得出以下结论：边界条件对导线载流量计算影响比较大，由于各国根据本国的条件(环境强 度、日照强度、吸热系数等)取值各有不同，因此计算出的载流量相差较大。以我国和 正C的条件分别计算的载流量，相差在15%20%左右。因此选择适合于本地区的计算 边界条件是非常重要的，也是需要进行进一步研究的问题。导线表面辐射系数和表面的吸热系数，主要是由导线的新旧决定，虽然它们 各自对导线载流量有一定影响，而且影响是相反的，但它们对导线载流量的综合影响要 小得多，在导线使用温度范围内，大约为1%2%。风速对导线载流量影响很大：v=0.5m/s比v=0.1m/s时的载流量要大40%，

8、而v= 1.0m/s比v=0.5m/s时的载流量要增大15%20%，所以风速的取值值得研究。 据国外研究表明，风向与导线的夹角不同，对载流量的大小也有影响。日照强度对载流量也有影响。日照强度为100W/m2较1000W/m2的载流量 要提高15%30%，但日照从1000W/m2减少至900W/m2时，载流量仅提高1%4%。（5）温度对载流量的影响很大：从导线温升e与载流量的关系可以看出，在温升 的初始阶段，载流量上升很快。环境温度e4cr时，导线温升每升高5c,载流量要 增加10%； e40c时，导线温升每升高5C,载流量要逐渐减少，从8%降至2%。总之，影响导线载流量的边界条件，一部分为外界

9、环境条件，如风速、日照强度、 环境温度等，这是与输电线路所处的自然条件有关。另一部分是与导线有关的，如导线 的吸热系数、辐射系数、导线允许温度、导线直径等。导线的吸热、辐射系数综合影响 载流量是不大的，当导线直径（截面）一定时，导线允许温度的取值就成为影响载流量 的主要因素。根据以上的分析计算，提高华东电网现运行线路的载流量有2种方法：导线允许 运行温度不变，根据运行环境实际情况，核算线路载流量，对受限线路载流量进行精细 管理。如通过在线测量线路的实际风速、日照强度和实际环境温度，计算确定线路的载 流量。环境温度仍按+40 c考虑，线路风速和日照强度完全按规程要求，提高导线允 许运行温度。方法

10、一的优点是现行运行标准不变，线路运行安全性不变，但需要研发在线风速、 日照检测和数据传输装置，需要一定的研发周期；方法二适合迎峰度夏时期，但导线运 行温度将超过目前规程规定导线允许运行温度+70C，并由此带来3个问题：不符合 现行设计标准（现行标准要求导线最高温度为+70C）:对导线、配套金具的机械强 度和寿命有不同程度的影响；由于温度提高，导线孤垂的增加，对地及交叉跨越空气 间隙距离减小，影响线路对地及交跨的安全裕度，影响程度取决于线路走廊的实际情况。本文重点介绍通过提高导线允许温度（第二种方法），确定导线载流量的方法。2提高导线允许温度有关问题的探讨2.1对导线及配套金具机械强度的影响导线

11、在高温下运行时会缓慢退火、老化，使其强度损失，强度损失随导线温度和加 热时间的增加而增大，间断加热对强度损失具有累积作用，国际上通常认为在电流长期 作用下的导线瞬时破坏张力的降低不应大于5%10%。1999年修订线路设计规程的 调查中，得到54/7钢芯铝绞线的强度损失见表3。表3温度对导线强度损失工作温度广C p运行时司/h1 000 甲10 000 甲351 4曳4100 F-2%-3： 0% F1980年国际大电网会议的报告中提出钢芯铝绞线的强度损失数据说明，钢芯铝绞 线在短时间受热90150C时，其强度并未遭受损失，反而有所提高，这可能是由于其 线股在受热后调整伸长和位移使受力条件得到改

12、善，钢芯强度能更好利用的结果。报告 认为仅从导线耐热的角度考虑。钢芯铝绞线可采用150C，但为了避免接头氧化而损坏， 在连续运行时，它们的温度必须不超过70 Co2002年，电力建设研究所为提高导线发热允许温度进行了单丝和整线及其配套金 具的发热试验，并结合我国实际情况选择了 LGJ-185/30、LGJ-400/35、LHBGJ -400/50和ACSR -720/50等4种常用的导线为代表。试验结果表明： 绞前单丝80C持续加温时硬铝或铝镁硅合金线强度损失率均小于5%；导线温度由70C 提高至80C，对导线强度损失率的增大不超过1%。绞前线材在恒定温度加热下的强 度损失率见图1o2 098

13、76543?- 1o。3.06铝合金线再54硬铝线归22硬铝线0 (S3 02硬铝线p。302植锌钢丝0 5060 7C 8090100110wrc图1绞前线材在恒定温度加热下的强度损失率绞后线材持续高温后的强度损失率与绞前基本相同。硬铝线在80C条件下经1000h 加热后，与常温20C相比强度损失率相差不到5%；铝镁硅合金和镀锌钢线强度损失率没有变化。此外，4.54、3.22和3.02硬铝 线持续加温90C、1000h后，强度损失率分别为3.91%、5.08%和6.58%；加温100C、 1000h后，强度损失率分别为6%、6.76%和9.4%。由此说明强度损失率与线径有关，越细损失越快。结

14、果表明，4种导线在80C和 90C持续高温下的综合强度损失率分别小于4%和 6%。试验观测的4种导线在高温下温度膨胀系数和弹性模量变化很小。归纳以上情况，可以看出提高导线允许最高温度到80C，对导线本身来说并不影 响其安全运行。2.2温度受连接处接触传导面稳定性的影响线路上的导线连接点数量非常多，以500kV单回路为例，按一个导线端部为一个连 接端，并按导线盘长2km、每公里2.5基塔、耐张塔占15%计算，估计100km线路含 有3000多个压接端头。这些连接部件都在野外施工、运行，承受大电流、大张力和气 候变化的影响，处于较为苛严的工作状态。大量存在于导线连接处的接触传导表面，经历长期户外运

15、行后，难免氧化衰变。为 了避免陷入接触电阻和温度升高的恶性循环，各国都将导线允许最高温度，限制得低于 导线本身所能承受的温度。1980年国际大电网会议架空线专业的报告提出为避免接头氧化，在连续运行时，它们 的温度不得超过70C。有鉴于此，1976年和1999年修订我国线路设计规程时，也对 一般线路钢芯铝铰线的允许最高温度限制为70C，对大跨越线路则允许为90C。2002年在电力建设研究所做的提高导线允许温度的试验中，测得压接金具温度均低于 导线温度，见图2,交流电阻约为等长导线的0.350.65倍，均与国内外其他观测结果 类似。可见配套金具在载流时的工作情况，优于导线本身。导线温度/笆图2导线

16、温度与金具平均温度之差随导线温度变化关系由上述情况可见，提高导线允许最高温度，并不影响其配套金具的安全运行。2.3调整对地和交叉跨越间距对安全间距的选择，首先要分析一下现行线路设计标准是否合理。现行标准规定导 线与地面的距离是根据最高气温情况或覆冰无风情况求得的最大孤垂，不考虑由于电 流、太阳辐射引起的孤垂增大，华东地区设计导线与地面的距离是根据最高气温 (+40C )来校核的。标准只要求送电线路与标准铁路、高速公路及一级公路交叉时， 如交叉档距超过200m，最大孤垂按导线+70C计算。研究人员选择了 21种导线，在4种气象条件下，以传统的计算方法计算了 40、70、 80C导线孤垂，见表4。

17、由表4可知：对于按40C孤垂定位的500kV线路，在I、11、 III气象类，当l=lp时，70C孤垂都能满足规程要求，除对山岩和百年洪水位外，80、 90Cm垂也都能满足要求。1=11时，除lp=300m情况之外，70C孤垂均能满足规程要 求，80、90C孤垂不能满足规程要求。1=12时，70、80、90C孤垂均不能满足规程要 求。在IX气象区中，高温孤垂增大比I、II、W气象分类小。当lp=300m，l=l1时， 70C孤垂已不能满足规程要求；在任何档距下，当l=l2时，70C均不能满足规程要求。 表4 4种气象条件下40、70、80C导线孤垂代表档类距100 hP200 乎l&W!300

18、 4240 P400 -Psoa 中600甲3G0 4400甲RqqL500 4300 4虹WCI6G0 f700 4800 f300 中4oa fK -FOO革720 qfiOO fIF II+1 185/10 *+100/15 户4300/25,甲O.BO hP0.95 乎1.15 hP1.30 -P1.451.50D. 80 V1. 5 F1. 50 41. 751. 90Z 00 F1.201 :英1.451.551.S0300/25 1.65H-720 4 1/25K-720 *F1 5DQ革1.75fl.TCiA 3 +Il *1 00 p2501. 503501. 3S 4450

19、2.155502. 2S 450,507501.90.2.40.552.65Z.75.052.50.朋3 15上尸400 P500600 4TOO800 900 Fgoo iloo pA E/mFA Ef m1=氏户_f=L 中1=上户H +5.B0 9.75 P5. 0012.-SO I/m 甲也+导线类VJ/m 口IX 口也菖X乡Jx 2I： 口J=_Jx巨J=-rzJ=J: +nJ - (1854 + 240X2 310Q 40. 55 褓C. TO 5Q. M点2504Q0泓10 . 704.印11.505. 55L4;出200 P240/550. 75 W1. 00 #1. 25 曰

20、溯D500丝所4. 053. IDe. 3E 4；3 057. 853000. 551. 10 中1. 404506001.90. 3, 40巳R4. 5C +3. 105. 55400 P中0. 90 WI. 15 #1. 45 日550700，I.B52. 70有口3. 55 +754. 405000. 901. 01. 456508001.50担30巳CO3：00 +2. 50.3; T5B00 口日0. 90 早1. 20 星1. 50 日7E0goo1.402. 00L E52. 70 42.-30*5J - .300) 11X2 #30Q Q30U/TQ0. 90 点1印街1. 5

21、0 点5W7Q02.554, 953. W5,55 *4. 15S. 10400 P0. 95 W1. 251. 50 曰6003002. 15,a SO2; E5S. OE +.W. 556 30500 r1 00 V1 30掉1. 60 F7009G01 903 IS乏. E54.20 *3. 153如6001. 00 旧1. 301. 65 日30010001.75：2. 75253：-BE 42. 904. 55TOO尸I. 001. 35 矽1. 659C011001.652 45猝D%：距+W T54. 10800 口1. 001. 35 #1. B5 刀100012001.552

22、： 25S. 103. 00 4芷603： 75丁 - C400) iX-2- P300 P400/95I. 00 FI. 301. 60 F500TOOQ：一 755. 40.3 E57 10 +4.506. 80400 P日1. 05 曰1. 401. 75 日600BOO2.404. 253. 155. 6E +3： 957. 00500尸1. 101. 45 F1. 80700900您一 1560冠54. T5 +的,SS5. 90B00 口1. 15 旧1. 50 星1. 35 日00010002.005. 10足.54. 15 4归：30E. 15注：表中的Af1 Af2 Af3分

23、别表示70、80、90C孤垂与40C孤垂之间的差值。因此若按+70C来校核对地距离，现行运行线路对地距离在设计时有很多地方已不 满足要求。若按+40C来校核是合理的，现行标准要求的对地距离就有很大的裕度。因此我们根据现行线路的设计标准，且考虑的是在一回线路故障的情况下，提高另 一回线路的短时载流量，确定了导线温度在+80Cm垂时交叉跨越和对地距离的确定原 则：若将现行线路设计标准对活动目的物距离考虑操作过电压间隙，对相对固定的目的 物考虑雷电过电压间隙;对电杆距离增加2.5m是针对可能上杆的维修人员的活动空间， 考虑农器具高度一般不超过4.2m和公路限高一般不超过4.5m，大气过电压距离为 3

24、.2m，带电作业距离为3.3m，根据车辆多少，确定安全裕度分别为1、2、3m。确定 在+80C孤垂下交叉跨越和对地距离，如表5所示。表5 +80C下导线内控距离变.蹬物中内桎距离花MCAn早规程要求4十如以m =规程要求！mem广电力线48C3：.34O. 5 )S 42.5 4逋信线3- 8(3： 3+0. 5) *8. 52. 5 -p对杆顶【塔顶)5. 5C2. 5+2. 5+0. 5J- e日.S对地#8. 0(4. 5+2： 5+1)10.5/41 J/DIV$4DIV ali gn=center41+J变也物嫉内控距爵MDYJm曰粗程要求，4 .规程要求、+70/m 4土公路q9.

25、 0 (4. 5+2. 5+2)刀10.5/11 小q等缀公路*10 0(4.5f2.5Oj;*J14辛树术9T, 574?注：括号中2.5m和3.3m分别为操作和带电作业间隙，4.5m考虑农器具和公路 限高；其他为裕度：1、2、3m为安全裕度，0.5m为测量误差。3提高线路输送容量试点工作3.1工作重点为了缓解苏南地区2003年迎峰度夏用电紧张形势，研究人员确定武南至斗山5265、 5266线、斗山至石牌5267、5268线，这4条迎峰度夏潮流受控线路作为提高线路输 送容量的试点工程。根据以上的研究分析，确定工作的重点为：测量和校核这4条线路在+80C孤垂 下的交跨情况；检查这4条线路的金具连接情况；校核这4条线路间隔的相关其他 变电设备的过流能力。通过对这4条线路交跨距离的现场测量和+80C下的孤垂校核，共有多处交跨 未达到内控距离，各相关供电公司对未达到内控距离的交跨距离进行了处理。通过对连接金具多次红外测温结果发现，导线接续管连接良好，未发现温度 异常现象，对由螺栓连接松动、螺栓锈蚀等引起温升异常的耐张线夹，全部进行了处