高大模板专项技术方案设计专家论证

1、-. z. -. -可修编- .*高大模板及支撑架设计方案施工单位:*编制人: * 编制时间:*目 录 TOC o 1-3 一、工程概况 PAGEREF _Toc332569140 h 3二、编制依据 PAGEREF _Toc332569141 h 3三、设计计算 PAGEREF _Toc332569142 h 3四、构造要求 PAGEREF _Toc332569143 h 3五、材料管理 PAGEREF _Toc332569144 h 5六、验收管理 PAGEREF _Toc332569145 h 5七、使用管理 PAGEREF _Toc332569146 h 6八、撤除管理 PAGEREF

2、 _Toc332569147 h 6九、施工图计算书：KZL5支撑架计算计算书：KZL5模板计算计算书：KZL57支撑架计算19计算书：KZL57模板计算24计算书：KZL58支撑架计算30计算书：KZL58模板计算36-. z.一、工程概况 工程名称：* 地址：* 构造类型：框架 方案工期：300天 施工面积：*m2 总高度：*m 层数：* 标准层高：3米，转换层层高4.5米。 该转换层面积*M2，在地下车库负二层转换，转换层为梁承式构造，上部为剪力墙构造。转换层框支主梁的主要截面有5001000，5001800，6001500，5001500，5502100。板厚为180，墙、柱、梁、板砼

3、强度等级标号均为C40，构造相对标高为6.6m。二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规JGJ130-20012、建筑施工模板平安技术规(JGJ162-2008)3、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程DB33/1035-20064、建筑构造荷载规GB50009-20015、直缝电焊钢管GB/T13793、低压流体输送甲焊接钢管GB/T3092、碳素构造钢GB/T7006、钢管脚手架扣件GB/5831-20067、混凝土构造工程施工质量验收规GB50204-20022011年版三、设计计算本工程有3根框架梁需要编制高大模板专项方案并经过专家论证分别是： KZL5位于-6.6米层D-7轴

4、上D-N至D-Q轴 KZL57位于-6.6米层D-h轴上D-7至D-9轴 KZL58位于-6.6米层D-h轴上D-9至D-10轴详见附录计算书四、构造要求1架体总体要求(1) 对剪刀撑、水平杆、周边拉结等采取一系列加强措施。(2)支模架体高宽比：模板支架的整体高宽比不应大于5。2架体立柱1梁下优先采用可调托座同时对采用可调托座时的构造做出了具体规定，以满足支撑系统的稳定性。2可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆歩距要求条件下，进展平均分配确定歩距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。3模板支架必须设置纵、横向扫地杆

5、。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆根底不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，上下差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。4钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100处进展固定。5 钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托。6 扣件式钢管立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件

6、连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距离主节点不宜大于歩距的1/3。(6) 采用扣件式钢管立柱时，严禁将上段的钢管与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。4可调托座使用：可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm,调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm，另外，使用可调托座必须解决两者连接节点问题3架体水平杆(1) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。(2) 搭设要求：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合以下规定：a 对接扣件应交织布置：两根

7、相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距确实1/3；b 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。(3)主节点处水平杆设置：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁撤除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4剪刀撑剪刀撑包括两个垂直方向和水平方向三局部组成，要求根据工程构造情况具体说明设置数量注意：对于超高大跨大荷重支模架要针对性设置并绘图表示(1) 设置数量，模板支架高度超过4m的模板支架应按以下规定

8、设置剪刀撑：a模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b 模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开场向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。(2) 剪刀撑的构造应符合以下规定：a每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；b剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；d 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。5 周边拉接

9、(1) 一般支模架体，模板支架高度超过4m时，柱、墙板与梁板混凝土应分二次浇筑，模板支架应与施工区域及周边已具备一定强度的构件墙、柱等通过连墙件进展可靠连接。(2) 超高大跨大荷重支模架必须与砼已浇筑完毕的垂直构造有效拉结。五、材料管理1 钢管、扣件(1) 材质：引用了国家行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规JGJ130的相关规定 (2) 验收与检测，采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监视部门颁发的生产许可证。并且使用前必须进展抽样检测。钢管外观质量要求：a钢管外表应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划

10、道；b钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管外表锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；c钢管应进展防锈处理。扣件外观质量要求：a 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b 扣件应进展防锈处理。2 技术资料施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况人员管理六、验收管理(1) 验收程序模板支架投入使用前，应由工程部组织验收。工程经理、工程技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。(2) 验收容a 材料技术资料b参数专项施工方案c 构造专项施工方案和本规程(3) 扣件力矩检验安装后的扣件螺栓拧紧

11、扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进展。(4) 验收记录按相关规定填写验收记录表。七、使用管理1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。2 模板支架使用期间，不得任意撤除杆件，当模板支架根底下或相邻处有设备根底、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。3架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施编制补充专项施工方案，重新验收。4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进展加固处理；混凝土

12、浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。八、撤除管理1 撤除时间：必须满足规规定的底模及其支架撤除时的混凝土强度的要求。2 撤除方法：模板支架撤除时，应按施工方案确定的方法和顺序进展，撤除作业必须由上而下逐步进展，严禁上下同时作业。分段撤除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层撤除，严禁先将连接件全部或数步撤除后再撤除支架；多层建筑的模板支架撤除时，应保存撤除层上方不少于二层的模板支架，模板支架撤除时，应在周边设置围栏和戒备标志，并派专人看守，严禁非操作人员入，卸料时应符合以下规定：a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；b 运至地面的钢管、扣件应及

13、时按规定进展外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。3梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后撤除梁底模，并应分段分片进展，严禁成片撬落或成片拉拆。4 撤除时，作业人员应站在平安的地方进展操作，严禁站在已拆或松动的模板上进展撤除作业。5 撤除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。6 严禁作业人员站在悬臂构造边缘撬拆下面的模板。7 待分片、分段的模板全部撤除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进展拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，堆码备用。KZL5扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板平安技术规(JGJ1

14、62-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为4.5m，梁截面 BD=550mm2100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.85m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.85m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.

15、00。图1 梁模板支撑架立面简图按照规条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.10+0.50)+1.402.00=67.660kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.002.10+0.71.402.00=70.000kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

16、 q1 = 25.5002.1000.850=45.518kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.850(22.100+0.550)/0.550=3.671kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5500.850=0.935kN考虑0.9的构造重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3545.518+1.353.671)=59.763kN/m考虑0.9的构造重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.935=0.825kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本

17、算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 85.001.801.80/6 = 45.90cm3； I = 85.001.801.801.80/12 = 41.31cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=6.163kN N2=21.368kN N3=6.163kN最大弯矩最大变形 V = 0.598mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.56410001000/45900=12.288N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15

18、.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=310271.0/(2850.00018.000)=1.007N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.598mm面板的最大挠度小于275.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算一梁底顶托梁计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 21.368/0.850=25.139kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.125.13

19、90.85最大剪力 Q=0.60.85025.139=12.821kN最大支座力 N=1.10.85025.139=23.505kN截面力学参数为截面抵抗矩 W = 9.46cm3；截面惯性矩 I = 22.70cm4； (1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.816106/1.05/9458.0=182.90N/mm2抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算最大变形 v =0.67719.892850.04/(100206000.00227020.0)=1.503mm最大挠度小于850.0/400,满足要求!三、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑

20、承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=23.505kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1364.500=0.741kN N = 23.505+0.741=24.246kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),

21、W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=24246/(0.386450)=139.394N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wkla

22、h2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.85m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.85m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0580.8501.500； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=23.505+0.91.20.610+0.90.91.40.012/0.850=24.263kN经计算得到=24263/(0.386450)+12000/4729=142.132N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!KZL5梁侧模

23、板计算书一、梁侧模板根本参数计算断面宽度550mm，高度2100mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。龙骨间距100mm，龙骨采用4080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置4道，在断面水平间距400+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设

24、计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.100m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑构造的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F

25、1=0.941.000=36.900kN/m2考虑构造的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。面板的计算宽度取0.10m。荷载计算值 q = 1.236.9000.100+1.403.6000.100=4.932kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.001.801.80/6 = 5.40cm3； I = 10.001.801.801.80/12 = 4.86cm4；计算简图弯矩图(kN

26、.m)剪力图(kN)变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.197kN N2=0.543kN N3=0.543kN N4=0.197kN最大弯矩最大变形 V = 0.009mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.00410001000/5400=0.741N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=3295.0/(2100.00018.000)=0.246N/mm2截面抗剪

27、强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.009mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!四、梁侧模板龙骨的计算龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1036.90+1.40.103.60=4.932kN/m挠度计算荷载标准值q=0.1036.90=3.690kN/m龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。龙骨计算简图龙骨弯矩图(kN.m)龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：龙骨变形计算受力图龙骨变形图(mm)经过计算得到最大

28、弯矩经过计算得到最大支座 F= 3.969kN经过计算得到最大变形 V= 0.717mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3；I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.394106/42666.7=9.23N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)龙骨抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31996/(24080)=0.936N/mm2截面抗剪强度设计值

29、T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)龙骨挠度计算最大变形 v =0.717mm龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mma*最大变形 vma*=0.108mm最大支座力 Qma*=17.366kN抗弯计算强度 f=0.595

30、106/9458.0=62.91N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.366对拉螺栓强度验算满足要求!KZL57扣件钢管高支撑架

31、计算书 计算依据建筑施工模板平安技术规(JGJ162-2008)。计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 梁截面 BD=500mm1800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.5

32、0kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.80+0.50)+1.402.00=58.480kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.80+0.71.402.00=60.280kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算 面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载

33、包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.8000.900=41.310kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(21.800+0.500)/0.500=3.690kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.900=0.900kN 考虑0.9的构造重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.3541.310+1.353.690)=54.675kN/m 考虑0.9的构造重要系数，集

34、中荷载 P = 0.90.980.900=0.794kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=5.126kN N2=17.880kN N3=5.126kN 最大变形 V = 0.353mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强

35、度计算值 f = 0.42710001000/48600=8.786N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=38542.0/(2900.00018.000)=0.791N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.353mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 一梁底顶托梁计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，

36、计算公式如下: 均布荷载 q = 17.880/0.900=19.866kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.119.8660.90 最大剪力 Q=0.60.90019.866=10.728kN 最大支座力 N=1.10.90019.866=19.668kN 截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 9.46cm3； 截面惯性矩 I = 22.70cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.609106/1.05/9458.0=162.04N/mm2 抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.67715.625900.04/(1002060

37、00.00227020.0)=1.484mm 最大挠度小于900.0/400,满足要求!三、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=19.668kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1484.500=0.810kN N = 19

38、.668+0.810=20.478kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=4.501cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386； 经计算得到=20478/(0.386450)=117.729N/m

39、m2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2001.2000.240=0.058kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.0581.2001.5001.500/10=0.018kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=19.668+0.91.20.667+

40、0.90.91.40.018/0.900=20.500kN 经计算得到=20500/(0.386450)+18000/4729=121.586N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!KZL57梁侧模板计算书一、梁侧模板根本参数 计算断面宽度500mm，高度1800mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 龙骨间距100mm，龙骨采用4080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置4道，在断面水平间距400+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/m

41、m2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.444h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总

42、高度，取1.800m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.200kN/m2 考虑构造的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.000=25.200kN/m2 考虑构造的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.10m。 荷载计算值 q = 1.225.2000.100+1.403.6000.100=3.

43、528kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.001.801.80/6 = 5.40cm3； I = 10.001.801.801.80/12 = 4.86cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.141kN N2=0.388kN N3=0.388kN N4=0.141kN 最大变形 V = 0.006mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.003

44、10001000/5400=0.556N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3211.0/(2100.00018.000)=0.176N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.006mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!四、梁侧模板龙骨的计算 龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1025.20+1.40.103.

45、60=3.528kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1025.20=2.520kN/m 龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 龙骨计算简图 龙骨弯矩图(kN.m) 龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 龙骨变形计算受力图 龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 2.869kN 经过计算得到最大变形 V= 0.464mm 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯

46、计算强度 f=0.282106/42666.7=6.61N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31458/(24080)=0.683N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)龙骨挠度计算 最大变形 v =0.464mm 龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力

47、。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mma* 最大变形 vma*=0.074mm 最大支座力 Qma*=12.553kN 抗弯计算强度 f=0.430106/9458.0=45.46N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积

48、(mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.553 对拉螺栓强度验算满足要求!KZL58梁侧模板计算书一、梁侧模板根本参数 计算断面宽度600mm，高度1500mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 龙骨间距100mm，龙骨采用4080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置3道，在断面水平间距400+400+400

49、mm，断面跨度方向间距400mm，直径12mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.444h； T 混凝土的

50、入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.500m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.200kN/m2 考虑构造的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.210=25.389kN/m2 考虑构造的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。

51、 面板的计算宽度取0.10m。 荷载计算值 q = 1.225.3890.100+1.403.6000.100=3.551kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.001.801.80/6 = 5.40cm3； I = 10.001.801.801.80/12 = 4.86cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.142kN N2=0.391kN N3=0.391kN N4=0

52、.142kN 最大变形 V = 0.006mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.00310001000/5400=0.556N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3213.0/(2100.00018.000)=0.177N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.006mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!四、梁侧模板龙骨的计算 龙骨直接承

53、受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1025.39+1.40.103.60=3.551kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1025.39=2.539kN/m 龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 龙骨计算简图 龙骨弯矩图(kN.m) 龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 龙骨变形计算受力图 龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 2.857kN 经过计算得到最大变形 V= 0.468mm 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.008.008.00/6 = 42

54、.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.284106/42666.7=6.66N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31436/(24080)=0.673N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)龙骨挠度计算 最大变形 v =0.468mm 龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承

55、受龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mma* 最大变形 vma*=0.074mm 最大支座力 Qma*=12.497kN 抗弯计算强度 f=0.428106/9458.0=45.25N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm

56、,满足要求!六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.497 对拉螺栓强度验算满足要求!KZL58扣件钢管高支撑架计算书 计算依据建筑施工模板平安技术规(JGJ162-2008)。计算参数: 模板支架搭设高度为4.5m， 梁截面 BD=600mm15

57、00mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方4080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照规4.3.1条规定确定荷载组合

58、分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.50+0.50)+1.402.00=49.300kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.50+0.71.402.00=50.560kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.9。一、模板面板计算 面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.5000.900=34.425kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(21.500+0.600)/0.600=2.700kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.900=1.080kN 考虑0.9的构造重要系数，均布荷载 q