3#栋脚手架施工方案悬挑架 secret1剖析

1、 岳阳恒大名都3#栋 脚手架专项施工方案编制人：审核人：日 期:湖南省建筑工程集团总公司、编制依据 二、工程概况 三、脚手架方案选择 四、脚手架材料选择 五、落地式脚手架六、普通型钢悬挑脚手架10七、脚手架的劳动力安排14八、脚手架搭设安全技术措施15九、脚手架拆除安全技术措施1819、钢管落地脚手架计算书、普通型钢悬挑脚手架计算书33脚手架专项施工方案第一节 编制依据建筑施工计算手册江正荣著 中国* 出版社;建筑施工手册第四版 中国* 出版社； 钢结构设计规范 GB50017-2003 中国* 出版社;建筑结构荷载规范GB50009-2001中国*出版社;建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设

2、施）中国 * 出版社;建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001 中国 * 出版社；建筑地基基础设计规范GB50007-200冲国*出版社;建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国*出版社;混凝土结构设计规范 GB5001 0-2002中国* 出版社;另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。第二节工程概况岳阳恒大名都 3#栋工程；属于框剪结构 ;地下1层; 地上32层；建筑高度： 97.75m；总建筑高度：110.45m；标准层层高：3.00m ;总建筑面积：19866.97平方米；总工期:363天；施工单位：湖南省建筑工程集团总公司。本工程由岳阳金碧置业有限公司

3、投资建设，湖南省宏艺建筑设计有限公司设计， 地质勘察，衡阳市建设工程监理有限公司监理，湖南省建筑工程集团总公司组织施工。第三节 脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以 下几点：、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验 收；、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合 JCJ59-99检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。6 、结合

4、以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，样板房设置在三层，为配合 3#栋回填土方和开盘综合考虑，决定采用以下脚手架方案：a. 五层楼面以下采用钢管落地脚手架。b. 五层楼面以上采用普通型钢悬挑脚手架，分五个悬挑段：悬挑段1， 五层十层，悬挑段2十一层十六层，悬挑段3十六层二十一层 ，悬挑段4二十一层二十 六层，悬挑段5二十六层构架顶三十二层 。d. 顶部塔楼位置采取在屋面搭设落地架。第四节 脚手架材料选择钢管落地脚手架、钢管落地脚手架，选用外径48mm壁厚3mm钢材强度等级Q235-A,钢管表面应 平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手 架施工前必须

5、将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等 力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标 准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供， 不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢 管时开口处最小距离不小于5mm钢管螺栓拧紧力矩达65N.m寸不得破坏。如使用旧扣件 时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满 足设计要求后方可在施工中使用。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美

6、观。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5 、安全网采用密目式安全网，网目应满足 2000 目/ 100cm，做耐贯穿试验不穿透,1.6 X 1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃， 使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及建筑安全监督管理部门发放的 准用证。6 、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构(GB700-88 )中Q235A冈的要求。第五节落地脚手架搭设钢管落地脚手架落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实-基础承载力实验、材料配备-定位设置通长脚手板、底座-纵向扫地杆-立杆-横向扫地杆-小横杆-大横杆(搁栅) -剪刀撑

7、-连墙件-铺脚手板-扎防护栏杆-扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、 外立杆离墙距离，并做好标记;用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定 位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两 步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。1、壬杆基础本工程脚手架基础待回填至正负零后搭起步架，回填高度 4米左右，人工分层夯实,利用基坑支护平台混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度 10cm地基承载能力能够满足外脚

8、手架的搭设要求。匕iF J W 宀 A 4 jf 0NNNNNN2 、立杆间距脚手架立杆纵距1.5m，横距0.9m，步距1.8m;连墙杆间距竖直3m水平4.5m(即两步三跨)；里立杆距建筑物0.3m。脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错 布置，高度方向相互错开500m以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手 架的整体性。右。立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。立杆及纵横向水平杆构造要求： IT| :A-A剖面W丰靭那劉斷刖杞粘魏冊删關J11榨註电戢上圧不打20讪躺翊h快曲畴

9、亦赫般时翔尼抹慕貼刖和林直鸵对 电解銅-議上虬暑嫦酬卿翊删械吐絲釀事祁孔 齡赫歔珂lb魏壯酬斓曲觀财讯更常祯时50伽、大横杆、小横杆设置大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面, 每侧外伸长度为150mm外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构 整体受力。、剪刀撑脚手架外侧立面设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于 1m应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆 上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于 150

10、mm、脚手板、脚手片的铺设要求脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板，里外立杆间应满铺脚手板，无探 头板。满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须 采取有效的防护措施。脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整, 铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。、防护栏杆脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网 固定在脚手架外立杆里侧。选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cn高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2 道，高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧形成

11、临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏 杆和30cn高踢脚杆。(5) 脚手架上门洞、出入口构造示意图。本工程施工人员出入通道口分别搭设在东, 西二个大厅入口处，脚手架搭设时同时施工包括安全通道。i洞布鞭构萱脚手架扣件式钢tW-架安全通道7、连墙件脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角I米以内范围按垂直方向每3米设 一拉结点。拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必 须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。8 、架体内

12、封闭脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为 200mm如因结构设计的限制大于200mm 的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。普通型钢悬挑脚手架基本构造和施工要求1. 悬挑脚手架基础 根据本工程的实际需要，在建筑物第五层、第十一层、第十六层、二十一层、二十六层 设置型钢梁，作为悬挑层。1）型钢悬挑梁的预埋在建筑物楼层正对脚手架立杆处设置两道预埋，一道设置在离外墙面2.4m处，另一道设置在离外墙面2.8m处。预埋材料采用直径为20mr的圆钢环。悬挑梁因其需承受脚手架荷载，在脚手架施工过

13、程中是不得拆除的，如遇剪力墙与砖墙 时，为留置悬挑梁，需在剪力墙或砖墙处预留出悬挑梁的位置，可采用预留木盒或包裹 杂物的方法，如采用包裹杂物宜采用袋状物，包裹强度以悬挑梁能取出为标准。2）立杆与型钢的连接立杆与型钢的连接采用如下做法：在型钢上立杆固定的相应位置预先焊接短水管或短 25钢筋（宜到现场拉通线焊接）。2. 脚手架的卸荷1）悬挑脚手架的卸荷悬挑脚手架一次搭设六倍楼层高度，即 18米；其上的脚手架必须重新设置悬挑梁，并重新进行搭设。2）建筑物转角的悬挑转角预留需预留悬挑梁，但由于转角的特殊性（有剪力墙），需在转角位置适当加密， 以保证刚度、强度不低于悬挑型钢梁的强度，增加钢丝绳卸载。I、

14、普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径 48mm壁厚3mm钢材强度等级Q235-A钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格 证。脚手架施工前必须将入场钢管取样， 送有相关国家资质的试验单位， 进行钢管抗弯、 抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供， 不得有裂纹、气孔、缩松、 砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢 管时开口处最小距离不小于5mm钢管螺栓拧紧力矩达65N.m寸不得

15、破坏。如使用旧扣件 时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满 足设计要求后方可在施工中使用。、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、 防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白 相间色。、脚手板、脚手片采用符合有关要求。、安全网采用密目式安全网，网目应满足 2000目/ 100cm2做耐贯穿试验不穿透, 1.6 X 1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃,使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放 的准用证。、连墙件采用钢管

16、，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构(GB700-88 )中Q235A冈的要求。、型钢水平悬挑杆采用20a号槽钢。&预埋螺栓的直径为20mm9.选择6X 19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa直径14mm悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑-纵向扫地杆-立杆-横向扫地杆-小横杆 -大横杆(搁栅)-剪刀撑-连墙件-铺脚手板-扎防护栏杆-扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、 外立杆离墙距离，并做好标记;用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定 位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角

17、除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两 步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。悬挑架侧面图、立杆间距 脚手架立杆纵距1.5m，横距0.9m，步距1.8m;连墙杆间距竖直3m水平4.5m： 里立杆距建筑物0.3m。脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500m以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手 架的整体性。立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高

18、度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面, 每侧外伸长度为150mm(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。大小横杆连接构造要求I illa 3横向水平忙(小横仟 A纵向水平杞(大礒籽)JA接头不在同步内(立面)二二h.-ta.I1I1b-町h笔1护3*接头彳在同跨内 14i*1图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）IHHHIHilECq IIIHII 门丨1.图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：=0.08/010/跨中最大弯距为 Mm

19、aF0.08 X 0.154 X 1.52+0.10 X 0.84 X 1.52 =0.217 kN.m ;支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2ma= -0.10 X 0.154 X 1.5 2-0.117X 0.84 X 1.52 =-0.256 kN.m ;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.217 X 100.256 X06)/5080=50.394 N/mm大横杆的最大弯曲应力为(T = 50.394 N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求!3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:其

20、中:静荷载标准值：q1= P 1+F2=0.038+0.09=0.128 kN/m ;活荷载标准值：q2= Q =0.6 kN/m ；最大挠度计算值为:454V= 0.677 X 0.128 X 1500 /(100 X 2.06 X 10 X 121900)+0.990 X 0.6 X 1500/(100 X 2.06 X 105 X 121900) = 1.373 mm ;大横杆的最大挠度1.373 mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与 10 mm满足要求!、小横杆的计算根据JGJ130-2001第524条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横 杆在小横杆的上面。用

21、大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷 载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：pi= 0.038 X 1.5 = 0.058 kN ;脚手板的自重标准值：R=0.3 X 0.9 X 1.5/(2+1)=0.135 kN ;活荷载标准值：Q=2X 0.9 X 1.5/(2+1) =0.900 kN集中荷载的设计值：P=1.2 X (0.058+0.135)+1.4 X 0.9 = 1.491 kN小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：2Mmax = 1.2

22、 X 0.038 X 0.9 /8 = 0.005 kN.m集中荷载最大弯矩计算公式如下：P2g =yMPmax = 1.491 X 0.9/3 = 0.447 kN.m最大弯矩 M= Mqmax + M pmax = 0.452 kN.m ；最大应力计算值 (T = M / W = 0.452 X610080=88.977 N/mm 2小横杆的最大弯曲应力(T =88.977 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 205N/mm,满足要求!3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下Vqmax=5X 0.0

23、38 X 9004/(384 X 2.06 X 105X 121900) = 0.013 mm ;大横杆传递荷载 P = P 1 + P2 + Q = 0.058+0.135+0.9 = 1.093 kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下丁f -P即-4卩12E1Vpmax = 1092.6 X900X(3X9002-4X9002/9 ) /(72 X2.06X105X 121900) = 1.126 mm ;最大挠度和 V = V qmax + Vpmax = 0.013+1.126 = 1.139 mm小横杆的最大挠度为 1.139 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900

24、/150=6与10 mm,满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248G1 = 0.1248+(1.50 X2/2) X0.038/1.80 X(28.00-28.00) = 0.000GL1 = 0.1248+0.038+(1.50 X2/2) X0.038/1.80 X28.00 = 5.466 ;0.15(2)(3)(4)脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板，标准值为0.3G2= 0.3 X7X1.5X(0.9+0.3)/2 = 1.89 kN栏杆与挡脚手板

25、自重标准值 (kN/m) ;采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为G3 = 0.15 X7X1.5/2 = 0.788 kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网 (kN/m2) ; 0.005G4 = 0.005 X1.5X28 = 0.21 kN ;经计算得到，静荷载标准值N G =Ng+NG+NG+N34 = 2.888 kN ;N GL =Ngli+NG汁NG2+NG3+NG4 = 8.353 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总 和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N q= 2 X 0.9 X 1.5 X 2/2 = 2.7 kN风荷载标准值按照以

26、下公式计算其中Wo -基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:2o F 0.45 kN/m(GB50009-2001)的规Z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范定采用:zF 1s -风荷载体型系数：取值为0.645 ;经计算得到，风荷载标准值2Wk F 0.7 X 0.45 X 1 X 0.645 = 0.203 kN/m不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N s = 1.2N gl+1.4Ncf 1.2 X 8.353+ 1.4 X 2.7= 13.804 kN ;N d = 1.2N g+1.4Ncf 1.2 X 2.888+ 1.

27、4 X 2.7= 7.245 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N s = 1.2 N g+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 8.353+ 0.85 X 1.4 X 2.7= 13.237 kN ;N d = 1.2 N g+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 2.888+ 0.85 X 1.4 X 2.7= 6.678 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为M w = 0.85X 1.4WLah710 =0.850 X 1.4 X 0.203 X 1.5 X1.82/10 = 0.118 kN.m六、立杆的稳定性计算外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性

28、。1. 28.00米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值 ：N = 6.902 kN ；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155;当验算杆件长 细比时，取块1.0 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：卩=1.5 ;计算长度,由公式l o = k X uX h确定：l0 = 3.118 m ；长细比Lo/i = 197轴心受压立杆的稳定系数由长细比lo/i的计算结果查表得到： = 0.186 ;立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5

29、.08 cm 3; 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;(T = 6902/(0.186 X 489)=75.883 N/n2m立杆稳定性计算T = 75.883 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f = 205N/mm,满足要求!考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N =6.618 kN ；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=15 ;计算长度,由公式I 0 = kuh 确定：10 = 3.118 m ；长细比：L o/i = 1

30、97轴心受压立杆的稳定系数由长细比I o/i的结果查表得到： = 0.186立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3; 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;T = 6618.36/(0.186 X 489)+117504.23/5080 = 95.897 N/m2；立杆稳定性计算 T = 95.897 N/mm 2小于 立杆的抗压强度设计值f = 205N/mm,满足要求!七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N I = NIw + N0风荷载标准值 Wk = 0.203 kN/m 2；每个连墙件的覆盖面积内

31、脚手架外侧的迎风面积Aw = 16.2 m 2;按规范 5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN) ，按照下式计算：Nw = 1.4 X WX Aw = 4.608 kN ;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.608 kN ；连墙件承载力设计值按下式计算：（） A f其中-轴心受压立杆的稳定系数;由长细比10 /i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949, I为内排架距离墙的长度;22又：A = 4.89 cm 2;f=205 N/mm 2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf =

32、 0.949 X4.89X10-4X205X103 = 95.133 kN ;N = 9.608 N f = 95.133,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni = 9.608小于双扣件的抗滑力12.8 kN，满足要求!连墙杆扣件fl脚手架结构L预埋钢管Z-连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求地基承载力设计值：g = f gk X kc = 160 kpa ；其中，地基承载力标准值:f gk= 160 kpa ；脚手架地基承载力调整系数:kc = 1立杆基础底面的平均压力:P = N/A =26.712 kpa其

33、中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 6.678 kN ；基础底面面积 ：A = 0.25 m 2p=26.712 f g=160 kpa。地基承载力满足要求!普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001) 、建筑结构荷载规范 (GB 50009-2001)、钢结构设计规范 (GB 50017-2003) 等规范编制。、参数信息 :1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 米，立杆采用双立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5 米，立杆的横距为 0.9 米，立杆的步距为 1.8 米； 内排架距离墙长度为 0.

34、30 米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为48 X 3.5横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80 ； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距 4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2. 活荷载参数施工均布荷载 (kN/m2):3.000 ；脚手架用途 : 结构脚手架；同时施工层数 :2 层；3. 风荷载参数本工程地处湖南省岳阳市，查荷载规范基本风压为0.400,风荷载高度变化系数佟为0.740 ,风荷载体型系数 阴为0.645 ;计算中考虑风荷载作用；4. 静荷载参数每米立杆承

35、受的结构自重荷载标准值 (kN/m2):0 . 1 248 ； 脚手板自重标准值 (kN/m2):0.300 ；栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.150 ； 安全设施与安全网自重标准值 (kN/m2):0.005 ；脚手板铺设层数 :6 层； 脚手板类别 : 竹笆片脚手板；栏杆挡板类别 : 栏杆、竹笆片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用20a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段 长度 2.3 米。与楼板连接的螺栓直径 (mm):20. 00 ； 楼板混凝土标号 :C35；6. 拉绳与支杆参数支撑数量为 :1 ； 钢丝绳安全系数为 :8.000 ；1.2 m

36、。钢丝绳与墙距离为 (m):3.000 ；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物单位：(mnft)OCDT悬挑架正立面图二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第524条规定，大横杆 按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板 自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P 1=0.038 kN/m ;脚手板的自重标准值：P2=0.3 X 09(2+1)=0.09 kN/m;活荷载标准值：Q=3 X 0.9/(2+1)=0.9 kN/m ;静荷载的设计值

37、：q 1=1.2 X 0.038+1.2 X 0.09=0.154 kN/m ;活荷载的设计值：q 2=1.4 X 0.9=1.26 kN/m ;iH 1 HI i图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）ilHUlIHlIECq II丨丨丨11丨丨丨I图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：= 008/0.10/跨中最大弯距为 MmaF0.08 X 0.154 X 1.52+0.10 X 1.26 X 1.52 =0.311 kN.m ;支座最大弯距计算公式如下：唤=7 104厂-0 117吐厂支座

38、最大弯距为 M2ma= -0.10 X 0.154 X 1.52-0.117 X 1.26 X 1.52 =-0.366 kN.m ; 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(T =Max(0.311 X 100.366 X06)/5080=72.047 N/mm 2;大横杆的最大弯曲应力为（T = 72.047 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值f=205 N/mm 2,满足要求！挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:讪7船 9。牆其中:静荷载标准值：q1= P 1+F2=0.038+0.09=0.128 kN/m ;活荷载标准值：q2= Q =0.

39、9 kN/m ;最大挠度计算值为:454V= 0.677 X 0.128 X 1500 /(100 X 2.06 X 10 X 121900)+0.990 X 0.9 X 1500/(100 X 2.06 X 105 X 121900) = 1.972 mm ;大横杆的最大挠度1.972 mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150 mm与10 mm满足要求!、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横 杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷 载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的

40、自重标准值：p1= 0.038 X 1.5 = 0.058 kN ;脚手板的自重标准值：R=0.3 X 0.9 X 1.5/(2+1)=0.135 kN ;活荷载标准值：Q=3X 0.9 X 1.5/(2+1) =1.350 kN集中荷载的设计值：P=1.2 X (0.058+0.135)+1.4 X 1.35 = 2.121 kN矩和2.强度验算小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mmax = 1.2 X 0.038 X 0.9 2/8 = 0.005 kN.m集中荷载最大弯矩计算公式如下：MPmax = 2.12

41、1 X 0.9/3 = 0.636 kN.m最大弯矩M= Mmax + M pmax = 0.641 kN.m ;6 2最大应力计算值 (T = M / W = 0.641 X 10080=126.181 N/mm小横杆的最大弯曲应力(T =126.181 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 205N/mm,满足要求!度和3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下45Vqmax=5 X 0.038 X 900 /(384 X 2.06 X 10 X 121900) = 0.013 mm ;大横杆传递荷载 P

42、 = P 1 + P2 + Q = 0.058+0.135+1.35 = 1.543 kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下丁f_丹（印2-4严/9）12E1V-ax = 1542.6 X 900X (3 X 9002-4 X 90079 )/(72X 2.06 X 105X 121900) = 1.59 mm ;最大挠度和 V = V qmax + V pmax = 0.013+1.59 = 1.603 mm小横杆的最大挠度为1.603 mm小于小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载

43、。静荷载标准值包括以下内容:（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.12480.15N G1 = 0.1248+(1.50 X 2/2) X 0.038/1.80 X 18.00 = 2.822 ; 脚手板的自重标准值(kN/m2);采用竹笆片脚手板，标准值为0.3N g2= 0.3 X 6X 1.5 X (0.9+0.3)/2 = 1.62 kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为N G3 = 0.15 X6X 1.5/2 = 0.675 kN吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2); 0.005N G4 = 0.005 X 1.5

44、X 18 = 0.135 kN ;经计算得到，静荷载标准值N G =Ng+N3+ N3+N34 = 5.252 kN ;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值N Q= 3 X 0.9 X 1.5 X 2/2 = 4.05 kN风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规 定采用:o = 0.4 kN/m 2z-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用:U z= 0.74U s -风荷载体型系数：取值为0.645

45、;经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 X 0.4 X 0.74 X 0.645 = 0.134 kN/m 2不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N g+1.4Nc= 1.2 X 5.252+ 1.4 X 4.05= 11.973 kN ;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 N g+0.85 X 1.4Nq = 1.2 X 5.252+ 0.85 X 1.4 X 4.05= 11.122 kN ;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw为2Mw = 0.85 X 1.4WkLah /10 =0.850 X 1.4 X 0.134 X 1.5 X1.82/10

46、 = 0.077 kN.m六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴向压力设计值：N = 11.973 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155;当验算杆件长 细比时，取块1.0 ;计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3得：卩=1.5 ;计算长度,由公式I o = k X yX h确定：lo = 3.118 m ；长细比Lo/i = 197轴心受压立杆的稳定系数，长细比lo/i的计算结果查表得到： = 0.186;立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2立杆净截面模量（抵抗矩）：W =

47、 5.08 cm 3; 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;2(T = 11973/(0.186 X 489)=131.637 N/mm立杆稳定性计算（T = 131.637 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f = 205N/mm,满足要求!考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.122 kN ;计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3得：k = 1.155计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得：卩=1.5 ;计算长度,由公式l 0 = kuh 确定：10 = 3.118 m ；长细比：L

48、o/i = 197轴心受压立杆的稳定系数由长细比lo/i的结果查表得到： = 0.186立杆净截面面积：A = 4.89 cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W = 5.08 cm 3; 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm 2;(T = 11122.38/(0.186 X 489)+77291.671/5080 = 137.501 N/mm;立杆稳定性计算（T = 137.501 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f = 205N/mm,满足要求!七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N I = NIw + N0风荷载标准值 Wk = 0.134 kN/m 2；每个

49、连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m 2;按规范 5.4.1 条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力 (kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值 (kN) ,按照下式计算：Nw = 1.4 X WX Aw = 3.031 kN ;连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.031 kN ；连墙件承载力设计值按下式计算：（） A f其中-轴心受压立杆的稳定系数;由长细比10 /i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949, I为内排架距离墙的长度;22又：A = 4.89 cm 2;f=205 N/mm 2;连墙件轴向承

50、载力设计值为 Nf = 0.949 X 4.89 X 10-4 X 205X 103 = 95.133 kN ;N = 8.031 N f = 95.133,连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Ni = 8.031小于双扣件的抗滑力12.8 kN，满足要求!连墙杆扣件厂脚手架结构L预埋钢管连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为900mm内排脚手架距离墙体300mm支拉斜杆的支点距 离墙体为1200mm水平支撑梁的截面惯性矩I =

51、1780.4 cm,截面抵抗矩W= 178 cm,截面积A = 28.832cm。受脚手架集中荷载 N=1.2 X 5.252 +1.4 X 4.05 = 11.973 kN ;水平钢梁自重荷载 q=1.2 X 28.83 X 0.0001 X 78.5 = 0.272 kN/m ;Bfrq111 V勺r - T 马J L勺 r5 r1 -1 - 勺 r300111201-123001悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到2.38200 080 031悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 14.437 kN ；R2 = 10.638 kN ；R3 = -0.097 kN最大弯矩 MmaF 2.022 kN.m ；最大应力(T =M/1.05W+N/A= 2.022 X