杭州三里亭单元R21-29地块拆迁安置房项目塔吊基础设计

1、.PAGE ：.；PAGE 55杭州三里亭单元R2129地块拆迁安顿房工程塔吊根底设计方案编制: 审核: 审批: 二九年八月浙江海天建立集团目 录工程概略3塔吊布置与根底设计根据5塔吊配置方案6塔吊设计参数8塔吊根底设计计算书115.1、1号塔吊桩根底设计计算书115.2 、2号塔吊桩根底设计计算书255.3 、3号塔吊桩根底设计计算书325.4 、4号塔吊桩根底设计计算书405.5 、5号塔吊桩根底设计计算书475.6 、6号塔吊桩根底设计计算书55施工图6.1 塔吊平面布置图6.2根底承台施工图6.3 塔吊定位及根底桩位平面布置图6.3 桩施工图工程概略本工程位于杭州市江干区三里亭三里新城

2、小区内,董家桥南路南侧。东侧北半部为拟建小学用地(目前为空地)、南半部为蓝天公寓和蓝天城市花园小区。南侧为天城嘉园和军事用地。西侧为董家村民居房。工程范围为1#11#号楼及其配套,用地面积39500M2，总建筑面积125539M2，地上总建筑面积106650M2，地下总建筑面积18889M2，公建面积44327M2。拟建工地原为民居房,详细详见总平面定位图。设计0.000M标高相对于黄海高程6.500M,室外地面标高为-0.650M。主楼1#、2#;5#11#楼为钢筋混凝土剪力墙构造,3#、4#为砖混构造,裙房为钢筋混凝土框架构造。1#、2#、4#、11#为独立地下室,5#10#为整体大地下停

3、车库,且按人防要求设计抗力级别为核6级。本工程建筑场地类别为三类；建筑构造平安等级为二级；构造的设计运用年限为50年；建筑抗震设防类别为丙类；抗震设防烈度为6度；地基根底设计等级为乙级；构造的抗震等级:剪力墙的抗震等级为；地下室防水等级为二级；钢筋混凝土环境类别:地下室底板、地梁、承台、外墙及水池和其他与水土直接接触的混凝土构造(如覆土的地下室顶板)为二a类，其他为一类。场地周边环境情况如下：基坑东侧：北半部分为拟建小学用地，目前为空地，地面标高同本场地标高根本一致，基坑边线间隔 该部位用地红线最近处约2.5m；南半部分为蓝天公寓和蓝天城市花园小区。基坑边线间隔 该部位用地红线最近处约14m，

4、间隔 该侧建筑物最近间隔 约为18m。基坑南侧：为天城家园和军事用地。基坑边线间隔 该侧用地红线最近处约14.5m，间隔 该侧建筑物最近间隔 约为16m。基坑西侧：为董家村居民房。基坑边线间隔 该侧用地红线最近处约14.5m，间隔 管线约10.3m、12.8m。间隔 该侧建筑物最近间隔 约为20m。基坑北侧：为董家桥路。基坑边线间隔 该侧用地红线最近处约20.2m，间隔 管线约26.5m、28.2m、30.8m。间隔 该侧建筑物最近间隔 约为41m。本工程施工周期为570天，工期紧张，工程强度大，在塔吊的平面布置和设计上已充分思索了上述要素。塔吊布置与根底设计根据本工程塔吊根底的主要设计计算根

5、据如下：由杭州市建筑设计研讨院提供的施工图纸，施工图编号分别为：0820B地下室及建筑图图和构造图该图纸用来确定塔吊根底的平面定位，安装高度、任务幅度。由杭州市勘察设计院提供岩土工程地质勘查报告，报告编号为：K2021-98该资料用来确定地基承载力，设计塔吊桩根底的长度、直径行业规范JGJ33-2001，该规程用来确定塔吊根底的混凝土强度，以及设计塔吊根底时所需求确定的有关技术要求。行业规范JGJ94-2021，该规范用来指点桩根底及根底承台的设计计算过程，以及根据上述资料采用相应的力学设计参数。本工程合同，该资料用来确定满足合同要求和总工期强度要求所必需求求的塔吊数量，以及每台塔吊所覆盖的流

6、水作业范围。本工程招招标环节向建立单位提交的技术标，该技术标用来指点总体方案的编制和塔吊的根本配置。由浙江虎霸建立机械提供的QTZ635510塔吊技术阐明书，该资料用来确定塔吊的自重，抗倾覆力矩等主要力学设计参数，本工程塔吊根底的设计也是针对该公司消费的该型号塔吊，结合本工程实践情况进展计算的。塔吊配置方案参照合同要求，以建立单向我方支付工程款的节点作为笼统进度控制关键点，本工程施工组织采用大平行、大流水施工组织施工，即以单位工程作为流水节拍，以流水强度组织相应的单位工程进展流水作业。每个流水施工段自行组织流水施工，整体按四个平行部分，每个平行施工组织3个单位工程进展流水作业，为了充分思索各个

7、平行施工段互不干涉，塔吊配置的根本原那么是确保每个平行施工段至少有一台独立运转，不受其他施工段干扰的塔吊。详细塔吊配置方案如下：塔吊配置安装参数表塔吊编号1#2#3#4#5#6#现场位置1#楼北侧2号楼北侧7号楼南侧8号楼南侧9号楼西侧11号楼南侧现场控制轴线尺寸详见轴线尺寸控制详图塔机型号QTZ40QTZ635510QTZ635510QTZ635510QTZ635510QTZ635510吊钩作业高度55.471.871.871.874.655含地下室塔身高度米597678788162安装高度(规范节+塔尖)232.8+3302.8+3312.8+3312.8+3322.8+3252.8+36

8、7.48789.889.892.673回转作业半径(米)40米45米55米55米55米45米整机分量(含配重)T61.1T65T66T66T66T61.1T根底平面以上最大荷载(KN)61.2T65T66T66T66T61.1T最大倾覆力矩(KN.M)179617961796179617961796承台尺寸(M)50005000详见塔吊根底设计详图承台高度(M)0进场安装时间2021年10月2021年10月2021年11月2021年11月检测时间2021年10月2021年10月2021年11月2021年11月多塔作业防碰撞系统同步安装到位规范节高度为2.8米，分量为755KG，附着式塔吊安装高

9、度70米自重为61.1T，低于70米的按70米自重计算，超越70米的，按添加规范的自重进展累加计算根底设计参数塔吊桩根底设计参数表塔吊编号承台标高桩顶标高参照勘探孔自然地坪标高承台下土层称号及厚度土力学形状参数08规范泥浆护壁钻孔桩规范值取偏小值03版省标及勘察院钻孔灌注桩设计参数建议值土层称号土层厚度累计厚度孔隙比e液性指数IL标贯实验N极限侧阻力规范值极限端阻力规范值桩周土侧阻力特征值桩端土侧阻力特征值1#塔吊-3.3-4.65Z70-0.752-1砂质粉土0.250.825842200122-2砂质粉土2.12.350.7321462350262-3粉砂24.350.7091062350

10、213-淤泥质粘土6.911.251.121.272115085-1淤泥质粉质粘土夹粉砂6.117.351.1621.4121250115-2淤泥质粘土9.126.451.221.082130097粘土4.831.251.0360.7938300162#塔吊-3.3-4.65Z77-1.282-1砂质粉土0.030.825842200122-2砂质粉土4.74.730.7321462350262-3粉砂15.730.7091062350213-淤泥质粘土4.610.331.121.272115085-1淤泥质粉质粘土夹粉砂12.122.431.1621.4121250115-2淤泥质粘土6.6

11、29.031.221.082130097粘土3.532.531.0360.7938300163#塔吊-6.15-7.5Z39-0.582-1砂质粉土/0.825842200122-2砂质粉土0.680.7321462350262-3粉砂2.22.880.7091062350213-淤泥质粘土4.67.481.121.272115085-1淤泥质粉质粘土夹粉砂8.916.381.1621.4121250115-2淤泥质粘土8.524.881.221.082130097粘土8.733.581.0360.7938300164#塔吊-6.2-7.55Z30-0.872-2砂质粉土0.820.73214

12、62350262-3粉砂1.62.420.7091062350213-淤泥质粘土7.19.521.121.272115085-1淤泥质粉质粘土夹粉砂6.516.021.1621.4121250115-2淤泥质粘土10.126.121.221.082130097粘土2.728.821.0360.7938300165#塔吊-6.2-7.55Z22-1.22-2砂质粉土2.550.7321462350262-3粉砂000.7091062350213-淤泥质粘土6.48.951.121.272115085-1淤泥质粉质粘土夹粉砂7.816.751.1621.4121250115-2淤泥质粘土9.726

13、.451.221.082130097粘土5.331.751.0360.7938300168粉质粘土233.756#塔吊-6.2-7.55Z8-0.752-3粉砂300.7091062350213-淤泥质粘土5.68.61.121.272115085-1淤泥质粉质粘土夹粉砂7.816.41.1621.4121250115-2淤泥质粘土8.825.21.221.082130097粘土7.732.91.0360.7938300168粉质粘土1.834.7塔吊根底设计计算书5.1 塔吊根底设计参数塔吊根底设计参数表塔吊编号1#2#3#4#5#6#塔机型号QTZ40QTZ635510QTZ635510Q

14、TZ635510QTZ635510QTZ635510根底类型承台加四桩根底桩类型泥浆护壁钻孔灌注桩桩直径700桩长22米25米25米25米28米25米桩身配筋按构造通长配筋814、8200砼强度等级C35C35C35C35C35C35承台尺寸(M)50005000详见塔吊根底设计详图承台高度(M)0承台配筋双层双向，14180，箍筋12180承台砼强度等级C35砼强度等级按JGJ332001第4.4.2条确定，要求塔吊根底的混凝土强度等级不得低于C355.2.1、1号塔吊桩根底设计计算书一. 参数信息 塔吊型号:QTZ63(5510),自重(包括压重)F1=611.00kN,最大起重荷载F2=

15、60.00kN 塔吊倾覆力距M=1796.00kN.m,塔吊起重高度H=67.40m,塔身宽度B=1.6m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m 桩直径或方桩边长 d=0.60m,桩间距a=3.50m,承台厚度Hc=1.35m 根底埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=180mm,维护层厚度:50mm二. 塔吊根底承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=611.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=805.20kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.41796.00=2514.40kN

16、.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进展验算。 1. 桩顶竖向力的计算(根据JGJ94-2021的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2671.00=805.20kN； G桩基承台的自重，G=1.225.0BcBcHc+20.0BcBcD)=1012.50kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向间隔 (m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(805.20+1012.

17、50)/4+2514.40(3.501.414/2)/2(3.501.414/2)2=962.49kN 最大拔力： N=(805.20+1012.50)/4-2514.40(3.501.414/2)/2(3.501.414/2)2=-53.64kN 2. 矩形承台弯矩的计算(根据JGJ94-2021的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向间隔 (m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(805.20+1012.50)/4+2514.40(3

18、.50/2)/4(3.50/2)2=813.63kN Mx1=My1=2(813.63-1012.50/4)(1.75-0.80)=1064.95kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算 根据(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超越C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=210N/mm2。 经过计算得 s=1064.95106/(1.0016.705000.001300.002)=0.008 =1-(1-20.00

19、8)0.5=0.008 s=1-0.008/2=0.996 Asx= Asy=1064.95106/(0.9961300.00210.00)=3915.75mm2。五. 矩形承台截面抗剪切计算 根据(JGJ94-2021)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,思索对称性， 记为V=962.49kN我们思索承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.15； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； h0

20、承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=210.00N/mm2； S箍筋的间距，S=180mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算 桩承载力计算根据(JGJ94-2021)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=962.49kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.283m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计

21、算 桩承载力计算根据(JGJ94-2021)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=962.49kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力规范值: Qpk单桩总极限端阻力规范值: Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力规范值: qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力规范值； s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值： s,p,c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩

22、侧第i层土的极限侧阻力规范值，按下表取值； qpk极限端阻力规范值，按下表取值； u桩身的周长，u=1.885m； Ap桩端面积,取Ap=0.28m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力规范值表见根底设计计算资料 由于桩的入土深度为25m,所以桩端是在第6层土层。 最大压力验算: R=1.88(.25421.2085+2.1621.2085+2621.2085+6.121.9932+6.921.9932+7.6521.9932)/1.67+1.08200.000.28/1.67+0.45656.25/1.65=1064.57kN 上式计算的1.2R的值大于最大压力962.49k

23、N,所以满足要求!八.桩抗拔承载力验算 桩抗拔承载力验算根据(JGJ94-2021)的第5.2.7条 桩抗拔承载力应满足以下要求: 其中: 式中 Uk基桩抗拔极限承载力规范值； i抗拔系数； 解得: Ugk=16.4(.2542.7+2.162.7+262.7+6.121.75+6.921.75+7.6521.75)/4=2093.16kN Ggp=16.42522/4=2255.00kN Uk=1.88(.2542.7+2.162.7+262.7+6.121.75+6.921.75+7.6521.75)=962.32kN Gp=1.882525=1178.10kN 由于: 2093.16/1

24、.67+2255.00=53.64 满足要求! 由于: 962.32/1.67+1178.10=53.637234794908 满足要求!5.2.2、2号塔吊桩根底设计计算书一. 参数信息 塔吊型号:QTZ63(5510),自重(包括压重)F1=650.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=1796.00kN.m,塔吊起重高度H=76.40m,塔身宽度B=1.6m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m 桩直径或方桩边长 d=0.70m,桩间距a=3.50m,承台厚度Hc=1.35m 根底埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=180mm,维护层

25、厚度:50mm二. 塔吊根底承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=650.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=852.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.41796.00=2514.40kN.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进展验算。 1. 桩顶竖向力的计算(根据JGJ94-2021的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2710.00=852.00kN； G桩基承台的自重，G=1

26、.225.0BcBcHc+20.0BcBcD)=1012.50kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向间隔 (m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(852.00+1012.50)/4+2514.40(3.501.414/2)/2(3.501.414/2)2=974.19kN 最大拔力： N=(852.00+1012.50)/4-2514.40(3.501.414/2)/2(3.501.414/2)2=-41.94kN 2. 矩形承台弯矩的计算(根据JGJ94-2021的第5.6.1条)

27、 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向间隔 (m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(852.00+1012.50)/4+2514.40(3.50/2)/4(3.50/2)2=825.33kN Mx1=My1=2(825.33-1012.50/4)(1.75-0.80)=1087.18kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算 根据(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超越C50时，1取为1.0,当混凝土强度等

28、级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=1087.18106/(1.0016.705000.001300.002)=0.008 =1-(1-20.008)0.5=0.008 s=1-0.008/2=0.996 Asx= Asy=1087.18106/(0.9961300.00300.00)=2798.46mm2。五. 矩形承台截面抗剪切计算 根据(JGJ94-2021)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切

29、力,思索对称性， 记为V=974.19kN我们思索承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.16； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=180mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算 桩承载力计算根据(JGJ94-2021)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N

30、=974.19kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.385m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算根据(JGJ94-2021)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=974.19kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力规范值: Qpk单桩总极限端阻力规范值: Qck相应于任一复合基桩的承

31、台底地基土总极限阻力规范值: qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力规范值； s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值： s,p,c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力规范值，按下表取值； qpk极限端阻力规范值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.199m； Ap桩端面积,取Ap=0.38m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力规范值见桩基设计参数表 由于桩的入土深度为25m,所以桩端是在第6层土层。 最大压力验算: R=2.20(.0342

32、1.25+4.7621.25+1621.25+4.621.96+12.121.96+2.5721.96)/1.67+1.18200.000.38/1.67+0.36656.25/1.65=1293.93kN 上式计算的1.2R的值大于最大压力974.19kN,所以满足要求!八.桩抗拔承载力验算 桩抗拔承载力验算根据(JGJ94-2021)的第5.2.7条 桩抗拔承载力应满足以下要求: 其中: 式中 Uk基桩抗拔极限承载力规范值； i抗拔系数； 解得: Ugk=16.8(.0342.7+4.762.7+162.7+4.621.75+12.121.75+2.5721.75)/4=2317.41kN

33、 Ggp=16.82522/4=2310.00kN Uk=2.20(.0342.7+4.762.7+162.7+4.621.75+12.121.75+2.5721.75)=1213.39kN Gp=2.202525=4.45kN 由于: 2317.41/1.67+2310.00=41.94 满足要求! 由于: 1213.39/1.67+4.45=41.9372 满足要求!5.2.3 、3号塔吊桩根底设计计算书一. 参数信息 塔吊型号:QTZ63(5510),自重(包括压重)F1=660.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=1796.00kN.m,塔吊起重高度H=76.4

34、0m,塔身宽度B=1.6m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m 桩直径或方桩边长 d=0.70m,桩间距a=3.50m,承台厚度Hc=1.35m 根底埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=180mm,维护层厚度:50mm二. 塔吊根底承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=660.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=864.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.41796.00=2514.40kN.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时

35、应按照倾覆力矩M最不利方向进展验算。 1. 桩顶竖向力的计算(根据JGJ94-2021的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2720.00=864.00kN； G桩基承台的自重，G=1.225.0BcBcHc+20.0BcBcD)=1012.50kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向间隔 (m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(864.00+1012.50)/4+2514.40(3.501.414/2)/2(3.501.414/2

36、)2=977.19kN 最大拔力： N=(864.00+1012.50)/4-2514.40(3.501.414/2)/2(3.501.414/2)2=-38.94kN 2. 矩形承台弯矩的计算(根据JGJ94-2021的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向间隔 (m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(864.00+1012.50)/4+2514.40(3.50/2)/4(3.50/2)2=828.33kN Mx1=My1=2(828

37、.33-1012.50/4)(1.75-0.80)=1092.88kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算 根据(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超越C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=1092.88106/(1.0016.705000.001300.002)=0.008 =1-(1-20.008)0.5=0.008 s=1-0.008/2=0.996 Asx= Asy=1

38、092.88106/(0.9961300.00300.00)=2813.19mm2。五. 矩形承台截面抗剪切计算 根据(JGJ94-2021)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,思索对称性， 记为V=977.19kN我们思索承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.16； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=3

39、00.00N/mm2； S箍筋的间距，S=180mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算 桩承载力计算根据(JGJ94-2021)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=977.19kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.385m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算根据(JGJ94-2021)的第5.2.2-3条 根据第二步的计

40、算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=977.19kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力规范值: Qpk单桩总极限端阻力规范值: Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力规范值: qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力规范值； s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值： s,p,c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力规范值，按下表取值； qpk极限端阻力规范值，按下表取值；

41、 u桩身的周长，u=2.199m； Ap桩端面积,取Ap=0.38m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力规范值见设计参数表。 由于桩的入土深度为25m,所以桩端是在第7层土层。 最大压力验算: R=2.20(0421.25+.68621.25+2.2621.25+4.621.96+8.921.96+8.521.96+.12000000000000138.96)/1.67+1.18300.000.38/1.67+0.36656.25/1.65=1109.49kN 上式计算的1.2R的值大于最大压力977.19kN,所以满足要求!八.桩抗拔承载力验算 桩抗拔承载力验算根据(JGJ

42、94-2021)的第5.2.7条 桩抗拔承载力应满足以下要求: 其中: 式中 Uk基桩抗拔极限承载力规范值； i抗拔系数； 解得: Ugk=16.8(042.7+.6862.7+2.262.7+4.621.75+8.921.75+8.521.75+.12000000000000138.75)/4=1994.63kN Ggp=16.82522/4=2310.00kN Uk=2.20(042.7+.6862.7+2.262.7+4.621.75+8.921.75+8.521.75+.12000000000000138.75)=1044.39kN Gp=2.202525=4.45kN 由于: 199

43、4.63/1.67+2310.00=38.94 满足要求! 由于: 1044.39/1.67+4.45=38.93723 满足要求!5.4 、4号塔吊桩根底设计计算书一. 参数信息 塔吊型号:QTZ63(5510),自重(包括压重)F1=660.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=1796.00kN.m,塔吊起重高度H=81.00m,塔身宽度B=1.6m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m 桩直径或方桩边长 d=0.70m,桩间距a=3.50m,承台厚度Hc=1.35m 根底埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=180mm,维护层厚度:5

44、0mm二. 塔吊根底承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=660.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=864.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.41796.00=2514.40kN.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进展验算。 1. 桩顶竖向力的计算(根据JGJ94-2021的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2720.00=864.00kN； G桩基承台的自重，G=1.225

45、.0BcBcHc+20.0BcBcD)=1012.50kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向间隔 (m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(864.00+1012.50)/4+2514.40(3.501.414/2)/2(3.501.414/2)2=977.19kN 最大拔力： N=(864.00+1012.50)/4-2514.40(3.501.414/2)/2(3.501.414/2)2=-38.94kN 2. 矩形承台弯矩的计算(根据JGJ94-2021的第5.6.1条) 其中

46、Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向间隔 (m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(864.00+1012.50)/4+2514.40(3.50/2)/4(3.50/2)2=828.33kN Mx1=My1=2(828.33-1012.50/4)(1.75-0.80)=1092.88kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算 根据(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超越C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C8

47、0时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=1092.88106/(1.0016.705000.001300.002)=0.008 =1-(1-20.008)0.5=0.008 s=1-0.008/2=0.996 Asx= Asy=1092.88106/(0.9961300.00300.00)=2813.19mm2。五. 矩形承台截面抗剪切计算 根据(JGJ94-2021)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,思索

48、对称性， 记为V=977.19kN我们思索承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.16； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=180mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算 桩承载力计算根据(JGJ94-2021)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=977

49、.19kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.385m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算根据(JGJ94-2021)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=977.19kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力规范值: Qpk单桩总极限端阻力规范值: Qck相应于任一复合基桩的承台底地基

50、土总极限阻力规范值: qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力规范值； s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值： s,p,c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力规范值，按下表取值； qpk极限端阻力规范值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.199m； Ap桩端面积,取Ap=0.38m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力规范值见设计参数表。 由于桩的入土深度为25m,所以桩端是在第6层土层。 最大压力验算: R=2.20(0421.25+.8

51、2621.25+1.6621.25+7.121.96+6.521.96+8.9821.96)/1.67+1.18200.000.38/1.67+0.36656.25/1.65=1044.99kN 上式计算的1.2R的值大于最大压力977.19kN,所以满足要求!八.桩抗拔承载力验算 桩抗拔承载力验算根据(JGJ94-2021)的第5.2.7条 桩抗拔承载力应满足以下要求: 其中: 式中 Uk基桩抗拔极限承载力规范值； i抗拔系数； 解得: Ugk=16.8(042.7+.8262.7+1.662.7+7.121.75+6.521.75+8.9821.75)/4=1934.78kN Ggp=16

52、.82522/4=2310.00kN Uk=2.20(042.7+.8262.7+1.662.7+7.121.75+6.521.75+8.9821.75)=1013.05kN Gp=2.202525=4.45kN 由于: 1934.78/1.67+2310.00=38.94 满足要求! 由于: 1013.05/1.67+4.45=38.9372 满足要求!5.5 、5号塔吊桩根底设计计算书一. 参数信息 塔吊型号:QTZ63(5510),自重(包括压重)F1=660.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=1796.00kN.m,塔吊起重高度H=81.00m,塔身宽度B=1

53、.6m 混凝土强度:C35,钢筋级别:级,承台长度Lc或宽度Bc=5.00m 桩直径或方桩边长 d=0.70m,桩间距a=3.50m,承台厚度Hc=1.35m 根底埋深D=0.00m,承台箍筋间距S=180mm,维护层厚度:50mm二. 塔吊根底承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F1=660.00kN 2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN 作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2(F1+F2)=864.00kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.41796.00=2514.40kN.m三. 矩形承台弯矩的计算 计算简图： 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不

54、利方向进展验算。 1. 桩顶竖向力的计算(根据JGJ94-2021的第5.1.1条) 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2720.00=864.00kN； G桩基承台的自重，G=1.225.0BcBcHc+20.0BcBcD)=1012.50kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向间隔 (m)； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)。 经计算得到单桩桩顶竖向力设计值: 最大压力： N=(864.00+1012.50)/4+2514.40(3.501.414/2)/2(3.501.414/2)2=977.19k

55、N 最大拔力： N=(864.00+1012.50)/4-2514.40(3.501.414/2)/2(3.501.414/2)2=-38.94kN 2. 矩形承台弯矩的计算(根据JGJ94-2021的第5.6.1条) 其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向间隔 (m)； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。 经过计算得到弯矩设计值： N=(864.00+1012.50)/4+2514.40(3.50/2)/4(3.50/2)2=828.33kN Mx1=My1=2828.33(1.75-0.

56、80)=1573.82kN.m四. 矩形承台截面主筋的计算 根据(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中 1系数，当混凝土强度不超越C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0承台的计算高度。 fy钢筋受拉强度设计值，fy=300N/mm2。 经过计算得 s=1573.82106/(1.0016.705000.001300.002)=0.011 =1-(1-20.011)0.5=0.011 s=1-0.011/2=0.994 Asx= Asy=1573.82106/(0.9941300.0

57、0300.00)=4058.19mm2。五. 矩形承台截面抗剪切计算 根据(JGJ94-2021)的第5.6.8条和第5.6.11条。 根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,思索对称性， 记为V=977.19kN我们思索承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； 剪切系数,=0.16； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； b0承台计算截面处的计算宽度，b0=5000mm； h0承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=1

58、80mm。 经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六.桩承载力验算 桩承载力计算根据(JGJ94-2021)的第4.1.1条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=977.19kN 桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中 0建筑桩基重要性系数，取1.0； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2； A桩的截面面积，A=0.385m2。 经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算 桩承载力计算根据(JGJ94-2021)的第5.2.2-3条 根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大

59、值N=977.19kN 桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式： 最大压力: 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力规范值: Qpk单桩总极限端阻力规范值: Qck相应于任一复合基桩的承台底地基土总极限阻力规范值: qck承台底1/2承台宽度深度范围(5m)内地基土极限阻力规范值； s,p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； c承台底土阻力群桩效应系数；按下式取值： s,p,c分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数，承台底土阻抗力分项系数； qsk桩侧第i层土的极限侧阻力规范值，按下表取值； qpk极限端阻力规范值，按下表取值； u桩身的周长，u=2.199m； Ap桩端

60、面积,取Ap=0.38m2； li第i层土层的厚度,取值如下表； 厚度及侧阻力规范值见设计参数表 由于桩的入土深度为28m,所以桩端是在第7层土层。 最大压力验算: R=2.20(0421.25+2.55621.25+0621.25+6.421.96+7.821.96+9.721.96+1.5538.96)/1.67+1.18300.000.38/1.67+0.00656.25/1.65=1050.76kN 上式计算的1.2R的值大于最大压力977.19kN,所以满足要求!八.桩抗拔承载力验算 桩抗拔承载力验算根据(JGJ94-2021)的第5.2.7条 桩抗拔承载力应满足以下要求: 其中: