超限高层抗震专项审查分析报告书

1、HYPERLINK http:/wwcn/ 1 工程概况2 设计依据2.1要紧设计规范和规程 建筑结构可靠度设计统一标准 （G5006820) 建筑结构荷载规范 (B5009201） 混凝土结构设计规范 (B50010200) 建筑抗震设计规范 (GB501001) 建筑抗震设防分类标准 (GB50223204) 高层建筑混凝土结构技术规范 （JGJ3202) 人民防空地下室设计规范 (G503800） 平战结合人民防空工程设计规程 （DBJ84996） 地下工程防水技术规范 （GB50102001)高层建筑箱形与筏形基础技术规范 （JGJ699） 建筑桩基础技术规范（JGJ944） 建筑地基

2、基础设计规范 (GB0072002) 以及国家和地点其它的相关设计规范和规定2设计基准期 本工程所采纳的设计基准期为5年3设计荷载.恒载，活载混凝土自重 2KN/m3 混凝土空心砖 12K/m3砖墙抹灰荷载 内墙双面0.6 KN2 外墙双面0.8 KNm2水自重10 Nm3土自重8 K/m3其他部分恒载及活载如下表.2风荷载：5年一遇的风压值为05a （本设计取00年一遇差不多风压0.a),地面粗糙度类不为C类, 地面以上风荷载体型系数为.4，风压高度变化系数和风振系数按建筑荷载规范(5009-201）取值。3.3地震荷载:抗震设防烈度为度，建筑场地类不为V类,设计地震分组为第一组,差不多地震

3、加速度为.10g,特征周期为0.90S，建筑物依照其重要性的分类为丙类，阻尼比取为0.0。3.3人防荷载：人防部分由专业设计单位设计，本设计主体结构按正常使用情况进行设计。3.4结构安全等级、使用年限和抗震设防类不本工程为一般住宅,下部设有二层地下室,均属于一般民用建筑。依据建筑结构可靠度设计统一标准（GB008-2001) 第10.8条，该建筑工程结构的安全等级可定为二级。依照建筑抗震设防分类标准(GB503-2004)第章,本项目工程抗震设防类不均为丙类，地震作用及抗震措施均能够按本地区抗震设防烈度7度进行设计。4 地基与基础楼号T1T2TT地下车库地基基础设计等级乙级乙级甲级乙级乙级基础

4、安全等级二级二级二级二级二级液化等级依照岩土工程勘察报告,可不考虑4.1工程概况及场地地基土条件地层编号土层名称一般层面埋深（m)静探Ps值(Ma)标贯击数N63.5钻孔灌注桩桩侧极限摩阻力标准值f(ka)桩端极限端阻力标准值p（kPa）粉质粘土300.8215淤泥质粉质粘土.66m以上1以下25淤泥质粘土16.50.201粉质粘土27.032.51.3355粉质粘土2231.02.453粉质粘土夹粉砂3.55492.611.40以上40m以下550以上100040m以下12粉质粘土3.036.82.87701100粉砂夹粉质粘土32.7.3701700粉细砂3.860.020.1058301

5、粉质粘土5.01.02.9752粉质粘土与粉砂互层766.27.770100地下水场地地下水属潜水类型，勘察期间测得地下水位深度为033.5m,相应标高为2.271.61m。依照规范，上海年平均高水位埋深为050.m，低水位埋深为1.5m。场地地下水对混凝土结构无腐蚀性。地基土液化：本场地在深度2范围内地基土以粘性土为主,仅在第层中局部夹粉砂、局部分布的第2层中夹砂质粉土，无成层饱和砂质粉土和砂土分布，设计时可不考虑地基土地震液化阻碍。不良地质作用：经探查，沿基坑周边有暗浜，暗浜宽度约0m、浜底最大深度约3。但无难以处理的、重大的滑坡等不良地质现象。总体而言，场地是稳定的。场地稳定性和适宜性评

6、价依照拟建场地的工程地质条件,本场地属稳定场地,适宜建筑各类建（构)筑物。42桩型选择拟建工程位于市中心繁华地带，场地周边均为交通干道，地面下存在各种地下管线，环境条件较复杂。如采纳预制桩时则挤土效应明显，为幸免其不利阻碍，结合地勘报告采纳钻孔灌注桩。43桩尖持力层选择依照建筑方案，拟建场地下方为全地下室，整个地下室与主体建筑连成一体,因而沉降操纵及不均匀沉降从严。同时,拟建场地土层分布变化较大,从技术经济角度综合考虑,各塔楼下桩尖持力层选择如下:T1：选择2层作为桩尖持力层，该土层贯标击数N0,静探Ps值为20.0pa,采纳桩径60（C30)的钻孔灌注桩,有效桩长，其单桩竖向承载力设计值为2

7、52KN;2：选择层作为桩尖持力层，该土层贯标击数N50,静探Ps值为20.1Mpa,采纳桩径650(C30)的钻孔灌注桩,有效桩长,其单桩竖向承载力设计值为2760K；T3：选择2层作为桩尖持力层,该土层贯标击数N27.7，静探Ps值为5.51Mpa,采纳桩径(C35）的钻孔灌注桩,有效桩长53m,其单桩竖向承载力设计值为00N;4&T5：选择层作为桩尖持力层,该土层贯标击数N5，静探Ps值为20.10Mpa，采纳桩径（C30）的钻孔灌注桩,有效桩长2m,其单桩竖向承载力设计值为3KN;塔楼以外的纯地库部分考虑高水位时的地下水的浮力作用,已进行抗浮验算，并核罢了拔桩桩身强度及裂缝。采纳50(

8、C30)的钻孔灌注桩作为抗拔桩，有效桩长4m，桩尖持力层为层,其单桩竖向抗拔承载力设计值为680N。.4底板设计依照本工程特点，整个地下室底板采纳无梁平板，其内力考虑水浮力及不均匀沉降的阻碍,按整板进行有限元分析， 关于转换柱位置按抗冲切要求局部加厚。.塔楼与地下室的不均匀沉降,以及地下室混凝土收缩和温度效应的处理。地下室因使用要求,不设变形缝,因此沉降及不均匀沉降操纵尤为重要。设计时,底板采纳平板，增大基础刚度以协调整体变形。依照初步估算各楼最大计算沉降值为T1：0,T2:24m,T3: 0mm,T&5：45mm，均满足规范的要求。考虑到塔楼与裙楼交界处沉降差较大，于塔楼与裙楼之间设一道沉降

9、后浇带，其应在塔楼主体结构封顶后再浇筑。地下室平直长度达一百八十多米,为减少水化热、混凝土收缩以及后温度效应的阻碍,在地下室结构设计上采取以下几方面的加强措施:a.采纳纤维混凝土。b施工时操纵混凝土水灰比,并加强施工养护。c.每隔40米左右设置施工后浇滞。d适当增加受次应力阻碍较大部位的结构构件截面尺寸,并提高配筋率等。e.加强顶板的保温隔热措施。f.操纵混凝土中的水泥含量,梁、板、地下室外墙及底板（筏板）采纳35混凝土。5抗震设计5.1抗震等级按规范JJ32004.2条,各塔楼各部分结构的抗震等级见下表楼号结构型式层数高度框支层底部加强部位上部抗震墙框支柱框支梁剪力墙剪力墙短肢剪力墙T1部分

10、框支剪力墙15.5m二级二级二级三级二级T2部分框支剪力墙199.m二级二级二级三级二级T部分框支剪力墙319.4m特一级一级一级二级一级T4&T5剪力墙276.2m无无三级三级二级地下一层的抗震等级同底部加强部位,地下二层的剪力墙和框架抗震等级为三级，结构中转换层下截面长宽比超过3，计算模型按墙考虑的竖向转换构件将参照短肢墙抗震等级按提高一级考虑。5.2 上部结构嵌固部位 依照本工程特点,主楼设计时以地下室顶板作为上部结构嵌固端。地下一层与首层抗侧刚度比如下表所示：楼号方向地下室抗侧刚度上部首层抗侧刚度地下室与首层刚度比值T1方向1.4284E+08 (kN/m)6.149E+7 (kNm）

11、2.3Y方向1.618+08 (kNm)7.2931E+07 (/m)22T2X方向.37E+08(N/m）6.001E+07 (N/m)2.3方向2.160+08 (kN/m)10808 (k/m)2.0TX方向1.074E+08 (kN/m）6.92E+0(N/).6Y方向.727E+08 （/m)91E+7 (k/)15T4&X方向15741E+08 （kN/m)5E07 (/m)3.0方向15158 (/）8.400E+7（kN/m)1.7依照验算结果数据,所有塔楼地下一层抗侧刚度均已超过首层抗侧刚度的1倍， 地下室顶板满足作为上部结构嵌固部位的条件从而幸免了高位转换， T1、T的转换

12、均设在第三层（二层转换),T3的转换设在第四层（三层转换），&T5无转换结构。地下室顶板板厚为20mm，进行双层双向加强配筋。首层中间位置开洞,加大洞口周边梁柱截面及配筋,并加大与洞口较近塔楼之间的楼板配筋。首层塔楼与裙楼之间楼板面的高差12m，采纳以下结构处理措施：高差处平面外受力的剪力墙厚度5mm,并均设置与之垂直的墙肢或扶壁柱,抗震等级提高一级，配筋率提高0.5%以上,水平和竖向分布钢筋的配筋率不小于0.。施工图设计时期首层按弹性板假定进行墙、柱配筋设计，并加强高差处楼板及边缘梁的截面尺寸及配筋。施工图设计时期在高差处的墙、梁进行加腋处理，保证水平剪力的有效传递。5.3楼盖结构布置考虑到

13、本工程高层的特点和本地区的常规做法,本工程采纳现浇钢筋混凝土楼盖作为承受竖向、水平荷载,维持整个结构，保证结构有专门好的整体性和传力的可靠性。本工程所有楼板均采纳现浇钢筋混凝土梁板结构，地下室顶板作为上部结构的嵌固部位板厚确定为200,进行双层双向配筋,且每层每个方向的配筋率许多于.25,首层梁截面高度为6001200mm;塔楼T1T转换层楼板厚度定为18m并进行双层双向配筋，且每层每个方向的配筋率许多于0.。塔楼T、T2转换层转换梁截面高度为1400800mm;塔楼T转换层转换梁截面高度为15240mm。转换层相邻层板厚设为予以加强,其余各标准层板厚按验算确定为1mm,客厅和卧房的板厚按业要

14、紧求定为50m，不能布梁的大跨度板加厚为1800mm；屋面受温度应力阻碍加强为15m并配置温度抗裂钢筋,各层楼面梁同墙宽，内梁操纵在m以内，边梁操纵在100m以内。5.4结构分析与地震作用如上所述,本工程属平面不规则且竖向不规则的复杂高层建筑结构，结构分析采纳结构空间有限元分析软件SATE,并采纳复杂空间结构分析与设计软件MSAP进行了补充计算;进行多遇地震作用下的内力和变形分析时假定结构与构件处于弹性工作状态。内力和变形分析采纳线性静力方法进行，线性静力方法采纳扭转耦联振型分解反应谱法，计入水平地震作用下的扭转阻碍,考虑偶然偏心，取足够多的振型数，使得振型参与质量系数大于9%。因为本工程属于

15、复杂高层建筑结构，依照高规(JG-202）33.条应采纳弹性时程分析法进行多遇地震下的补充验算。弹性时程分析时采纳特征周期090的人工波(H1T）、天然波（H1TG,),其加速度时程的最大值取35al,结构阻尼比取0.05。各楼的计算结果详见附录，各项指标均在规范容许范围之内。钢筋混凝土结构构件的组合内力设计值将按现行设计规范规定进行调整以提高结构的抗震能力。 结构超限认定及相应措施6. T结构平面布置和超限情况讲明6.1.1结构平面布置 T为部分框支剪力墙体系，结构平面呈“十”字形，地下室与地下车库连为一整体，T1从地上首层起与其它塔楼独立分开。结构高宽比为.0。6.2 超限情况的认定在考虑

16、偶然偏心阻碍的地震作用下,楼层的最大弹性水平位移(或层间位移)大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移）平均值的1.2倍。T:x向位移比1.22,y向位移比2。楼板的尺寸和平面刚度急剧变化,有效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的50%，或开洞面积大于该层楼面面积的30%。T：二层5A轴局部楼板缺失,有效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的0%;三层楼板有两处开大洞,有效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的4%,开洞面积大于该层楼面面积的35%。结构平面凹进或凸出的一侧尺寸大于相应投影方向总尺寸的30。:标准层平面呈“十”字形，凸出的一侧尺寸大于相应投影方向总尺寸的30%。转换层位于5层以下的框支剪力墙结构。T1

17、: 转换层位于3层。.1.针对超限情况采取的措施采取加大结构刚度比如加大边梁高度、加强两端结构构件以减小扭转效应，采纳扭转耦联振型分解反应谱法操纵扭转周期与平动周期比0.85,楼层最大水平位移（或层间位移)与楼层水平位移(或层间位移)平均值之比.4。关于二层、三层平面局部楼板缺失造成竖向构件跨层高,验算竖向构件的稳定性,加大竖向构件的配筋率,加密箍筋间距，并该层楼板双层双向配筋,且每层每个方向的配筋率许多于0.25%。关于三层平面开大洞造成楼板连接薄弱处加大板厚，配筋采纳双层双向,且每层每个方向的配筋率许多于0.25,开洞四周边梁截面加大,配筋加强。对平面凸出部分的连接部位楼板适当加厚,配筋采

18、纳双层双向,且每层每个方向的配筋率许多于0%。针对竖向抗侧力构件不连续所采取的概念设计及构造措施a严格操纵转换梁的剪压比，在施工图设计时期对转换梁、转换层楼板进行有限元细化分析和设计优化,以保证转换构件的承载能力。b.对部分落地剪力墙进行加厚处理,操纵短肢墙所占比例不超过%,并按照规范进行加强,采取提高抗震等级,操纵轴压比,提高配筋率等措施。并适当增大竖向转换构件和落地剪力墙的构造配筋以提高本层抗侧力构件的承载能力。加强底部加强部位的强度和延性。c.操纵框支层侧向刚度满足上层刚度的70和上三层刚度的80，施工图设计时将转换层设为薄弱层对其地震剪力进行.15倍的放大;框支框架所承受楼层地震剪力的

19、比值按JJ3-02技术规程10.2.7条进行调整。6. 2结构平面布置和超限情况讲明62.1结构平面布置 T2为部分框支剪力墙体系，结构平面呈长方字形,地下室与地下车库连为一整体，T2从地上首层起与其它塔楼独立分开。结构高宽比为29。6.2 超限情况的认定在考虑偶然偏心阻碍的地震作用下，楼层的最大弹性水平位移(或层间位移）大于该楼层两端弹性水平位移(或层间位移)平均值的.倍。T2:x向位移比10,向位移比1.28。楼板的尺寸和平面刚度急剧变化，有效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的5,或开洞面积大于该层楼面面积的3%。T:二层楼板开大洞，有效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的0,开洞面积大于该层楼面面

20、积的35。结构平面凹进或凸出的一侧尺寸大于相应投影方向总尺寸的3%。T2:标准层平面145轴凹进的尺寸大于相应投影方向总尺寸的30%。转换层位于5层以下的框支剪力墙结构。T2：转换层位于3层。62.3 针对超限情况采取的措施采取加大结构刚度比如加大边梁高度、加强两端结构构件以减小扭转效应,采纳扭转耦联振型分解反应谱法操纵扭转周期与平动周期比0.8，楼层最大水平位移(或层间位移)与楼层水平位移(或层间位移)平均值之比1.4。关于二层楼板开大洞造成竖向构件跨层高,验算竖向构件的稳定性，加大竖向构件的配筋率,加密箍筋间距，并该层楼板加厚且双层双向配筋，且每层每个方向的配筋率许多于0.5%,开洞四周边

21、梁截面加大,配筋加强。对平面凹进部分的连接部位楼板适当加厚，配筋采纳双层双向,且每层每个方向的配筋率许多于0.5%。针对竖向抗侧力构件不连续所采取的概念设计及构造措施a.严格操纵转换梁的剪压比,在施工图设计时期对转换梁、转换层楼板进行有限元细化分析和设计优化，以保证转换构件的承载能力。 对部分落地剪力墙进行加厚处理,操纵短肢墙所占比例不超过%，并按照规范进行加强,采取提高抗震等级,操纵轴压比,提高配筋率等措施。并适当增大竖向转换构件和落地剪力墙的构造配筋以提高本层抗侧力构件的承载能力。加强底部加强部位的强度和延性。c.操纵框支层侧向刚度满足上层刚度的70%和上三层刚度的0%,施工图设计时将转换

22、层设为薄弱层对其地震剪力进行1.15倍的放大;框支框架所承受楼层地震剪力的比值按JG20技术规程0.2.7条进行调整。.3 T3结构平面布置和超限情况讲明6.31结构平面布置 3为部分框支剪力墙体系，结构平面呈长方字形，地下室与地下车库连为一整体,T3从地上首层起与其它塔楼独立分开。结构高宽比为6.5。6.3.2 超限情况的认定在考虑偶然偏心阻碍的地震作用下，楼层的最大弹性水平位移(或层间位移)大于该楼层两端弹性水平位移(或层间位移）平均值的12倍。T3:x向位移比121,y向位移比1.32。楼板的尺寸和平面刚度急剧变化，有效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的50%,或开洞面积大于该层楼面面积的3

23、0%。T3: 二层、三层BB轴局部楼板缺失，有效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的%,开洞面积大于该层楼面面积的35%。转换层位于5层以下的框支剪力墙结构。T3：转换层位于4层。.33 针对超限情况采取的措施采取加大结构刚度比如加大边梁高度、加强两端结构构件以减小扭转效应，采纳扭转耦联振型分解反应谱法操纵扭转周期与平动周期比0.8，楼层最大水平位移（或层间位移)与楼层水平位移（或层间位移)平均值之比14。关于二层、三层局部楼板缺失造成竖向构件跨层高，验算竖向构件的稳定性,加大竖向构件的配筋率，加密箍筋间距,并该层楼板双层双向配筋，且每层每个方向的配筋率许多于0.25%。开洞四周边梁截面加大，配筋加

24、强。针对竖向抗侧力构件不连续所采取的概念设计及构造措施.转换层在第四层（三层转换），抗震等级提高一级。b.严格操纵转换梁的剪压比,在施工图设计时期对转换梁、转换层楼板进行有限元细化分析和设计优化,以保证转换构件的承载能力。c. 对部分落地剪力墙进行加厚处理，操纵短肢墙所占比例不超过0%,并按照规范进行加强,采取提高抗震等级，操纵轴压比,提高配筋率等措施。并适当增大竖向转换构件和落地剪力墙的构造配筋以提高本层抗侧力构件的承载能力。加强底部加强部位的强度和延性。d.操纵框支层侧向刚度满足上层刚度的0和上三层刚度的8,施工图设计时将转换层设为薄弱层对其地震剪力进行1.15倍的放大；框支框架所承受楼层

25、地震剪力的比值按JG3-002技术规程.2.7条进行调整。. T4T5结构平面布置和超限情况讲明4.1结构平面布置 T4T5为剪力墙体系,结构平面呈长方字形，地下室与地下车库连为一整体，T4&T5从地上首层起与其它塔楼独立分开。结构高宽比为4.8。6.2 超限情况的认定在考虑偶然偏心阻碍的地震作用下,楼层的最大弹性水平位移(或层间位移）大于该楼层两端弹性水平位移（或层间位移)平均值的1.2倍。4&T5:x向位移比1.15,y向位移比1.34。楼板的尺寸和平面刚度急剧变化,有效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的50%，或开洞面积大于该层楼面面积的0。T4&: 二层C81(C1113)轴局部楼板缺失,

26、有效楼板宽度小于该层楼板典型宽度的0%。64.3针对超限情况采取的措施采取加大结构刚度比如加大边梁高度、加强两端结构构件以减小扭转效应，采纳扭转耦联振型分解反应谱法操纵扭转周期与平动周期比85，楼层最大水平位移（或层间位移)与楼层水平位移(或层间位移）平均值之比1。关于二层平面局部楼板缺失造成竖向构件跨层高，验算竖向构件的稳定性，加大竖向构件的配筋率,加密箍筋间距,并该层楼板双层双向配筋，且每层每个方向的配筋率许多于0.5%。开洞四周边梁截面加大,配筋加强。.5依照上海市超限高层建筑抗震设防治理实施细则沪建建02号文件附件一进行超限界定。界定项 目1 T2现值限值是否超限现值限值是否超限一建筑

27、高度（）.50不超限59.5100不超限二(一)楼层最大水平位移（层间位移)/楼层水平位移（层间位移)平均值1.21超限,但1.41281.2超限，但50%超限35%30%超限3%0%超限二（六）等效剪切刚度与相邻上层比值70%70%不超限70%70%不超限等效剪切刚度与其上相邻三层平均值比值80%0%不超限80%0%不超限二(七)除顶层外,局部收进尺寸与相邻下层的比值无9不超限无90不超限二(九)带转换层二层局部转换超限二层局部转换超限带加强层无不超限无不超限错层无不超限无不超限二（十)层间受剪承载力与相邻上层比值80%0%不超限8%0%不超限不规则类型推断平面不规则竖向不规则扭转不规则凹凸

28、不规则竖向抗侧力构件不连续扭转不规则凹凸不规则竖向抗侧力构件不连续结论应进行抗震专项审查应进行抗震专项审查界定项 目T3 T现值限值现值限值现值限值一建筑高度（m）98.00不超限7.2120不超限二（一)楼层最大水平位移(层间位移)/楼层水平位移（层间位移)平均值1.3212超限,但超限,但4二(二)长宽比2.66不超限2.44不超限二(三）凹进（凸出)尺寸/投影尺寸27%30%不超限4%30不超限二（四） 突出长度/连接宽度0.301不超限0331不超限二（五)楼板有效宽度与楼板典型宽度比值40%50%超限40%50%超限楼板开洞面积与楼面面积比值35%30%超限30%0%

29、7%不超限等效剪切刚度与其上相邻三层平均值比值80%80不超限8080%不超限二（七）除顶层外，局部收进尺寸与相邻下层的比值无25%不超限无0不超限无9不超限二（九）带转换层三层局部转换超限无不超限带加强层无不超限无不超限错层无不超限无不超限二（十）层间受剪承载力与相邻上层比值8%8不超限8%80%8%不规则类型推断平面不规则竖向不规则扭转不规则平面不规则竖向抗侧力构件不连续扭转不规则平面不规则结论应进行抗震专项审查应进行抗震专项审查依照上表统计，塔楼1属平面特不不规则,竖向构件不连续,楼层位移比大于1.2，扭转不规则的复杂体型高层建筑； 塔楼T4、T5属平面特不不规则,竖向构件连续，楼层位移

30、比大于.2，扭转不规则的高层建筑,依照上海市有关规定均应进行应进行抗震专项审查。6.6针对本工程特点所采取的其他一些的概念设计及构造措施a.对转角窗侧墙体边缘构件加强，将窗台下的梁进行加强处理,同时在墙间的板中设置斜向暗拉梁。b. 楼板开洞较多时在施工图时期设计按弹性板分块刚体计算。薄弱处楼板内力乘放大系数3,以后进行配筋设计,确保中震不坏。c 变形缝：塔楼与裙楼及地下室因使用要求,不设变形缝。为使结构体系规则，在地面部分的塔楼1和2与裙楼之间设置抗震缝,将塔楼与裙楼分开。 要紧材料的选用与讲明7.1混凝土： 桩混凝土除T采纳5外，其余均为C30;地下室底板及外墙采纳C35密实防水混凝土，其抗

31、渗等级为:底板0.8pa，地下二层为0Mpa,地下一层为.6Mpa;梁板混凝土采纳3035，墙柱混凝土采纳35C5，除特不注明外，本工程混凝土结构均采纳现浇钢筋混凝土。7.钢筋：主筋B400 fy=360N/m2HRB335fy300N/mm2箍筋HB33 fy00/mm2HPB235 y=20/mm2注:钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25,且钢筋的屈服强度实测值与强度标准值不应大于1.3。73钢材及预埋件:钢材和预埋件均采纳Q25钢。焊条：43用于HB23级钢筋和Q35钢材；E0用于B0、HB33。4填充墙：所有隔墙砌块均采纳MU混凝土空心砖；.水泥砂浆结构计算要紧结

32、果8.1结构计算要紧结果结构的周期楼号程序周期序号周期（s)X向平动比例(%）Y向平动比例(%)扭转比例(%）扭转周期比结构总质量(t)TATWET11.561811.73869T1.50110T.3830199T0.3995450T0.3264550T6.256509PMT1.815840.7184T2.1488310T3.5198T40.34460350317435T60.290148T2TET.5309800.2657T2103411990T30.9711099T405790150.282092T60.2402890SPT11.521721668T21.81962T30011274.47

33、9901T5089089110.2208SATWE1223194.6987T2282649601.547300100T40.57410000T50.57390100T60.435019PSP12.317900714422T22.3012971T31.109T0.688100T0.650100060.47019TT5STWET12.820881200.692067T.8561880T.4442099T4.598392T508292953T60.409096PMSAPT11.9327300724054T21.882980T3138119T40.70100T507507T0.9253从验算结果可知各

34、个塔楼的前两个振型均为平动振型,第三个振型均为扭转振型，上述结果显示各个塔楼以扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期的比值均小于0.85,满足规范相应复杂高层建筑结构限值。有效质量系数与剪重比有效质量系数剪重比SATEMSAPSTWEPMSAPX方向Y方向X方向Y方向X方向Y方向X方向方向T9677%9.56.11%4.98.2%4.83%.10.%4.7%T9824%52%8.44%96.67%4.1.55%4.07%5.26T37.06%960%723%9664%.0%.002.98%2.95%T&T596.849387%.713.9%3%323%3.4%3.48上述结果显示有效质

35、量系数0%，剪重比.60%,均满足规范要求限值地震及风荷载作用下结构的侧向位移最大层间位移角SATWEMSPX方向地震Y方向地震X方向风Y方向风X方向地震Y方向地震X方向风方向风T11/164511321/681/051521/15111894/569T21/41/163/691/85481002/1591/741/18T31/10931/104132123191/181/1023658/1654&T51103115/372/2893/4911591/331/359上述计算结果显示层间位移角均满足规范要求的1100。底层层间位移角ATEPMA方向地震Y方向地震X方向风Y方向风X方向地震Y方向地

36、震X方向风Y方向风T1141/6521/999199991/7716651/251/02T2/34181/68361/991/9999134645921621/3723152821/8041/999/99991/5651740810/17T4&T51/941/6724/9999/99/511/68/14361/15466上述计算结果显示转换框支层底层层间位移角满足规范要求的2500。二层层间位移角SATWEPMSAP方向地震Y方向地震X方向风Y方向风方向地震Y方向地震X方向风Y方向风T11/23337119991999928612962038137601/9991/99991/213/36/158/7815T31/284/1521/9391/7012151/3351/71901/5725T&T5-上述计算结果显示转换框支层二层层间位移角满足规范要求的00。地震作用下的位移比（考虑偶然偏心阻碍)最大水平位移/平均位移最大层间位移平均层间位移WEPMASATWEPMSPX方向Y方向X方向方向方向Y方向方向Y方向11221.271.221.341.211.24136T102.2.331