修订版钢砼组合箱梁桥面板施工方案(丹平快速二标)-工程课件

1、go深圳市丹平快速路一期工程东湖立交钢-砼组合箱梁现浇桥面板施工方案编制：复核审批：深圳市罗湖建筑安装工程有限公司深圳市丹平快速路一期工程第2合同段项目经理部二0一四年三月二十日、编制依据：1）.北京市市政工程设计研究总院深圳市丹平快速路一期工程（第二合同段钢箱梁桥梁部分施工图设计）。2）.我公司的技术、机械设备装备情况。3）.国家和行业现行施工规范及验收规范、技术规程、标准以及深圳市相应验收规范、技术规程和标准。二、工程概况：深圳市丹平快速路一期工程位于深圳市罗湖区，本工程采用地下道路形式，路线大致为东西走向，西起爱国路立交，穿越东湖公园，位于深圳水库南侧，以隧道形式与东部过境高速近期实施段

2、相接。第二合同段东湖立交项目包含A匝道（A0#墩A3#墩）、B匝道（B4#墩B5#墩）、C匝道（C10#墩C14#墩，C14#墩C16#墩）共4联钢-混组合连续梁。其中：A匝道（A0#A4#墩）主梁采用钢-混组合箱梁，梁高1.6m，其中预制高度1.25m，现浇桥面板厚度0.280.35m。桥梁中线处分孔为35+35+35=105m。横向为单箱双室断面，箱室全宽9.50m,底板宽5.50m，外悬臂2.00m。钢箱底板水平，腹板高度不同，桥面横坡由腹板高度变化形成。共分5个制作段工厂预制,现场在各制作段接口处设临时墩，钢箱制作段现场吊装就位，高强螺栓栓接。B匝道（B4#B5#墩）主梁采用钢-混组合

3、箱梁。梁高1.8m，其中预制高度1.45m，现浇桥面板厚度0.280.35m。桥梁中心线处分孔为一孔简支40m。横向为单项双室断面，箱室全宽10.00m,底板宽6.00m，外悬臂2.00m。钢箱底板水平，腹板高度不同，桥面横坡由腹板高度变化形成。共分3个制作段工厂预制，现场在各制作段接口处设临时墩，钢箱制作段现场吊装就位，高强螺栓栓接。C匝道（C10#C14#墩，C14#C16#墩）主梁采用钢-混组合箱梁梁高1.8m，其中预制高度1.45m，现浇桥面板厚度0.280.35m。C10#C14#墩桥梁中心线处分孔为27+37.85+28.15+34.5=127.5m,C14#C16#墩桥梁中心线处

4、分孔为29.89+39=68.89m.两联主梁横向均为单箱双室断面，箱室全宽9.50m，底板宽5.50m，外悬臂2.00m。钢箱底板水平，腹板高度不同，桥面横坡由腹板高度变化形成。共分9个制作段工厂预制，现场在各制作段接口处设临时墩，钢箱制作段现场吊装就位，高强螺栓栓接。除B匝道（B4#B5#墩）为单跨简支梁，桥面板未设纵向预应力外，其余各联钢-混组合箱梁均在现浇桥面板内施加纵向预应力，预应力钢绞线规格采用12X0S15.20，抗拉标准强度f=1860Mpa,松弛率为2.5%的高强低松弛钢绞线。张拉PK控制应力采用O=0.70f=1302Mpa,束张拉力为2187.4KN，kpk两端张拉，张拉

5、锚具采用夹片式15-12型锚具，成孔材料为内径90mm塑料波纹管，孔道注浆采用OVM真空灌浆系统。三、工程数量：本合同段钢-砼组合箱梁桥面板工程数量如下：、材料桥梁、C50无收缩混凝土（m3）钢筋(kg)钢绞线(315.2)备注A1联3555556216268B2联14721502/单跨简支梁C5联48312947115090C6联2516088212229合计123626741743587四、施工进度计划及人员机具安排：施工进度计划：根据总体进度计划及现场情况，各联钢-混组合箱梁进度计划如下：A匝道第一联：计划2014年7月14日开工，2014年8月18日完工C匝道第五联：计划2014年8月

6、20日开工，2014年9月23日完工C匝道第六联：计划2015年3月21日开工，2015年4月23日完工B匝道第二联：计划2015年4月25日开工，2015年5月19日完工。详见进度计划横道图人员机具安排：钢-砼组合箱梁桥面板施工人员机具安排名称单位数量备注1.模板工人102.钢筋工人103.混凝土工人64.张拉工人85.电焊工人26.25吨汽车吊台17.三角支架个258按照最长联配备8中支架钢管根1032e48mm，高度120cm9.胶合板（厚1.2cm）m2160010.10*10*300cm方木根516横向11.10*10*250cm方木根950纵向12.e50型振捣器台4备用2台13.

7、平板振动器台1五、现浇桥面板施工方案：（一）施工工艺流程：搭设临时墩支架，按设计预拱度要求在临时墩处设置临时支点吊装钢梁就位，按设计预拱度调整高程；联接高强螺栓，将多跨简支钢梁形成多跨连续钢梁；并浇筑横梁混凝土达到100%强度。安装悬臂支架及模板，绑扎桥面板钢筋，安装预应力管道及锚垫板，浇筑桥面板混凝土，待桥面板混凝土达到设计强度后，先对称张拉横向预应力钢束然后，对称张拉通长桥面板钢束，孔道灌浆；最后，对称交替张拉墩顶桥面板钢束，孔道灌浆。拆除临时墩支架。桥面铺装、防撞墙等施工。（二）桥面板施工悬臂支架及模板支架：钢梁箱体内顶板现浇支架采用48mm钢管立杆，纵横枋采用10X10cm方木，支架高

8、度通过可调顶托调整。桥面板悬臂宽度为1.88m,根据现场情况，拟采用三角支架悬浇。卜:4瞇卒解縫殊紐挪狡珮模板：桥面板底模采用厚度12mm的优质进口胶合板，为保证桥面板砼外观质量，胶合板表面必须平整光滑，质地密实。模板安装过程中，应注意以下事项：模板安装必须平整、线型順适，几何尺寸、高程应符合设计及规范要求；桥面板底模安装时必须在纵横向拉线，以保证拆模后倒角线型流畅、美观；为防止漏浆，在钢梁翼板与模板相交处及倒角处填塞高弹性海绵条以防漏浆，底模倒角处采用双面胶密封处理；模板分段制作、分段铺装成型，在伸缩缝处设置与伸缩缝等宽的泡沫板塞严，以保证伸缩缝安装宽度。（三）钢筋加工与安装：底模安装完成，

9、并经检验合格后，可进行桥面板钢筋安装、绑扎，桥面板钢筋加工、制作及安装应严格按照以下要求进行：a.钢筋必须采用入围厂家的产品，钢筋进场后，按照规范要求的频率进行抽检，各项技术指标合格后，方可使用；b.钢筋加工、制作及安装必须严格按照设计及规范要求，并注意以下事项：钢筋的规格、型号、位置、尺寸及间距应符合设计及规范要求；钢筋焊接质量符合规范要求，试验人员按照规范要求频率对钢筋焊接接头进行抽样检验，合格后，方可进行下道工序施工，钢筋接头应满足规范要求，同一截面内接头数量不得超过设计及规范要求；钢筋焊接及绑扎长度应符合规范要求；钢筋保护层采用定型塑料垫块；预先确定进人孔位置、数量及加固方法，伸缩缝、

10、防撞栏、泄水孔、通气孔等设施的预埋件位置设置准确、无遗漏。（四）预应力管道及锚垫板安装按照设计坐标安装预应力管道，每50cm设定位钢筋，以保证管道位置准确，防止混凝土浇筑过程中管道上浮，管道安装应做到线型順适，避免出现突然转折，管道连接应密封完好，防止漏浆。按照设计位置安装锚垫板及螺旋筋，锚垫板安装时应与钢束保持垂直并定位牢固。（五）混凝土浇筑：桥面板混凝土采用无收缩混凝土，设计强度等级为C50,混凝土采用搅拌站集中拌合，罐车运输，混凝土输送泵车泵送入模，混凝土浇筑方法及注意事项如下：混凝土要求：设计要求，桥面板混凝土采用掺膨胀剂的补偿收缩混凝土混凝土标号为C50,要求混凝土水中14d限制膨胀

11、率大于0.015%。混凝土浇筑：混凝土浇筑前，对模板、进行一次检查，保证底模表面平整、接缝严密，并对模板进行仔细清理，清除模板內杂物后用清水冲洗。浇筑前，由测量人员测出桥面板顶面高程，并做好标记，保证桥面板标高和厚度符合设计及规范要求。桥面板混凝土浇筑全段整幅一次浇筑，混凝土浇筑时采用纵横向分段的浇筑顺序，循序渐进一次完成。混凝土采用50型振动棒振捣，振捣时间要认真控制，既不漏振也不能过振，每一处振完后，边振捣边慢慢提出振动棒。振捣应使每处混凝土达到密实，混凝土密实的标志是混凝土停止下沉，不再冒出气泡，表面呈现平坦、泛浆，混凝土浇筑应不间断连续进行。桥面板混凝土浇筑关键注意事项：严格控制桥面板

12、混凝土厚度，不得出现负偏差，确保桥面板最小厚度满足设计及规范要求，混凝土桥面板应将钢箱梁翼板底部以上部分全部包裹。在混凝土浇筑过程中，随时检查混凝土坍落度等各项技术指标，出现异常要及时调整。在混凝土浇筑过程中，要注意保护钢箱梁，不得在钢箱梁上焊接任何东西，不得以任何硬物碰撞钢梁表面，注意防止砼或砂浆污染钢梁表面，否则，要立即用水冲洗干净。钢箱梁预应力施工：桥面板混凝土达到设计强度并模板支架后，进行预应力施工，预应力张拉按照先长束后短束的顺序，对称张拉墩顶预应力。预应力施工应严格按照公路桥涵施工技术规范(JTJ041-2000)进行。预应力张拉完成后，及时进行孔道压浆，孔道压浆为M40水泥浆，并

13、采用真空灌浆工艺。六、安全事项及防护措施：桥面板施工涉及高空作业、起重作业、临时用电等诸多不安全因素，所有参与施工人员必须严格遵守劳动纪律和各项安全操作规程，严禁出现“三违”情况，在施工过程中还要注意以下安全事项：1.所有参与桥面板施工的人员必须正确穿戴安全防护用品（安全帽、安全带等），并严格遵守高空作业、起重作业、临时用电等各项安全操作规程。2.桥面板施工必须设置完善的临时防护，临边要设置安全网防止施工过程中出现坠物伤人。上层作业面不得向下层抛投物品和坠物，起吊、放置工具必须栓挂牢固，严防坠落。七、边支架受力计算1、外力计算受力简图：llSOEJjso7吕U各项荷载参数：模板及支架自重G2=

14、2.0KPa钢筋砼自重G1=25KN/m3人负及机具荷载G3=1.5KPa砼振捣荷载：垂直G4v=2.0KPa支架间距1.0m。F1荷载组合G1二0.2+(0.2+0.332)/2/2X(0.848-0.85/2)XlX25=2.46KNG2=(0.848-0.85/2)XlX2=0.85KNG3=(0.848-0.85/2)XlX1.5=0.63KNG4v=(0.848-0.85/2)XlX2=0.85KNF1=1.2(Gl+G2)+1.4(G3+G4v)=6.04KNIF2荷载组合G1=0.332X0.85X1X25=7.06KNG2=0.85X1X2=1.7KNG3=0.85X1X1.5

15、=1.28KNG4D=0.85X1X2=1.7KNF2=1.2(G1+G2)+1.4(G3+G4v)=14.68KNIF3荷载组合G1=(0.45+0.4)/2X(0.76-0.85/2)X1X25=3.56KNG2=(0.76-0.85/2)X1X2=0.67KNG3=(0.76-0.85/2)X1X1.5=0.5KNG4v=(0.76-0.85/2)XlX2=0.67KNF3=1.2(G1+G2)+1.4G3+G4v)=6.71KN2、内力计算(H为水平分力,V为垂直分力，N为轴间力)由C点合力为0,得H+H=0CBCDV+F1=0CDV=-F1=-(-6.04)=6.04KNCD(矢力方

16、向为上,以下类推)N=V/COS59o=11.73KN/(矢力方向为第I象限)CDCDH=NSIN59o=10.05KNf(矢力方向为右，一下类推)CDCDN=H=-H=-10.05KNCBCBCD由B点合力为0,得H+H=0BABCV+F2=0BDN=V=-F2=-(-14.68)=14.68KNfBDBDN=H=-H=-(-H)=-10.05BABABCBC由D点合力为0,得H+H+H=0DADEDCV+V+V+V=0DADEDCDB其中H=-H=-10.05KNDCCDV=-V=-6.04KNIDCCDV=-V=-14.68KNIDBBDH+H-10.05=0DADEV+V6.0414.

17、68=0即DADE由受力简图可知H+H=10.05DADEV+V=20.72DADEH0DAH0DEV0DAN矢力方向有两种可能DE-H0DE即第I象限或第III象限,V0DEV0DE则有两种假设1假设H0，V0DADA结合受力分析图，则H=NSIN53.7o0DADAV=NCOS53.7o0DADA结合式，则H0，V0则DEDEH=NSIN59o0DEDEL-V=NCOS59o0DEDE带入式，得NSIN53.7o+NDASIN590=10.05DENCOS53.70+NCOS590=20.72DADE解得N=13.6KNDAN=24.6KN/DE则H=-NSIN53.70=-10.96KN

18、ADDA0符合假设条件中H=NSIN59o=21.09KNDEDE0符合假设条件中V=NCOS590=12.67KNDEDE0符合假设条件中所以，此解成立。假设H0,则V0DADAV=-NCOS53.700，DE0DE则H=NSIN5900DEDEV=NCOS5900DEDE带入式，得NSIN53.70+NSIN590=10.05DADE-NCOS53.70+NCOS590=20.72DADE解得：N=-13.6KNDAN=24.6KNDE则H=NSIN53.7o=T0.96KNDADA=-NCOS53.70=8.05KNDADAH=NSIN590=21.09KNDEDE=NCOS590=12

19、.67KNDEDE-0不符合假设条件中f0符合假设条件中f0符合假设条件中所以此解不成立，故，取假设的解为正解，即H=-10.96KNADff/=8.05KNDAH=21.09KNDE=12.67KNDEN=13.6KNDAN=24.6KNDE由E点合力为0,得H+F4=0EDV+V=0EDEA则F4=-H=-(-H)=21.09KNEDDEN=V=-V=-(-V)=12.67KNfEAEAEDDE由支架合力为0,得F4+F5=0则F5=-F4=-21.09KN最大弯矩、最大剪力计算Mmax=M二F4X1=21.09KNmAQmax=F4=21.09KN。3、受力验算CD、DE、EA为60(6

20、=5)钢管AB、BC、AD、BD为48(6=3.5)钢管60(6=5)钢管验算Nmax=N=24.6KN=24600N(受压杆)DEI=3.14/64XD4-(D-26)4】=329209mm4S=3.14/4XD2-(D-26)2】=864mm2R=、.7TS=19.5mmL=0.85/SIN590=0.992m=992mm入=L/R=51查表得3=0.849O=N/(s)=24600/(0.849X864)=33.5MPao=215MPaDE验算合格048(6=3.5),钢管验算。Nmax=N=14.68KN=14680NBDI=3.14/64XD4-(D-26)4=121805mm4S=

21、3.14/4XD2-(D-26)2=489mm2R=7TS=15.8mmL=0.85ctg53.70=0.624m=624mm入=L/R=624/15.8=39查表得3=0.889O=N/(3s)=14680/(0.889X489)=33.8MPao=215MPaBD验算合格AO验算节点A处用2根60(6=5)钢管，并用2块400X120X12mm的钢板连接W=nD3(1-d4/D4)/32X2=81874mm3管W=bh2/6X2=12X1202/6X2=57600mm3板O=M/1.15(W+W)=21.09X106/1.15/(81874+57600)A管板=131.5MPaO=215M

22、Pa验算合格(4)拉杆验算拉杆受拉力N=F6=F1+F2+F3=27.43KN受剪力Q=21.09KN所需最小截面积Smin=N/6=27430/170=161mm2选用拉杆直径为e22mm,S=380mm2Smin拉杆受剪应力V=Q/s=21090/380=55.5MPaO=200MPa验算合格八、荷载试验1、三角悬挑支架：水平杆、斜杆、腹杆用348钢管；下悬主斜杆、主立杆用360钢管。三角悬挑支架间距1.0m。顶部使用322螺栓与钢梁翼板(钢梁纵向顶部翼板上距边10cm钻324孔)连接，螺栓帽向下，用两个螺帽扭紧。三角悬挑下部使用钢管底托支撑在钢梁腹板上，并顶紧支架，横杆顶面端点比内水平高

23、2cm，竖杆应垂直于箱梁腹板。两三角支架间在上横杆及立杆两处用少48钢管扣件做纵向连接，防止三角支架左右摆动。2、三角悬挑支架根据计算及施工经验满足设计要求，但考虑支架在加工过程中的焊接质量及各种不利因素，要求随机抽查2.1m支架2榀做荷载试验。3、在两榀三角支架上进行计算荷载的1.2倍做试验；两榀支架堆载重量为：2.743tX1.2X2=6.5831。4、为保证三角支架试验与计算受力相符，荷载试验采用在每支点用110钢丝绳悬吊下来，距地面1.0m位置搭设lX3.0m钢管平台；在吊点下设120槽钢横梁，在槽钢横梁上设4根10X10cm纵向方木，利用方木挠度来调节吊点钢丝绳长度，在方木上置砂袋，

24、在砂袋上布置4根10X10cm方木横向方木，在方木上配载钢筋砼预制板8块4.23X0.3X0.2m及4根12槽钢3m长纵横梁和20包砂袋。槽钢+砂袋+方木=1.51实际加载：4.23X0.3X0.2mX8X2.51+1.51二6.5831测量未变形满足要求5、一次加载50%，观察支点边顶点的下沉、位移及螺栓连接处、竖杆与横杆交接处产生的变形，24小时再加50%。再观察上述变形情况。九、悬臂支架施工安全技术措施1、进入施工现场，必须带安全帽，特种作业人员必须经过技术培训并通过考核，持证上岗。2、严禁赤脚、穿拖鞋、穿硬底鞋在高空作业。严禁在架子上打闹、休息，严禁酒后作业。正确使用安全防护用品，高处作业必须系安全带，着装灵便，穿防滑鞋。作业时精力集中，团结合作，互相呼应，统一指挥。3、本支架安装属高空作业。高空作业人员，不得患有高血压、心脏病、贫血、癫痫病、恐高症、眩晕等禁忌证；4、支架安装作业中严格执行班前安全讲话，操作按能力、水平分工明确，听从指挥协调配合。5、支架安装时必须在钢梁高强螺栓连接完成并验收合格后在钢箱梁内进行，将使用汽车吊配合安装；在汽车、行人通道上设置防火布、安全网，固定在悬挑支架外边。6、成品保护：在搭支架前，