办公楼后浇带回顶施工方案

1、 目录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc112424199 1 编译依据 PAGEREF _Toc112424199 h 3 HYPERLINK l _Toc112424200 1.1 施工图及施工组织设计 PAGEREF _Toc112424200 h 3 HYPERLINK l _Toc112424201 1.2 主要法规和标准 PAGEREF _Toc112424201 h 3 HYPERLINK l _Toc112424202 1.3 主要规定 PAGEREF _Toc112424202 h 4 HYPERLINK l _Toc112424203 2 项

2、目概况 PAGEREF _Toc112424203 h 4 HYPERLINK l _Toc112424204 3 准备目的 PAGEREF _Toc112424204 h 5 HYPERLINK l _Toc112424205 4 施工准备 PAGEREF _Toc112424205 h 6 HYPERLINK l _Toc112424206 4.1 材料准备 PAGEREF _Toc112424206 h 6 HYPERLINK l _Toc112424207 4.1.1 钢管 PAGEREF _Toc112424207 h 6 HYPERLINK l _Toc112424208 4.1.

3、2 紧固件 PAGEREF _Toc112424208 h 6 HYPERLINK l _Toc112424209 4.1.3 可调U型支架 PAGEREF _Toc112424209 h 6 HYPERLINK l _Toc112424210 4.1.4 木方 PAGEREF _Toc112424210 h 6 HYPERLINK l _Toc112424211 4.1.5 工字钢 PAGEREF _Toc112424211 h 7 HYPERLINK l _Toc112424212 4.1.6 主要材料复检项目 PAGEREF _Toc112424212 h 7 HYPERLINK l _

4、Toc112424213 4.1.7材料力学性能 PAGEREF _Toc112424213 h 8 HYPERLINK l _Toc112424214 4.1.8 材料用量 PAGEREF _Toc112424214 h 9 HYPERLINK l _Toc112424215 4.2 人员准备 PAGEREF _Toc112424215 h 9 HYPERLINK l _Toc112424216 4.2.1 劳动力规划 PAGEREF _Toc112424216 h 9 HYPERLINK l _Toc112424217 4.2.2 人员培训 PAGEREF _Toc112424217 h

5、9 HYPERLINK l _Toc112424218 4.3 技术准备 PAGEREF _Toc112424218 h 10 HYPERLINK l _Toc112424219 4.4 设备准备 PAGEREF _Toc112424219 h 10 HYPERLINK l _Toc112424220 5 架设方法及施工要求 PAGEREF _Toc112424220 h 10 HYPERLINK l _Toc112424221 5.1 顶支撑施工顺序 PAGEREF _Toc112424221 h 10 HYPERLINK l _Toc112424222 5.2 顶部支撑结构 PAGEREF

6、 _Toc112424222 h 11 HYPERLINK l _Toc112424223 5.3 楼顶支撑架安全计算 PAGEREF _Toc112424223 h 12 HYPERLINK l _Toc112424224 5.3.1计算依据 PAGEREF _Toc112424224 h 12 HYPERLINK l _Toc112424225 5.3.2计算参数： PAGEREF _Toc112424225 h 12 HYPERLINK l _Toc112424226 5.3.3支撑木材计算 PAGEREF _Toc112424226 h 14 HYPERLINK l _Toc11242

7、4227 5.3.4楼板底部支撑钢管计算 PAGEREF _Toc112424227 h 17 HYPERLINK l _Toc112424228 5.3.5 紧固件防滑性计算 PAGEREF _Toc112424228 h 18 HYPERLINK l _Toc112424229 5.3.6 模板支座载荷标准值（竖杆轴向力） PAGEREF _Toc112424229 h 19 HYPERLINK l _Toc112424230 5.3.7 杆的稳定性计算 PAGEREF _Toc112424230 h 20 HYPERLINK l _Toc112424231 5.4 梁底和顶支撑架的安全计

8、算 PAGEREF _Toc112424231 h 22 HYPERLINK l _Toc112424232 5.4.1计算依据 PAGEREF _Toc112424232 h 22 HYPERLINK l _Toc112424233 5.5.2计算参数： PAGEREF _Toc112424233 h 22 HYPERLINK l _Toc112424234 5.4.3梁底支木计算 PAGEREF _Toc112424234 h 23 HYPERLINK l _Toc112424235 5.4.4支撑梁底的钢管计算 PAGEREF _Toc112424235 h 25 HYPERLINK l

9、 _Toc112424236 5.4.5梁底支撑纵向钢管的计算 PAGEREF _Toc112424236 h 27 HYPERLINK l _Toc112424237 5.4.6紧固件防滑计算 PAGEREF _Toc112424237 h 27 HYPERLINK l _Toc112424238 5.4.7杆的稳定性计算 PAGEREF _Toc112424238 h 28 HYPERLINK l _Toc112424239 5.5 特殊部件的屋面施工 PAGEREF _Toc112424239 h 29 HYPERLINK l _Toc112424240 5.5.1 定位与实践 PAGE

10、REF _Toc112424240 h 29 HYPERLINK l _Toc112424241 5.5.2 钢梁计算 PAGEREF _Toc112424241 h 32 HYPERLINK l _Toc112424242 六、施工注意事项 PAGEREF _Toc112424242 h 38 HYPERLINK l _Toc112424243 七、安全管理措施 PAGEREF _Toc112424243 h 39 HYPERLINK l _Toc112424244 8. 图纸 PAGEREF _Toc112424244 h 401 编译依据1.1 施工图及施工组织设计附表 01序列号姓名编

11、号1中国xxxxxx施工图2008011820110 120223252中国xxxxxx 施工组织设计afsdg /GCWJ/011.2 主要法规和标准附表 02序列号姓名说编辑不1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20012建筑结构荷载规范GB50009-20063建筑施工安全检测标准JGJ59-994钢管脚手架扣件GB15831-20065建筑施工高空作业安全技术规范JGJ80916北京市建设工程施工安全操作规程DBJ/T01-62-20027施工现场安全数据管理规定DB11/382-20068钢管脚手架和模板支架安全选用技术规范DB11/T583-20089建设工程安全检

12、验标准JGJ33200110风险较大子项目安全管理办法建智200987号1.3 主要规定附表 03序列号姓名编号1中华人民共和国建筑法1997年中华人民共和国主席令第91号2建筑工程质量管理规定中华人民共和国国务院令第279号3工程建设标准强制性规定中华人民共和国2009年版2 项目概况序列号项目内容1建筑工地2建筑楼层3建筑高度4建筑高度绝对海拔基础水平檐口高度5建筑计划横轴数横轴距离基本网格大小6结构类型7地板厚度3 准备目的为减少混凝土收缩引起的附加应力，避免不均匀沉降，根据设计要求，在混凝土基础底板、挡土墙、梁、板的相同位置设置后浇钢筋带，宽度为2000 毫米。该方案主要针对模板拆除后

13、后浇钢筋带两侧板砼的悬臂状态。为保证楼板不因混凝土自重等因素而变形或开裂，根据现场实际情况，建议采用楼板顶支法进行后浇。加固带附近的悬臂楼板和梁的支撑加固。4 施工准备4.1 材料准备4.1.1 钢管模板支撑采用483.5mm的钢管支撑体系（实际计算尺寸为483.0mm），其质量应符合碳素结构钢（GB/T700）的相应规定。钢管外部涂有防锈漆，并定期重新粉刷以保持良好状态。所有进厂钢管应按要求由专人一一检验。只有符合要求的才能用于本项目，否则将作为退货处理。4.1.2 紧固件钢管连接必须选用合格的紧固件，应选用与钢管直径相匹配、符合我国现行标准的可锻铸铁紧固件。加工不合格，紧固件生锈开裂。紧固

14、件与钢管的配合面必须成型，以保证紧固时与钢管接触良好。紧固件的活动部分应能灵活转动。进入现场的紧固件必须由专人一一检查，并按要求重新检测，复检合格后方可用于本项目；不合格的紧固件将作为退货处理。4.1.3 可调U型支架可调支撑螺杆与螺母的揉捏长度不小于6个纽扣，直径不小于36mm，插入立杆的长度不小于150mm，外露长度不大于超过 200 毫米。4.1.4 木方100mm100mm（实际计算尺寸85mm85mm），木方截面尺寸必须满足施工设计要求且必须平直，等效抗弯强度必须满足施工和规范要求。进场时，要求制造商提供相关强度试验报告；同时，应检查木材的截面尺寸。4.1.5 工字钢选用4m长12#

15、工字钢，质量要保证，强度要符合规范要求。4.1.6 主要材料复检项目进场的钢管和紧固件必须按照北京市建委关于加强建筑钢管和紧固件使用管理的通知（京江2006第. 72).应用于项目。本项目支撑系统所使用的钢管、紧固件、工字钢等均由租赁公司提供。木方等由项目部采购；所用材料和租赁公司必须向市住建委备案。申请本项目支持系统的所有材料进入现场后，应安排专人按要求逐一认真核对相关证件；符合相关要求的，方可申请本项目，否则退回。组件名称测试项目采样数量测试标准钢管抗拉强度、屈服点、断裂伸长率750件为一批，每批抽取1件低压流体输送用焊接钢管紧固件直角：防滑性、抗损伤性、扭转刚度。旋转紧固件：防滑性能、抗

16、破坏性能、抗拉性能、抗压性能。281500片：8片5011200：13个120110000片：20片钢脚手架紧固件4.1.7材料力学性能材料名称规格自重机械性能钢管483.538牛/米截面阻力矩W：5078mm 2截面转动惯量I：121900mm 4转弯半径i：15.78mm弹性模量E：2.0610 5 N/mm 2强度：205.00N/mm 2紧固件直角紧固件13.2牛/米旋转紧固件14.6牛/米对接紧固件18.4牛/米木制正方形100100mm（实际尺寸为8585计算）剪切强度：1.4N/mm 2抗弯强度：13.0N/mm 2弹性模量：9000.0N/mm 2截面惯性矩I：435.01cm

17、 4截面阻力矩W：102.35cm 34.1.8 材料用量序列号材料名称规格数量1扣件式钢管483.5mm410吨2紧固件62550312#工字钢Q2354.0m72根4木制正方形100 100mm4000米4.2 人员准备4.2.1 劳动力规划根据施工需要，需要专业脚手架30人，所有操作人员必须持证上岗。4.2.2 人员培训施工前，应认真组织施工人员学习货架方案及国家和北京市架设货架的安全操作规程。交班前做好详细的安全技术交底，认真履行签约手续。4.3 技术准备全尺寸脚手架的拆除和后浇带的重新顶盖，要认真组织施工人员学习脚手架设计施工方案和国家和北京市的架设和拆除安全操作规程脚手架，并记录施

18、工方案。负责的工程师需要对工人进行详细的安全和技术交底，并认真执行签字程序。4.4 设备准备设备清单序列号机器名称数量单元利用1塔式起重机1塔物资运输21塔物资运输3架子扳手20捆搭扣式脚手架的安装和拆除4扭力扳手10捆检查紧固件紧固强度5倒链葫芦5个人调整货架的水平曲率5 架设方法及施工要求原结构设计为连续梁板。由于后铸带的保留，结构的受力转化为悬臂梁和板。因此，必须在后铸带处脱模后加支撑，以免因结构受力变化而损坏结构。 ，影响结构安全。5.1 顶支撑施工顺序梁底拆模梁底顶托顶板拆模顶板顶托5.2 顶部支撑结构5.2.1为保证结构受力要求，梁板与后浇带模板支撑系统视为同一系统。拆除这部分全屋

19、支撑脚手架时，必须随时拆除后浇带处的支撑，随时返回顶部；在拆回顶过程中，要注意不要大面积拆除模板，总则是一跨一跨。再次回到顶部。在拆除后浇区二次支撑前，同等条件下后浇区混凝土的强度必须达到100%。5.2.2 后浇带端部的梁板采用扣件式钢管脚手架支撑。材料为100100mm的木桁架，设置在梁和板的底部。支撑系统采用48 3.5钢管架设。 U型可调顶托，木方架在U型可调顶托上，调整U型顶托，用梁底和板底牢牢支撑木梁， U型可调顶托长度400mm 。支撑架垂直间距1200，水平间距1000，水平杆根据楼层高度设置，步距1500，在200高度下部设置扫杆。后铸带两侧之间每隔四个纵向距离设置一杆。5.

20、2.3 钢管架顶支架设时，后浇带两侧模板预留200mm空间；两根钢管顶支撑分别架设在梁底，梁两侧立杆间距为1000，具体布置见楼顶支撑平面示意图，楼顶支撑立面图和梁底支撑架立面图。-铸造加固带加固带的位置图平面图支撑架5.3 楼顶支撑架安全计算5.3.1计算依据建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008） 。选择一楼作为计算对象，板厚为1805.3.2计算参数：顶部支架高度为5.9m 。立杆垂直距离b=1.20m ，立杆水平距离l=1.00m ，立杆步距h=1.50m 。木方为100 100mm （按8585mm计算），间距1000mm ，抗剪强度1.6N/mm 2 ，抗弯强度13.0

21、N/mm 2 ，弹性模量9500.0N/mm 2 .混凝土钢筋自重25.10kN/m 3 ，施工活荷载2.50kN/m 2 。紧固件计算的折减系数为1.00 。图 2地板支撑架立面图支撑架荷载计算单元根据规范第4.3.1条的规定，荷载组合的分项系数确定如下：受变载荷作用控制的组合S=1.2 (25.10 0.20+0.00)+1.40 2.50=9.524kN/m 2受永久载荷作用控制的组合S=1.35 24.00 0.20+0.7 1.40 2.50=8.930kN/m 2 由于受变荷载作用控制的组合S最大，永久荷载的偏系数取1.2 ，变荷载的偏系数取1.40所用钢管型号为48 3.5（按4

22、8 3.0计算） 。5.3.3支撑木材计算木材按均布荷载计算。a、负荷计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m) ：q11 = 25.100 0.200 1.000=5.020kN/m(2)模板自重线荷载(kN/m) ：q12 = 0.000 1.000=0.000kN/m(3)活荷载是施工荷载和混凝土振捣时产生的荷载的标准值(kN/m) ：经计算，活荷载标准值q2=(2.500+0.000) 1.000=2.500kN/m考虑结构重要性因子0.9 ，静载荷q1 = 0.9 (1.20 5.020+1.20 0.000)=5.422kN/m考虑结构重要性因子0.9 ，活荷载 q2 = 0.9 1.

23、40 2.500=3.150kN/m计算单位中木材的集中力为（3.150+5.422） 1.200=10.286kN乙。木方格的计算根据三跨连续梁的计算，最大弯矩被认为是静荷载和活荷载计算值的最不利分布弯矩之和。计算公式如下：均匀载荷q = 10.286/1.200=8.572kN/m最大弯矩M = 0.1ql 2 =0.1 8.57 1.20 1.20=1.234kN.m最大剪力Q=0.6 1.200 8.572=6.172kN最大支撑力N=1.1 1.200 8.572=11.315kN木方的截面力学参数为：在本例中，截面的惯性矩I和截面的阻力矩W分别为：W = 8.50 8.50 8.5

24、0/6 = 102.35cm 3 ；I = 8.50 8.50 8.50 8.50/12 = 435.01cm 4 ；(1)木材抗弯强度的计算弯曲计算强度f=1.234 10 6 /102354.2=12.06N/mm 2木方计算的抗弯强度小于13.0N/mm 2 ，符合要求！(2)木方的抗剪强度计算【可不计算】计算最大剪力的公式如下：Q = 0.6ql截面的抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=3 6172/(2 85 85)=1.281N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.60N/mm 2木方的抗剪强度计算符合要求！(3)木方的挠度计算均布荷载由上图变形力图计算得

25、到的最大支撑力除以跨度得到4.518kN/m最大变形v = 0.677 4.518 1200.0 4 /(100 9500.00 4350052.0)=1.535mm木方最大挠度小于1200.0/250，符合要求！(4) 2.5kN集中载荷下的抗弯强度计算经计算，跨中最大弯矩计算公式为M = 0.2Pl+0.08ql 2考虑载荷重要因子0.9 ，集中载荷P=0.9 2.5kN经计算， M = 0.075 1.40 0.9 2.5 1.200+0.100 5.422 1.200 1.200=1.064kN.m弯曲计算强度f=1.064 10 6 /102354.2=10.40N/mm 2木方计算

26、的抗弯强度小于13.0N/mm 2 ，符合要求！5.3.4楼板底部支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管在集中载荷下计算为连续梁。集中载荷P为木方支撑的传递力。支撑钢管计算图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管剪力图（kN）变形计算按规范要求采用静载荷标准值。受力图及计算结果如下：支撑钢管变形计算力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算，我们得到最大弯矩Mmax=0.000kN.m最大变形vmax=0.000mm最大支撑力Qmax=11.315kN弯曲计算强度f=0.000 10 6 /4491.0=0.00N/mm 2支撑钢管计算弯曲强度小于205.0N/mm 2 ，满足要求！支撑钢管最大

27、挠度小于1000.0/150和10mm，符合要求！5.3.5 紧固件防滑性计算当垂直或水平水平杆与垂直杆连接时，紧固件的防滑承载力按下式计算：RRc _ _其中， Rc为紧固件的防滑承载力设计值，取8.00kN ；R从纵向或横向水平杆传递到垂直杆的垂直力的设计值；计算中R取最大支座反力， R=11.32kN单扣件的防滑承载力设计计算不符合要求，可以考虑使用双扣件！5.3.6 模板支座载荷标准值（竖杆轴向力）作用在模板支架上的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1 、静载荷的标准值包括以下内容：(1)脚手架自重(kN) ：NG1 = 0.111 5.900=0.653kN(2)模板自重(kN) ：N

28、G2 = 0.000 1.200 1.000=0.000kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN) ：NG3 = 25.100 0.200 1.200 1.000=6.024kN考虑结构重要性系数0.9 ，计算得出静荷载标准值NG=0.9 (NG1+NG2+NG3)=6.009kN 。2、活荷载是施工荷载和混凝土振捣时产生的荷载的标准值。考虑结构重要性因子0.9 ，活荷载标准值NQ=0.9 (2.500+0.000) 1.200 1.000=2.700kN3 、不考虑风荷载时，立杆轴压设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ5.3.7 杆的稳定性计算不考虑风荷载时，电杆稳定性计算公式为：

29、其中， N立杆轴向压力设计值， N=10.99kNi 计算杆截面的回转半径， i=1.60cm ；A立杆的净截面积， A=4.239cm 2 ；W竖杆的净截面模数（阻力矩），W=4.491cm 3 ；f 钢管立杆抗压强度设计值， f=205.00N/mm 2 ；a 从顶横杆中心线突出的竖杆上端至模板支撑点的长度， a=0.85m ；h最大步距， h=1.50m ；l0 计算长度，取1.500+2 0.850=3.200m ；从长细比来看，是3200/16=201 ； 经长细比l0/i查表，轴压竖杆稳定系数为0.180 ；经计算， =10991/(0.180 424)=144.046N/mm 2

30、 ；不考虑风荷载的立柱稳定性计算f，满足要求！考虑风荷载时，电杆稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的竖杆段弯矩MW计算公式MW=0.9 0.9 1.4Wklah 2 /10式中 Wk风荷载标准值（kN/m 2 ） ；Wk=0.7 0.300 1.200 0.240=0.086kN/m 2h杆的步距， 1.50m ；la 立杆迎风面之间的距离， 1.20m ；lb 竖向立柱到迎风面的距离， 1.00m ；风荷载产生的弯矩Mw=0.9 0.9 1.4 0.086 1.200 1.500 1.500/10=0.026kN.m ；Nw考虑风荷载时电杆的最大轴向压力；Nw=1.2 6.009+0.9 1

31、.4 2.700+0.9 0.9 1.4 0.026/1.000=10.643kN经计算， =10643/(0.180 424)+26000/4491=145.376N/mm 2 ；考虑风荷载的立柱稳定性计算f，满足要求！5.4 梁底和顶支撑架的安全计算5.4.1计算依据建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008） 。5.5.2计算参数：展台架设高度4.9m ，梁截面B D=500mm 1100mm ，立杆纵距（跨向）l=1.00m ，立杆步距h=1.50m ，两个承重杆。木方为100100mm（按85 85mm计算），抗剪强度1.3N/mm 2 ，抗弯强度13.0N/mm 2 ，弹性

32、模量9500.0N/mm 2 。横梁两侧的电杆间距为1.00m 。梁底按4根承重杆均匀布置计算。混凝土钢筋自重25.50kN/m 3 ，施工活荷载2.00kN/m 2 。紧固件计算的折减系数为1.00 。根据规范第4.3.1条的规定，荷载组合的分项系数确定如下：受变载荷效应控制的组合S=1.2 (25.50 1.10+0.00)+1.40 2.00=36.460kN/m 2受永久荷载效应控制的组合S=1.35 24.00 1.10+0.7 1.40 2.00=37.600kN/m 2 由于受永久荷载作用控制的组合S最大，永久荷载的偏系数取为1.35 ，变荷载的偏系数取为0.7 1.40=0.9

33、8所用钢管型号为48 3.0 （按48 3.0计算）。5.4.3梁底支木计算一个梁底木计算梁底支撑架立面图根据三跨连续梁的计算，最大弯矩被认为是静荷载和活荷载计算值的最不利分布弯矩之和。计算公式如下：均匀载荷q = 8.961/1.000=8.961kN/m最大弯矩M = 0.1ql 2 =0.1 8.96 1.00 1.00=0.896kN.m最大剪力Q=0.6 1.000 8.961=5.377kN最大支撑力N=1.1 1.000 8.961=9.857kN木方的截面力学参数为：在本例中，截面的惯性矩I和截面的阻力矩W分别为：W = 8.50 8.50 8.50/6 = 102.35cm

34、3 ；I = 8.50 8.50 8.50 8.50/12 = 435.01cm 4 ；(1)木材抗弯强度的计算弯曲计算强度f=0.896 10 6 /102354.2=8.76N/mm 2木方计算的抗弯强度小于13.0N/mm 2 ，符合要求！(2)木方的抗剪强度计算【可不计算】计算最大剪力的公式如下：Q = 0.6ql截面的抗剪强度必须满足：T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=3 5377/(2 85 85)=1.116N/mm 2截面抗剪强度设计值T=1.30N/mm 2木方的抗剪强度计算符合要求！(3)木方的挠度计算均布荷载是用上面变形力图计算的最大承载力除以跨度得到7.01

35、3kN/m最大变形v = 0.677 7.013 1000.0 4 /(100 9500.00 4350052.0)=1.149mm木方最大挠度小于1000.0/250，符合要求！5.4.4支撑梁底的钢管计算一个梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管在集中载荷下计算为连续梁。集中载荷P为木方支撑的传递力。支撑钢管计算图支撑钢管弯矩图（kN.m）支撑钢管剪力图（kN）变形计算按规范要求采用静载荷标准值。受力图及计算结果如下：支撑钢管变形计算力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算，我们得到最大弯矩Mmax=0.627kN.m最大变形vmax=0.275mm最大支撑力Qmax=6.452kN弯曲计算强

36、度f= 0.627 10 6 /4491.0=139.68N/mm 2支撑钢管计算弯曲强度小于205.0N/mm 2 ，满足要求！支撑钢管最大挠度小于416.7/150和10mm，符合要求！5.4.5梁底支撑纵向钢管的计算梁底支撑的纵向钢管只起结构作用，不需要计算。5.4.6紧固件防滑计算当垂直或水平水平杆与垂直杆连接时，紧固件的防滑承载力按下式计算：RRc _ _其中， Rc为紧固件的防滑承载力设计值，取8.00kN ；R从纵向或横向水平杆传递到垂直杆的垂直力的设计值；计算中， R取最大支座反作用力， R=6.45kN单个紧固件的防滑承载力设计计算符合要求！5.4.7杆的稳定性计算不考虑风荷

37、载时，电杆稳定性计算公式为：其中， N立杆的最大轴向压力，其中包括：横杆最大支座反作用力N1=6.452kN（包括组合系数）脚手架钢管自重N2=0.9 1.35 0.111 4.920=0.661kNN = 6.452+0.661=7.114kNi 计算杆截面的回转半径， i=1.60cm ；A立杆的净截面积， A=4.239cm 2 ；W竖杆的净截面模数（阻力矩），W=4.491cm 3 ；f 钢管立杆抗压强度设计值， f=205.00N/mm 2 ；a 从顶横杆中心线突出的竖杆上端至模板支撑点的长度， a=0.09m ；h最大步距， h=1.50m ；l0 计算长度，取1.500+2 0.

38、090=1.680m ；从长细比来看，是1680/16=105 ； 经长细比l0/i查表，轴压竖杆稳定系数为0.552 ；经计算， =7114/(0.552 424)=30.407N/mm 2 ；不考虑风荷载的立柱稳定性计算f，满足要求！考虑风荷载时，电杆稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的竖杆段弯矩MW计算公式MW=0.9 0.9 1.4Wklah 2 /10式中 Wk风荷载标准值（kN/m 2 ） ；Wk=0.7 0.200 1.200 0.240=0.058kN/m 2h杆的步距， 1.50m ；la 立杆迎风面的距离， 1.00m ；lb 竖向立柱到迎风面的距离， 1.00m ；风荷载

39、产生的弯矩Mw=0.9 0.9 1.4 0.058 1.000 1.500 1.500/10=0.015kN.m ；Nw考虑风荷载时电杆的最大轴向压力；Nw=6.452+0.9 1.2 0.544+0.9 0.9 1.4 0.015/1.000=7.130kN经计算， =7130/(0.552 424)+15000/4491=33.751N/mm 2 ；考虑风荷载的立柱稳定性计算f，满足要求！5.5 特殊部件的屋面施工5.5.1 定位与实践位置I：地下1-5轴 1-6轴/AG轴 A- H轴的后浇钢筋带与一楼后浇钢筋带的上下位置不对应，错开1.45m，需要放在底层。在后浇带上水平布置一根4m长的

40、12#工字梁，作为一楼顶托立杆的支撑，在支架上焊接钢筋固定立杆。位置二：一楼1-4轴1-5轴/ A - H轴在A- J轴以南2.8m处。 AJ轴的后浇钢筋带上下位置与二层后浇钢筋带的上下位置不对应，错开3.30m，需布置4m将长12#工字钢横放在第一层后浇带上，作为二层顶支撑立杆的支撑，在工字梁上焊接加强头固定立杆。具体安排如下图所示。节目：（工字梁的位置要固定？）位置后铸带计划位置后浇区剖面图钢梁计算图5.5.2 钢梁计算5.5.2.1 位置钢梁计算：工字梁支座简化为简支梁，是受弯构件。应计算其抗弯强度、抗剪强度和整体稳定性。具体计算内容如下：(1)梁内力的计算：(2) 强度和稳定性计算计算

41、公式：1. 弯曲的实心腹板构件的弯曲强度可以计算如下：2.弯曲的实心腹板构件的剪切强度可按下式计算：3.当梁的上翼缘受沿腹板平面作用的集中荷载，且荷载处没有设置支撑加劲时，腹板上计算高度的上边缘的局部抗压强度可以计算如下：4.受弯构件在最大刚度主平面内的整体稳定性计算如下：5 、工字型截面构件在两个主平面弯曲的整体稳定性计算如下：式中， Mx 、 My绕x轴和y轴的弯矩，分别取6792000N.mm、0N.mm ；x、 y截面塑性展开系数，分别取1.05、1.2 ；Wnx、Wny对x轴和y轴的净截面，分别取77529mm 3和30mm 3 ；V 计算沿腹板平面作用在截面上的剪力，取V=1358

42、4(N) ；S 计算剪力以上总截面的定心和轴线的面积力矩，取S=45015.67 (mm 3 ) ；总截面转动惯量，取I =4884200(mm 4 ) ；tw 腹板厚度，取tw=8(mm) ；fv 钢的抗剪强度设计值，取fv=125(N/mm 2 ) ；集中负荷增加系数，取=1 ;F集中荷载对动荷载应考虑的动力系数，取F=1 ；lz腹板计算高度处集中荷载边缘的假定分布长度，取lz=100（mm） 。计算结果：1 、弯曲实心腹板构件的抗弯强度计算公式为Mx/ xWnx+Wy/ yWny=6792000/(1.05 77529)+0/(1.05 77529)=83.43(N/mm 2 ) ；其抗

43、弯强度不大于承载力设计值：205N/mm 2 ，符合要求！2.弯曲实心腹板构件的剪切强度计=VS/Itw=13584 45015.67/(4884200 8)=15.65(N) ；其抗剪强度不大于承载力设计值：125N/mm 2 ，符合要求！3.构件在最大刚度主平面内弯曲的整体稳定性计算： Mx/ bwx=6792000/(.9064 77529)=96.65(N/mm 2 ) ；计算结果不大于承载力设计值：215N/mm 2 ，满足要求！4 、工字形截面构件在两个主平面上弯曲的整体稳定性计算为： Mx/bwx +My/ yWy=6792000/(.9064 77529)+0/(1.2 40)=96.65(牛/平方毫米） ； _计算结果不大于承载力设计值：215N/mm 2 ，满足要求！5.5.2.2位置钢梁计算：位置后铸带计划位后浇区剖面图梁的强度和稳定性和稳定性检查钢梁计算图(1)梁内力的计算：计算公式：1.弯曲实心腹板构件的抗弯强度可按下式计算：2.弯曲的实心腹板构件的剪切强度可按下式计算：3.当梁的上翼缘承受沿腹板平面作用的集中荷载，且荷载处无支撑钢筋时，计算高度的上边缘在腹板上的局部抗压强度可按下式计算：4.受弯构件在