整体预应力装配式板柱

1、整体预应力装配式板柱建筑技术规程CECS52 : 93长江委信息研究中心馆藏 水利水电工程监理适用规范全文数据库长江委信息研究中心馆藏 中国工程建设标准化协会标准整体预应力装配式板柱建筑技术规程CECS52 : 93主编单位：中国建筑一局科学研究所四川省建筑科学研究院批准部门：中国工程建设标准化协会批准日期：1993年12月14日刖 百现批准整体预应力装配式板柱建筑技术规程 CECS52 : 93为中国 工程建设标准化协会标准，推荐给各有关单位使用，亦可供国际交流。在使 用过程中，请将意见及有关资料寄交北京市南苑镇新华路1号中国建筑一局科学研究所（邮政编码100076），以便修订时参考。中国工

2、程建设标准化协会1993年12月14日目 次1总则2术语、符号术语符号3基本规定材料构件结构非抗震设计规定结构抗震设计规定预应力规定施工步骤4建筑设计5结构设计计算内力分析承载力计算抗裂及变形验算6构造规定楼板柱及剪力墙7施工及验收构件制作临时支撑构件安装对楼盖施加预应力接缝砂浆及现浇混凝土的浇筑工程验收附录A、预应力筋先拉后折的较佳压折顺序与 各跨应力的近似计算附录B、预应力轴力分散系数31、3 2值附录C、垫块的设计与施工附录D、本规程用词说明附加说明1总 贝U1.0.1为推广整体预应力装配式板柱建筑，特制定本规程。1.0.2本规程适用于建筑高度不超过50m、抗震设防烈度不超过 8度（I、

3、n、出类场地土）矩形柱网的整体预应力装配式板柱建筑。1.0.3整体预应力装配式板柱建筑是采用对整个楼盖施加预应力的方法 将预制的板、柱构件拼装成整体结构的建筑体系。1.0.4进行整体预应力装配式板柱建筑的设计与施工时，除遵照本规程的规定外，尚应符合现行国家标准建筑结构设计统一标准、建筑结构设计通用符号、计量单位和基本术语、混凝土结构设计规范、建筑抗震设计规范、建筑结构荷载规范、混凝土结构工程施工及验收规 范等的有关规定。2术语、符号术语预应力束一个锚具下的预应力钢筋束（钢丝束或钢绞线束）。边肋预制楼板的边肋。内肋预制楼板的内肋。边梁在预制楼板以外的单独梁构件。整板一个柱网单元的整块预制楼板。拼

4、板一个柱网单元的多块预制楼板。垫块承受水平预应力的块体。楼盖构件楼板、悬挑楼板、边梁及垫块的总称。明槽两相邻预制楼盖构件之间的沟槽，分为柱轴线明槽和拼缝明槽两种。拼缝拼缝明槽简称，它将整板分割为拼板。接缝板与柱之间或板与垫块之间2030mm宽的立缝。框架梁位于柱轴线处的预应力梁。拼缝梁位于拼缝处的预应力梁。接缝截面接缝处接缝材料与柱或垫块接触的截面。预应力挤压面在承受预压应力之后的接缝截面。施加预应力张拉及压折的总称。压折将张拉完毕的预应力束从直线向下压成折线。先拉后折预应力束先直线张拉后压折。先折后拉预应力束先按折线配置后张拉。预应力控制值未扣除任何预应力损失的预应力钢筋张拉控制应力值。预应

5、力有效值扣除全部预应力损失后的预应力钢筋应力值。预应力荷载预应力束及端锚具施加给结构的作用力的总称。包括端轴力、端偏 心弯矩、折点摩擦阻力及折点上抬力。上抬力折点处预应力束的竖向向上作用力。柱内倾楼盖预应力压缩变形产生的柱内倾。外推柱为克服柱内倾，在接缝浇筑前将柱外推，其推力亦视为预应力荷载。22 符 号编导代号涵义2.2-1预应力综合触力以受E为正X2.2队MX力向方向取州m值2.2.3步作用荏住翦方型均侧面的即皿直直2*幺4时Wi值的控制值2.2-5帽川值的有效值2-2-6端畸具声生的轴压力.即端郤州6信2.2.7M在使用阶段竖向荷教】风荷敏或地震作用各种 组台的弯姮设计值ZZ田樱蛊构件自

6、更作用下弯抻设升值2.2.9Ma明槽直黑土自理作用下弯矩设计值2.2.1Q必1费台屋屉掇土自理作用下弯走没升值22 Tl%屏除临时支撑作用下弯建股计值2-2-12相除樱篮构件自重，明槽（叠台层乂混盛土自重 及拆支描作用后的竖向荷赞与风荷感的短翱数 应意旨，及期效应汨合F药疱微计值2-2.13端崎且声生的偏心弯殖2.2.14预应力踪台等能、佚营疱2315跖侧向域再力产生的鹿榛制定2.2.16V登向荷皎作用下的的力设计值2.2*17Pia帧应力布毅不敷值2-2.13PiT折点处预反力束上哈力续表编号代号丽区2.2.18后血里向布皎耳风荷城的短期敷匝弱含、改期效血 组合下坑裂粒算边缝的混旗上您向应力

7、22说外预应力束的有效威力22.21犷一官法张控的预攻力电国制匣方2.2.22转3析线张拉的预应力或控制应力如果汉直缕兼拉喇取0，一口川22 23E折引起的我应力束总仲氏2224&压折时期画力克的应力噌量22.25*在7K干预应力作用下框架架的轴向出端变形值22.36等代翻翻而受压区宽度2.2.27如任期方型块的恻次应力侨出面观度ZZ 2a网应力来自力点至控应力梁（不含明惬及登台 息）岸薄面形心的距离22.23力折点处压折高度22.30L预应力走的总区旗破他架提的总关度构件关 度2.2.S1手叠台层厚度2.2.2Ai国应力整（不含明槽及桂鲁层、净霞面面松、板 与性的楼鞭截面面积2.2.33At

8、里埃扣除扇扎及直程大于如nEI和面枳之后 与根的粳受截面面枳2.2.3J预应力菜越面面积域表琳号代号涵义2.2.3TFi验应力梁不含明槽及叠合层）净鼓面受拄边惮 性非位痘2.X3S跖做应力整t含明槽不含叠台层）净孤面受拉边弹 性先位矩2.2.窥WiW应力晶（含弭槽及整合层）净截而受拉边弹性低院也2-2.38MW。无空合层.在明槽浇筑前柝支推取即11在明槽 展第后标支推，取胪22.X39(m1F卬N.Wi)有叠合层.在明槽浇筑的柝支援取印1.在明柳 港航后量6层瘴筑前屏底洋.颤冲酎在凹槽、 量6层均已烧於后折支撑，取ITS2.2.峭叫有叠含层.叠含层与明槽一起浇筑晡取所“强 合层与明槽分开流筑时

9、取2.2.41由于粗应力辅力分散，颜应力钢筋掠控强度没 计值的折减系费22,驾防映应力轴力的上下分敝系数2.2.43A槿应力轴力的W总分散系数2.2.44孙顺应力荷就分项系数，取102245c*慨应力布城前作用般应系以3 基本规定材 料3.1-1主傩结楣所使用的材料应符合下列要求：混凝土和砂浆的强度等级可采用表乱L 1的数值.混疑土和电浆的强度等级表名称楼板悬挑楼根. 边梁，型埃，明 槽混凝土.接缱砂架法子楼W现德 会合 层预应力孔道稣强度等饿C3(UC4DM3CU0caucCM-CMC25-CM?M20接缝（板与柱、边梁与柱、板与垫块*边梁与整块之间）材料视 缝隙宽度可采用砂浆酶跖混舞土，宜

10、具有早强和微膨胀ttM孔道灌浆材料宜具有早强及微膨胀性能.预应力钢筋可采用碳素钢丝束或钢绞线束，强度不宜低于 1570N/nnnKa41.2内外墙和顶棚宜系用三睫或难燃的轻质材料.A2 构 件帛21主体结构的基本构件应符合下列规定：52JJ 预制柱.为矩形截面，其长度一般不超过三层,在楼板 厚度范圉内应留有双向磁力束的孔道.& Z 1.2预制楼板为矩形平面，双向带助，在与柱接触面的板 角留有直角褂口 ,与柱双面平接.帛工预制悬挑楂板. f 位干楼层周边柱轴线外侧,与柱 接触的板角可留有直角缺口，与柱双面平接，也可无直角缺口，同 边梁一样与柱单面平接.2.1.4预制边梁.T位于楼层周边柱轴线外侧

11、，支承在柱 与柱、柱与型块或两整块之间口3t2,15型块.为钢筋混凝土块体,f 用于拼板之中，与楼板 同厚度.位于拼装楼板板甬之间.作传力与底结用，预应力束可以 从其内部穿过，可预制或现浇，其设计与施工可参照附录Ca2.16剪力墙置在两柱之间，穿过胆槽，可预制或现 淡.2J.7楼梯可预制或现浇.&22预制楼板根据运输和吊装的条件，在每个柱网单元可采用 整板（见图a Z%1）或拼板（见图工Z 3-2）.4撰I眇装?解胜! N预压力图当久24拼 板1-现需蛹椽12预制摩|S柱轴卵施4醴砂浆|5独制柱ifl赤壑如7扁瞬德一拚瞿明信明一演压力5 3结构非抗震设计规定& M 1进行非抗震设计时结构构件的

12、承载力可按下列公式确 定：四4(1 a 1)式中力结构构件的重要性系数15内力组合设计值.R结构构件的承载力设计值.注在以下结解成震设计中.内力设计值(N.M .V .1等)为已乘重要性系数 后的露5各11预制楼板起吊时：6=：L* 3字 1)式中1*5动力系数，/3恒荷载的分项系数,一般取1,为6k楼板自重部的标准值, %楼板自重的荷翊函教. 3&12 J制楼板安装就位后缸时： S=tonGifc-FruqCl3.1 2)式中VQ活有我的分项系数,一股取1,%Qk活荷载的标准值,可取0 5HN/*Gq活荷载的荷载效应系数.3513主体结构各构件使用时1&=修/7心1+冲牛产注+e应卜+鼠一即

13、J疥v(n3.13)式中建一预应力荷戟的分项系数,取1.0，IV风荷载的分项系数，取1.4, 枷风飕的组合系数，取5. P*预应力荷戟的有效值, Qk活荷载的标准值, lFt风宿戡的标准值.G全部恒重的标准值*%、/、。分别为恒重、预应力荷载、活荷载和风荷载的 荷戴敕应系数.占514上式中没有风荷我参加组合越h=黄内工+射针+冏/*(2 9,L 4)&2对于正常使用极限状态,主体结构各构件的荷载笆期效应 组合的设计值S和荷载长期效应蛆合的设计值值,应按下列公式 确定：5Azi荷载短期效应组合：居=cq+CpF部D4工z D43.22荷载长期效应组合：Sv =OoGt +CpPdr+Qk1 9.

14、 Z 2) 式中风活荷载的准永久值系数.圣壬2 3上式中没有风荷载参加组合时同仍采用乱乱义幻 式6i可按下式计算：凰=da+CpP*+CW*i 12 3)54结构抗震设计规定& 4 1建筑物宜按现行的建筑抗震设计规范第位1. 4条规定, 采用规则结构.& 4 2抗震设防烈度为7*8度以及抗震设防烈度为6度、国类场 地上上的建筑宜另设剪力墙等抗侧力构件.& 43在板柱一前力墙结阂中,当翦力墙部分承受的地震惊覆力 短不小于结椅忌地震倾覆力矩的5咻时，箕抗震琴级可按表 % 4 3划分.4 4尊力墙在与楼盖交接处应现浇B其力墙的间距，在6度时 不宜超U建筑沏宽度的2,75倍，在6,7度时不宜超过建筑粗

15、宽度 的&5倍.45当楼盖无大洞口时，可按刚世楼盖分配水平地震方.板柱一剪力曙结构的抗震萼级表设防烈度g78房屋高度350趣极1生部分四三翦方培部分5 4 G高麽不超过50m,且高度和贾度之比不大于4,体型比较 规则，质量而刚度沿高度分布上啜均匀的建筑结构，在水平地震作 用下,可采用底部剪力法计算047结碘件的嶂作用效应和其他荷载效应的基本组合，应 按下式计算：解日+1/.+h(3.4.7) 式中m内力组合设计值.7日重力荷载的分项系数一般取L2*力一预应力荷载的分项系数，取L防 par水平地震作用的分0系数，琅L 3、 Pw 风荷载的分项系数，取L 4+ Gb重力荷载的代表值,P出通应力球的

16、有效置 那咏水平地震作用的标淮值. Wt风荷载的标准值,%风荷载的组合值系数，一般结构为。较高的 高层建筑可采用&为C社/、C电、Gr-分别为重力荷载、预应力荷载、水平地震作用 和风荷载的作用效应系数.3.43结构物件的截面抗震除算，应符合方式：品。力皿3.4 8)式中R结构构件承载力设计值,快一承载力抗震调整系数，应按表五4. B取用1.54g在计算建筑结构1氏于本地区设防烈度的多遇地震作用下层间弹性位移时,内力组合设计值应按下式计算15=GWb+G*+白曲后懂血/西3, 4 9）当结构物、孰荷载及面啦龌对称时,等式荏S前两项可不计 算.承戮力抗震调整系数 g表A4日正截面承羲力斜截面承载力

17、局压承载力我应力黑 及 非晒力梁柱翦克 崎被邮局E区轴压比 L15轴压比XH5Q7Ea 750L6Sa 90L0&41。在扰行现行的建筑抗震设计规范重也孔6条规定时, 耳中表a品 6的框架柱轴压比限值在二级抗震时.可取0.75 ,在 三级抗震时,可取0,的.i411刻板柱节点（框架节点）核芯区，可不进行抗震验算.3-5葩应力规定尔5d痂应力束在明槽内通过时,可直线酉遣或折维已置0折线 配置时，有“粉后折吸*先折后拉F种工艺口当多跨连续折镂配箭时,宜采用“先拉后折”工艺.对跨额少，折点少的益应力束，可采用“先折后拉”工艺，此时 宜采取措施施少摩擦损失.552在采用碳素钢丝和钢线战时，预应力张拉控

18、制应力允讦值 可取0. 7 vM，为了克月摩擦损失等,张拉控制应力允许值可提高 山问唯，全部预应力损失皿应由以下几项组成&员2 1张拉谎锚具变形和钢筋内缩引起的预应力损失如13,2 2预应力筋与孔壁及通过折点时的摩擦损失叱1 iS.23弹性压缩引起的预应力损失后,i 524预应力箭的应力松弛引起的fffi应力损失心, &$2 5混凝土的收缩和徐变引比的预应力损失姓:算一1批损失:恤+咋+131第二批损失jOli+ffE 口5-S5各项预应力损失的计算应符合下列规定：A53d 如、服、g、及脂可按现行的混凝土结构设计规范的 规定计算.计算后时，常用摩擦系数#可按本规程表3.5.笈1取 用，摩擦系

19、数跖可按现行的混凝土结构设械范）取用与跖对应 的孔道长窿可只包括柱孔、整块孔等，不包括纯明槽段.折点摩掾泵数表3s51镯W面情况A预埋帙皮管135预埋波纹管ass油芯成型a 55抽芯癖加石甄。15钢帽a isi5,3.2当T轴线（阻槽）内有n束预应力束时,后张拉束所 产生的混凝土弹性压缩引起先张拉束的应力损失为由第，束的 图可按下列公式计算：口ota=at %3.5,区 2）j-4+l式中他一预应力钢筋弹性模量与混溢土弹性模量比值I,张拉第j案预应力束时混凝土的平均压应力.& & 4当计算求出的荀应力总损失值小于& 2glis的，应取损失值为0,但计算求出的预应力总损失值不得大于d初皿 采用心

20、先拉后护工艺时，直线张拉控制应力展应低于折线张拉控制应力X,可按下列公式计算：15.5-1)nLi= Qi1a 5-5-2)(a 5-5-3) 式中盘一压折预应力束时产生的的应力增量，其值宜在0,1Q ZMm 之间.品一瓶应力钢筋的弹性模量,2压折弓I起的预应力束法伸长.L预应力克总长度.总踏数,i詹易.4第1跨跨度,必压折舅尚撷庇螃伸出可参考邨.55计算图35 5压折伸K量计算0压折点的折角的一压折点至端部距离牌一压折高度. h-ihji -J-1-j ,4 J汪M石师为张拉胸在图&区5中，压折伸长量可按下审公式计算：ALt=2 J非+并&3.5.5-4)556 首先拉后折用的连续跨中，压折

21、顺序应符合对称、间隔的 原则,压折完毕时各跨预应力可取本弹值.也可参照本规程附录a 选取压折顺序和计算各跨压折后的预应力值.&a7而应力束压折上抬力PK图35. 7)可按下列公式计算：一个折点Pi=MPr+r)比71)两点：尸=除4尸，jPj 5.7-2)悬书端点，Pi=gk4p*(3- 5,7-3)式中 G预应力束的有效应力Tp %wfii j4预应力束的截面面积,力压折高度手如,。,%压折点至部距离3P,入第1点，第2点压折上抬力.8二十好汽图册六定篇上格力的才真A58建筑物的张拉单元长度不宜超过60mliM59当建筑物的张拉单元长度较长时，可在挎缱淡筑前将柱子 预先外推,外推位移量可根据

22、楼盖在预应力作用下的压缩变形及 柱子抗裂度综合考虑.帛6 施工布糠3 & 1主体结构的施工步骤宜由下而上逐层进行,耳咕每一层楼 盖施加预应力完毕后,再吊装上一层楼盖构件.每一楼层主体结构 的主要施工步骤应符合图品 & 1的要求.年千 1 ILnKt 餐/收，“”, 川，4* t* ”* 疆用品矶1每一慢层主体结构的主要施工步舞 庄I礁下卷中箱酮拖后遵行.曾框内带鼻号著可视具体借况采用.4建筑设计4.0.1整体预应力装配式板柱建筑，适用于柱网尺寸较大且体型比较规则 的办公楼、科研试验楼、商业楼、图书馆、餐厅、旅馆、展览厅、住宅 以及一般多层工业厂房、仓库等。4.0.2柱网尺寸宜统一，柱列宜纵横贯

23、通。柱网尺寸较小时，宜采用整板；柱网尺寸较大时，可采用拼板。4.0.3渗置抗震缝、沉降缝或伸缩缝时，缝宽尚应满足预应力施工操作的要求。4.0.4当建筑物较长时，剪力墙的布置宜均匀、分散，纵向剪力墙不宜设在 两端。4.0.5阳台、雨篷等悬挑板可根据需要做成矩形、梯形或三角形等多种平面形状。悬挑板挑出长度不宜超过3m。4.0.6水平电气管线宜埋设在楼面叠合层或垫层内，如需穿过板肋时，应预留孔洞或预埋套管。4.0.7竖向管线不应穿过板肋，可在肋间穿过，如需穿过板角加腋区，应符合 本规程第6.1.14条的规定。住宅的卫生间、厨房及其他用水部位的竖向管道穿楼板处宜设竖向管道井。4.0.8当建筑物耐火等级

24、为二级时，应符合本规程第 6.1.11条的规定；当建 筑物耐火等级为一级时，则预应力钢筋的混凝土保护层厚度不应小于50mm。5结构设计计算内力分析主体结构可按楼板和等代框架（等代框架一剪力墙）分别计算内力。内力分析应包括以下三种内容：计算楼板在竖向荷载作用下内力；计算在预应力荷载作用下，预应力梁和柱的综合弯矩、次弯矩以及预应力梁的综合轴力；计算等代框架（等代框架一剪力墙）在竖向荷载、风荷载及地震 作用下内力。在整板的内力计算中，楼板可简化为等代交叉梁系，其截面可按图-1取用；在拼板及框架（框架一剪力墙）的内力计算中，等代拼缝梁和 等代框架梁的截面可按图5.1.3-2取用。当边梁高和楼板各肋高都

25、相同时，各等代梁截面可包括边梁截面或带 翼缘的各肋截面，翼缘宽度可取肋净距之半，在明槽（叠合层）浇筑混凝土之 后，各等代梁截面尚应包括明槽（叠合层）截面。楼板可按整板或拼板分别计算内力。整板可只按施加预应力前及施加预应力后两阶段计算内力：施加预应力前，楼板的内力分析应包括楼板运输、吊装及搁置在临时支撑上等情况。（1）在运输、吊装时，楼板按吊点位置钱支计算，动力系数可取1.5（图5.1.1-1）。51 L 3-2等代框架罢武面（等代耕塔弹耕面）不含明槽及叠合层（力含明槽不含登台层 8）含明槽及叠台层明槽志通肋）6 内肋ih预制板高度g叠含层厚度.S肋博距等代框架整（等代拼缝第3U1 ,唯4M-

26、zn).515 2弟加预应力后，荷载对口除楼板自重后的全部竖向荷 载如跨间及鼬处有I侪时支撑则包含拆支撑作用).一般楼板四 周与其他相邻构件之间位为构造连接，可按四角嵌固板计算内力 (图5. L 5%1) *或按两角嵌固悬扯板计算内力(ffl 5. L 5,2-2) B1 肋12内肚IM6拼板可按施加预应力前、施加预应力时及施加预应力后三 阶段计算内力；5.16-1施力项应力前，楼板的内力分析的规定与整板相同.耳】 2施力咂应力时，可只计算上抬力在拼缝梁上产生的综皆5.1.5,3-2两角嵌固悬桃板V内边肋13 P1肋13悬排肋14外边肋合弯矩及剪力，计算时应考虑跨间及悬吊股Li相时支撑的作用，

27、其计算模型见图5,L &%按下列规定建立：1）板柱节点及板整块节点为刚结点,（2）垂直于拼缝的两恻内助是间断的, a 1.6.2内助间断的拼板I柱.2悬魏校外废|&-悬挑梁4- S 内肋 fl 型块|7 惬架梁5 1.8 3施加预应力后，荷载淞口除楼板自重后的全部竖向荷 载，包括拆除聘问及悬批处临时支撑的作用淇计算模型按下列规 定建立：1）板柱节点及板整块节点为刚结点,）在拼维明槽混凝土浇筑之后，若能满足本规程第& 1.9条 规定,垂直于拼缝两侧的内助变为连续梁，可按图工L6,3所示模型计算由不能满足本规程第aL9条规定垂直于拼缝两恻的内 助2掇按断开处理，可按图尿L也2所示模型计算.图5lL

28、工乡 内助连续的耕板1一林逐一副板外在梁悬挑凿4推哪|5-内肋|6垫块|了 一框架梁5.1 7板柱结构可分别欺两个互相垂直的等代平面框架进行内 力分析.板柱一剪力墙结构可按等代框架一剪力墙进行内力分析. 施加预应力时的内力和施加预应力后在竖向荷裁、风荷载及地震 作用下的内力应分别计算.5 18施加预应力时等代框架的综合弯矩/可按下列方法计 算：iKII端部水平而应力作用下的综合弯短：在采用本规程黄工或1条施工步骤时，蹄着楼板的逐层吊装 和逐居建立预应力,逐渐形成板柱的等代框架结构端部水平预应 力作用应包括滞轴力和端偏心弯也同项.其中端轴力产生的框架 梁轴向压缩变形值，可按本规程第K 19条计算

29、并应分别计算框 架粱轴向压缩变形柱内倾）产生的综合弯矩及端偏心弯也产生的 综合弯矩.当各层层高中眦,梁柱截面不变时，可只计算连续三层框架形 成过程的综合弯矩屈中间g内力代表整个框架各中间层内力，顶图显1.41 柱内倾及端偏心弯炬的综合弯矩计算苹出一谎地力|可3 一端偏心莺知ID一柱向倾值层和底层内力分别代表整个框架底层和顶层内力图& 18-1）B5.142上抬力产生的综合弯矩;可同计算上抬力对本层产生 的综合鹫矩,计算时,可不考虑对上、下层的影响（H尻L R 2） .如 在踏间及悬排处存在临时支撑,计算时应考虑其作用口上抬力值产河按本规程第3.5.7条的规定计算.S5.L8.2上恰力的综含弯矩

30、的计算1143外推柱产生的综合弯短:可按独立悬臂柱计算外推柱 产生的综合弯矩.5.19端轴力产生的框架粱轴向压缩变形值可按下列公式计算?I学篇）式中M框架梁轴向压缩变形值，及皿端轴力的有效值,鼎、A预应力框架梁 不含明槽及叠合层）的弹性模量、L预应力框架梁的总长度,论预应力轴力的左右分散系数，可按附录B取值.5110 拗口预应力后在竖向荷载、风荷戟及地震作用下等代框 架（等代框架一弱力墙）的内力计算中,其等代框架梁截面可按图 s, L 3-2取同一1，但在风荷费及地震作用下乎等代框架集截面也 可取全板宽，即从柱轴线左跨中到右跨中所有截面都作为等代框 架桀截面.忌111上述内力计算结果可按下述规

31、定进行调幅，折减及调整;S111-1竖同荷载及抬力作用下预应力梁支座超前定荷载 弯矩及综合弯矩可乘以M8调幅系数井腑的跨中弯矩成增大,5.111-2柱内倾作用下框架的综合普矩可乘0.6折遍系数, 但端偏心弯矩及夕糜柱作用下的框架综合弯矩不得遂行调幅及折 遍.5111- 3风荷载及地震作用下，框架一剪力墙的内力应按现行的建筑抗震设计规范灌税2.1。条的现定进行调整.& 1-12在前应力荷载作用下，预应力梁和柱的综合弯矩可按本 妮程第5 L也2及尊5. L 8条迸行计算,并按第5, L 11条进行调 幅及折遍,最后按下列公式计算框架翦值匚.穹能+Af拄内陆+儿f上精力(5, L 12-1)拼缝梁：

32、 必=匝.力Q. L 12-2)柱： df 3=AI琉&l笠电七内团+小丁上怆? M外压巨(5. L 12-3)5.113在预应力荷载作用下*通应力梁和柱的次弯矩可按 下列公式计算： 预应力粱工 陶槌=跖*+g4通5L 13-1)柱： 踽产AQ(5.1. 13-2)式中心综合弯矩，应按第邑L 12条取值, %预应力束合力点到预应力粱不含明槽及叠合身净 截面形心的距离,取合力点在形心之下为正. 瓜L14预应力架的综合轴力N皿可按下列公式计算： Nn=AP(5.1.14)式中Nr荀应力梁的综合轴力，以受压为正* 同一预应力轴力的上下分散系数，可擅附录B取值, 的的应力轴力的左右分散系数，可按附录B

33、取值. 82 承载力计算 5.21承载力及配箭计算应符合下列规定： 8 2.1.1不考虑预应力对预制楼板内肋的作用，内助的配箭可 由竖向荷载承载力决定.S2.1.2福制楼板边助的普通钢筋，一般可根据预制构件的运 输、妥装阶您承载力要求国度.明槽中预应力克除应满足节点竖 向摩擦抗前要求外,尚应满足施加预应力后使用阶段抗弯承载力 要求.RZ13在有叠合层的板柱节点处，宜考虑叠合层中普通钢筋 承受10%20%的负臂矩.但该普通钢筋必须连续通过支座，布 置在柱两侧附近各一倍板助高度的范围内a& 2.14当预应力束压折上抬力及偏苦反向和用，在预应力 梁跨中产生的综合弯矩不大于胸件自重产生的跨中弯也的1.

34、5倍 时,可不计算该梁的反向承载由L5 2J.5在直爱张拉时，边梁及大开孔楼板边肋应符合本婕 第四L 13条的规定,可不计算其轴压或偏压的承载力.8 2.L6预应力梁在使用阶星正截面受弯承载力的计算，弯矩 设计值应包括预就T次弯矩项，该项分项系数取1,并应考虑顼应 力轴力分散对承载力隆优的黑晌.52J门 柱的承载力计算，弯矩设计值应包括预成力欷弯短 项，该破项系瞬1.区22苑应力槊在使用阶段正截面蛆形践面或受压区左翼缘内 T型及I型截面，不计受压钢筋)受弯承载力可按下列公式计算 C图 5. 2.2) H国5.为胃 颈应力粱使用阶段正截面受言承我力的计肆L干儡;）血遇决5 2.2-1)(6 2.

35、 2-21(5 Z 2-3)心碓负弯知区段黑应反号，且儡;前的负号改为正号.型匕公式只适合于预应力索合力点在截面受拉则及中和聊加七区域.式中M在使用阶段竖向荷载、风荷载或地震作用各种组含的臂也设计弘6c预应力次弯矩有效值,可按5. L 1=1）式计算上 M、M在非抗震设计中,根据第3- 3节规定, 为已乘重要性系赦训及各种荷载系载后的值, 在抗霞设计中，根据第区4节规定，为已乘抗震 调整系数 9及各种荷载系数后的值+瓦一截面受压区宽度，在詈中等我面区应按图 5.1 3-2取值,在板柱、板垫块节点处应扩大 到板角加腋块末端.fm混凝土弯曲抗压强度设计值, 九一普通钢筋抗拉晦意谩计倩, fw葡应力

36、钢筋的抗拉was设计值, A.普通受拉钢筋的截面面积, 觥截面白充E高度.击一截面受压区高度,E由于湎应力轴力分散，而应力钢筋的抗拉强度 设计值的折减系数.S25板柱节点接触面处的竖向抗前承助由预应力产生的摩 擦力承担，应符合下列规定：仇36四好（氐Z 3）式中V竖向雕产生的剪力设计值,N预应力综合轴力的有效值.整摩擦系数，一般取& 7.524预制板与柱、方整块连接的板角族口内的局部加强钢筋, 宜采用斜向钢欷见瓯2 43）承配箭面机应按下列公式计算:QL 5 a 徽乐）（区2.4-1）当KS交叉钢筋时质图5 2, 4），应按下?脍式计算：小）L 5力果产（5 2,4-2）式中max（科，跖应力

37、综合轴力有效值超中大者C-JWB图尿2U 根角瞅口局邻加强纲筋的计算S3 挤裂及亶形脸算iil结构构件的裂缝控制等级应符合下列规定：5M.1预应力梁的裂缝控制等级在慝天、室内高湿度环境及 有腐蚀性气体时为一级,在室内正常环境时为二级.6季1.2楼板内肋、柱、剪力W、楼梯及楼板叠合层等钢筋混避 土构件的裂缝控捌等级为三级SS2预应力梁正截面抗裂验算应按下列规底进行6军2 1在施工和使用两个阶段中，可只验算使用阶段的抗裂 性能.&占22险算位置一般只选取支座及跨中截面.25支座的脸算截面，可取板柱节点或侬块节点的接缝 截面,艮脸算荀应力挤压面的受拉边缘，聆算时，不考虑接缰砂浆 的粘结作用;星& 2

38、4跨中截面抗裂验算,可分以下两种情况防；当鹫中为根垫奥节点时,照算短定可与支座相同,当跨中为等截面时，应考虑预应力轴力分散，即截面上的轴力 应按本规程第5,L 14条规定取综合轴力.区&3当进行使用阶留预应力梁正截面抗避算时，从内力到应 力的计算,应按荷载作用的截面采用各自的截面受拉边弹性抵抗 矩即、明总：苴中 /1瓶应力奥（不含明槽液番合层）择截面受拉也婵性 抵抗炖甲预应力染（含明槽不含叠合后净截面受拉边弹性 抵抗矩*a湎应力漠（含胆槽呈叠合层）雷截面受拉边弹性抵 旃在等截面区段，印1、印二、Wa可按图5, L 32计算；在接箍截面中，印按图5 3,3计算，次Jm夜亚a阿】可按表 5.3取值

39、.推缝截面所/1,胪/胪1表啊“1所矿g4ft7&中1.0LBLSO21Z2L1幺24之8幺g幺了1*5功30之1立,小一预制板高度id一苴台层厚度.&a4在使用阶曲程合层的预应力梁支座处正截面抗裂脸算 可采用下列公式：S 5.3.3在（垫央）的樱继截面叫 摄犍熬面宽重板角力岖末端宽度83 41 一级抗裂，在荷载的短期效应组合下：h 方 一 %，Rl肘8+k册 N0Vz*%一再十%,明）十八一五0rd5,3,41）5J42二级抗裂.在荷载的疸期效应组合下:&L%=而十(K1，%)1%十厘h-酩通为 卜啊.4105. a, 4,2-1)在荷载的长期效调合下%-%一%+时i，明）十町.“式中鼻、%

40、竖向荷载与风荷载的短期效应组合、长期效 谈合下接缝截面受拉边缘的混凝土法向叫、时扣除楼差构件自重、明槽（叠合层）混凝土 自亘及折支撑作用存的竖1句荷戟与风范载 的短期效应组合、长期效应组合下弯矩设%扣除全部预应力损失后在接缝截面受拉边 缥良廉土的预压应力事%接缝截面受拉边最低压应力值，可取D.SN/min1）,临一拆除第时支撑所产生的弯矩设计值, 小、Nm预应力综合弯短、综合轴力A取有效值g明槽混凝土自重产生的弯矩做计值$M侧向预应力产生的摩擦用矩，取有效值何 按区规桓第5,区6条的规定计算（卬7/）在明槽演筑前拆支撑取厂”在明槽淡筑 后抒支撑屈人，和一接缝截面面和,应按图5 s 3计算.5*

41、5在使用阶段,有盘台层的预应力梁支座处正截面抗裂第 可采用下列公式士5耳61 一级抗裂，在荷载的短期效应组合下 _=.日I风L, 废飙.S一明十OF1，%,%）十g,印十竺堡塔过幽与（氐区区1）二级抗裂，在荷载的短期效遹合下，r M _|_ 曝 + Afts.吃一%一仁丁而访西 丁吟吟十%.,-M 今40（5.4 5.2-1）在荷载的长期效彘且台下：_ 幽 |_ AGe二一航十心，附型，十，%+戚於牛.(5 & & 2-2)式中小叠台层混凝土自重产生的弯电设计值】附外阴。在明槽浇筑前折支撑，取町,在明槽瘠筑 后、叠合层浇筑前振支撑，取附m在明槽、 叠合层均已浇筑后拆支撑，取(用1,犷J明槽与叠

42、合层一起浇筑时，取印明槽与费台层分开辛尧筑的，取“如工36侧向前应力产生的摩翩姮昭可按图53M分别进行计图5L3.G 摩撼扭延叫的计算1版| ?边桀13明槽14接链.5C&)在迤热，7扁望块&37在图5.266)中，可分以下三种懵况:西槽两侧为两板t(5 & % 1)(5. 3,%2)跖=72S辜7.2明槽两侧为一板一边梁一砧%Ml*式中摩擦系数，取以 71说侧向预应力综合轴力，取有效值. 山侧接缝截面宽.5& 7. 3明槽悯侧为两边梁；酩=0（5. a 7,3）反壬8在图546箱）中,瞩=0.注IS所右抗裂公式中，重要性示数日及各种薪羲分项系数均取L4铝截面处于负瘩地区的,陇M及步皿以外，所TT内力应度号.&9在使用阶段,无需合层的预应力梁踏中正截面抗魅算公 式可按下列两种情况选用：当跨中为板挈块节点时，险算公式可与第5,3, 4条相同, 当跨中当等截面时，则应采用下列公式验算;&a1 一级抗裂，在荷裁的短