生物质秸秆切碎机设计毕业(论文)设计

1、 TOC o 1-5 h z 摘要1关键词1 HYPERLINK l bookmark2 o Current Document 1绪论 1 HYPERLINK l bookmark4 o Current Document 1.1课题研究的背景和意义 1 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 1.2我国秸秆切碎机的发展 21.2.1我国切碎机的技术发展状况 21.2.2我国切碎机生产企业的状况 21.3设计要求 3 HYPERLINK l bookmark8 o Current Document 2秸秆切碎机的整体设计 3 HYPERLINK l bo

2、okmark10 o Current Document 2.1设计方案的选择 32.1.1切碎机的主要种类 32.1.2秸秆切碎机的整体设计 4 HYPERLINK l bookmark12 o Current Document 2.2预期结果 5 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 3主要技术参数的确定和计算 63.1飞刀数量的确定 错误！未定义书签。3.2飞刀伸出量的确定错误！未定义书签。 HYPERLINK l bookmark22 o Current Document 3.3电动机的选型 6 HYPERLINK l bookmark24

3、o Current Document 4主要部件的设计计算 7 HYPERLINK l bookmark26 o Current Document 带传动的设计计算 74.1.1切碎机主轴 V带传动的计算 74.1.2减速器V带轮的计算 94.1.3带轮的设计 104.2减速器的设计 11421减速器的计算 11422确定减速器的型号 12 HYPERLINK l bookmark38 o Current Document 4.3链传动的设计计算 124.3.1链传动的计算 124.3.2链轮的基本参数和主要尺寸 13 HYPERLINK l bookmark50 o Current Docu

4、ment 4.4 切碎机主轴的设计计算 144.4.1切碎机主轴的计算 144.4.2切碎机主轴的结构设计 144.4.3切碎机主轴的校核 164.4.4滚动轴承的校核 194.5输料机构的设计 204.5.1输料压辊的设计 204.5.2进料槽的设计 20 HYPERLINK l bookmark62 o Current Document 4.6刀盘部分的设计 214.6.1动刀的设计 214.6.2锤片的设计 21 HYPERLINK l bookmark64 o Current Document 5其他辅助部件的设计 23 HYPERLINK l bookmark66 o Current

5、 Document 5.1搓板的设计 23 HYPERLINK l bookmark68 o Current Document 5.2出料斗的设计 23 HYPERLINK l bookmark70 o Current Document 5.3机架的设计 23 HYPERLINK l bookmark72 o Current Document 6总结 23 HYPERLINK l bookmark74 o Current Document 参考文献24致谢24 HYPERLINK l bookmark78 o Current Document 附录25 生物质秸秆切碎机设计摘 要：目前，农作物

6、秸秆及牧草类等粗纤维青物料粉碎加工多采用普通粉碎机，生 产效率较低，能耗高，不能达到粉碎要求，大部分的农作物秸秆没有被利用，使得秸秆作为 饲料的数量较少，从而加剧了畜牧业对粮食的依赖，使畜牧业的发展受到了一定程度的限制。因此研制秸秆和牧草等青物料加工机械存在着客观的必要性。本文主要介绍了秸秆类青物料粉碎机的设计思想、设计方案、主要零部件的设计要点、性能参数的确定以及本机的工作原理。关键词：秸秆；揉搓；切碎机；Design of Biomass Straw Shredding MachineAbstract： At present, crops straw and grass crude fib

7、er, such as green material crushing process ing use ordinary crusher more, the product ion efficie ncy is low, the high en ergy con sumpti on, cannot achieve crushi ng requireme nts, most of the crops straw were not used, make straw as the small number of feed, adding to the livestock for food depen

8、dence on the developme nt of ani mal husba ndry by a certa in degree of restrict ion. So the straw and gree n grass and developed materials processing machinery there an objective necessity. Therefore, mainly in troduced the straw kind of gree n material crusher desig n, desig n scheme, main points

9、of desig n, performa nee parts of parameters and its prin ciple of work.Key words: Staw； Rub； Grinder ；1绪论课题研究的背景和意义随着畜牧业的发展，实行农牧结合，秸秆养畜，形成节粮型的畜牧业结构是符 合我国国情的畜牧业发展的有效途径。我国农村具有丰富的秸秆资源，秸秆切割的加工机械也得到广泛的应用。这些机械能扩大饲料来源，改善秸秆品质，避免粗 饲料茎秆部分不被采食而浪费。但现有的秸秆切碎机械，尚缺乏结构简单、使用方便、价格低廉、适合于广大农民个体使用的机型。我国农作物秸杆数量大、种类多、分布广，

10、每年农作物秸杆产量有7亿吨左 右，加上我国草场资源丰富，每年生产牧草近2亿吨。我国每年有数百亿斤饲料 粮食和数千亿斤农作物秸秆被粉碎加工成饲料。 饲料工业已经发展成为国民经济 中不可缺少的重要基础产业。而绝大部分生物质原料在开发利用前期都需要进行 粉碎加工处理，以便进一步加工利用。秸杆粉碎机或切碎机的研制在国内外已有 几十年的历史，主要集中在饲料粉碎和农作物秸杆切碎等方面。目前，市场上秸杆切碎机大多由筒状机壳、铡刀叫成、压草辊、输草带等部 件组成，当生物秸杆切成小段后，再由铡刀总成的风叶扇出出料口。 但切碎的小 段很难达到一厘米以下，特别是对于园林花卉的青饲堆肥不适用； 但如果切碎后 再进行粉

11、碎成粉末就会增加劳动强度且生产效率低。为了解决以上难点，设计制 造出一种小型多功能秸杆切碎机以克服以上缺点。该秸秆切碎机带有锤片和揉搓 板，具有粉碎揉切功能。我国秸秆切碎机的发展我国切碎机的技术发展状况20世纪90年代以来，我国饲料机械行业中以江苏溧阳粮机厂、江苏扬州 粮机厂为代表的企业适应改革潮流，先后组建了江苏正昌集团和江苏牧羊集团。 这些企业大胆引进国外先进技术和设备，根据当前国际上饲料粉碎机发展的潮流,先后开发生产160200kW的水滴型切碎机、立轴式切碎机,冠以水滴王、 冠军、优胜等名称。如其中的水滴型切碎机采用了有利于提高效率的水滴型粉碎 室，锤筛间隙可调，实现了粗细微粉碎，还可以

12、实现自动负荷控制等特点。我国企业最新研制开发的横宽形振动筛锤片式切碎机，它是由电动机、多层 筛体（筛体分内层筛和外层筛）、振动器、机体等组成。具有饲料的粗粉碎和超 细粉碎两者可以通用，效率高、粉粒比较均匀、对水分较高的原料和含纤维的原 料有较好的适应性、易损件筛片寿命长，锤片更换周期长等优点。我国切碎机生产企业的状况目前，我国饲料切碎机的生产企业约有 300多家，生产的产品品种、规格 齐全，能基本满足我国畜牧、水产养殖业发展的需要，但还有一些有特殊要求的 饲料粉碎机和特大功率的机型，仍然需要从国外进口。我国现在生产的许多规格 的产品已经能替代进口产品，在主要的技术指标已经接近国际先进水平，而且

13、在价格上有很大的优势。在我国生产的各种机型都有不同数量的出口 ，其中小型 粉碎机的出口批量较大，主要销往东南亚、非洲等第三世界国家。现在国内生产切碎机企业的经济性质主要有股份制、集体、三资、私营（即 个体作坊式）的企业其中很大一部分是由那些成立于五六十年代的各地农机修 造企业，通过转制而成的股份制或私营企业。还有一部分是在近几年里迅速崛起 的私营企业。在粉碎机行业中绝大部分都是小型企业只有部分能根据市场需求来 调整产品结构，并具有自主开发能力，能下力气进行技术改造的企业，成为了 行业中的龙头企业，如江苏正昌集团、江苏牧羊集团。其余大部份企业，还只是 在生产一些老型号的产品，有些是维持状况，有些

14、就走下坡路，难于维持生机。 1.3 设计要求根据秸秆切碎加工原理，研究设计试制秸秆切碎机具，克服现有切碎机中劳 动强度大、工效低、不安全、切碎区域温度高、切刀易磨损、切碎长度受限等缺 点，提供结构简单，使用方便安全，效率高，自动输料秸秆切碎长度可调，带有 粉碎、揉切功能的多功能秸秆切碎装置。设计的具体内容如下：1）采用盘刀式切割，获得较大的切割力；2）采用入口喂入，并用带齿压辊输送至切口；3）调整盘刀转速及输送链的速度可改变切碎秸杆的长度；4）在刀盘上安装有垂片及揉切齿。2秸秆切碎机的整体设计设计方案的选择切碎机的主要种类粉碎饲料有很多方法，如切碎、压碎、磨碎和击碎等。由于饲料种类较多 ， 特

15、性不同，又要求一定粒度，多采用击碎的方法进行加工。常用的切碎机有锤片 式和爪齿式两大类。（1）锤片式切碎机基本构造包括圆筒筛板、锤片转子、锤片和固定在锤片转子周围的冲击齿板。其工作原理是将物料引入冲击齿板、筛板与旋转锤片之间 的空间，利用锤片等对物料的打击和搓擦作用，将物料破碎成若干小粒，是一种冲击式粉碎设备。工作时，被加工的物料进入粉碎室内，受到高速旋转的锤片 的反复冲击、摩擦和在齿板上的碰撞，从而被逐步粉碎至需要的粒度通过筛孔漏 下。锤片式切碎机因其占地面积小、 粉碎效率高、耗电量小等优点，在目前饲料 工业中得到了广泛的普及应用。（2）爪齿式切碎机是一种固定锤式切碎机。它由料斗、定齿盘、动

16、齿盘、 筛子和机架等组成。动齿盘、定齿盘和筛子构成粉碎室。工作时，物料由料斗进 入粉碎室，受到高速旋转的动齿的撞击，并进入动齿和定齿之间的间隙，又受 到摩擦和碰撞。在撞击和摩擦的反复作用下，物料被粉碎，并同时利用动齿盘旋 转时形成的风压，将粉碎物通过筛孔从出料口吹出装袋。这种切碎机有不同孔径 的筛子供选用，以适应粉碎不同物料和粒度的要求。秸秆切碎机的整体设计分析两种类型的切碎机，各有优势，但考虑到本设计旨在设计出适合小型养 殖场、专业户和个体农户要求的小型秸秆切碎机，为了满足园林花卉的青饲料、 堆肥的需要，结合使用方便安全，结构简单，效率高的设计要求，选择锤片式切 碎机。切碎机的整体结构，该切

17、碎机由机架、电动机、大刀盘、输料压辊、 长料斗、短料斗组成，具体组成是在机架上焊接有电机架，电机架上安装有电动 机，电机上安装有四槽V带轮，四槽带轮分别用V带与主轴及减速箱连接，减速 箱的输出轴同过链条及链轮连接，链轮通过坚守定螺钉固定在进料压辊上。在机架上通过一组轴承座来支撑切碎机主轴， 在主轴上安装有大刀盘，大刀 盘前端安装有三组动刀，大刀盘后端安装有三组柔切板，大刀盘前后安有3组12块锤片，下筒为一便于出料的倾斜的结构，安装在机架上，下筒内安装有一 物料过滤网筛。进料筒安装在筒盖上，在进料筒内框右边安装有一定刀。 切碎的工作原理，启动开关、电动机转动，电动机通过V带轮同时带 动主轴与减速

18、器，主轴的转动从而带动大刀盘转动，大刀盘上的动刀及柔切板、锤片一起转动；另一路V带轮带动减速器，减速器输出轴链轮带动输草压辊链轮 从而使输草压辊转动。工作时，当人工地把秸秆放入长料输入料斗时， 输料压辊 通过辊上拔点拔入并压紧输进秸杆，秸杆就被飞速转动的动刀和进料斗下的定刀 切断，断料落入圆筒中又被飞速转动的垂片垂打与揉拔板和揉搓板揉碎，切碎又经粉碎后的物料从过滤网筛漏下从出料口输出。如果物料为短料，可从短料斗放入物料，物料进入筒内可被飞速转动的垂片 及揉拔板和揉搓板粉碎后从过滤筛漏下，从出料口出料。rr6co4311.电动机2.带轮3.减速器4.下筒5.大带轮6.机盖7.短料斗8.长料斗9.

19、输料压辊图1切碎机的结构Figure 1 The structure of the email2.2预期结果本秸秆切碎机，结构紧凑合理，零件加工方便，操作简便，质量好，生产效 率高，自动输料秸杆切碎长度可调，带有粉碎、揉切功能；减轻了劳动强度，改 善了劳动条件，提高了劳动生产效率。本切碎机的主要作用对象是生物质秸秆， 调节定刀与动刀的间隙，可切碎2-20 mm长的物料，更换不同规格的网筛，可加 工不同规格的物料。1.机架2.电机架3.电动机4.皮带5.输料压辊6.揉搓板7.动刀8.锤片9.减速器10. 出料口图2工作原理图Figure 2 Prin ciple of work3主要技术参数的确

20、定和计算此处省略nnnnnnnnnnNn。如需要完整说明书和设计图纸等.请联系 扣扣：九七一九二零八零零另提供全套机械毕业设计下载！该论文已经通过答辩3.3 电动机的选型考虑到设计的生物质秸秆切碎机适用对象为小型养殖场、专业户和个体农户 故电动机电压应选用 220V.再考虑到所受的载荷不大，所需动力不是很大，选用 小功率的电动机。综合各方面因素，选用YL系列电动机。YL系列电动机是新型高效节能产品，具有体积小、容量大，起动及运转性能优越 等特点,符合国际标准IEC的有关规定,并实现同一机座号单、二相异步电动机等 级相同,提高了单、三相电动机的互换性和通用性，被广泛应用于冷冻机、泵、风 机、小型

21、机床以及农副业和家用电器等方面。选定电动机的型号为：YL801-4。表1电动机的主要参数Table 1Main parameters of motor型号额定电压额定功率同步转速频率效率YL801-4220V0.55KW1500r/mi n50HZ68%4主要部件的设计计算4.1带传动的设计计算4.1.1切碎机主轴V带传动的计算根据参考资料1表3得：选择带传动的传动比为i=3.4 ;电动机功率P=0.55Kw ；转速 n1 =1500r / m in 确定计算功率Pca ,由参考资料表8-7查得工作情况系数Ka =1.1，故pca =KaP = 1.1 X 0.55Kw =0.605kw(4)

22、选择V带的带型,根据Pca、n1由参考资料1图8-11确定选用Z型确定带轮的基准直径dd并验算带速v初选电动机带轮的基准直径dd1。由参考资料1表8-6和8-8，取电动机带轮的基准直径dd1=71 mm。验算带速v ,按参考资料1式(8-13 )验算带的速度7：d d1 n1 r： 711 44 0十、v -m/s=5.3 5m/s(5)60 1000 60 1000因为5 m / s v 30 m / s ,故带速合适。 计算主轴大带轮的基准直径。根据参考资料1式(8-15a),计算主轴大 带轮的基准直径dd2d d 2 = id d 1 = 3.47 1m m = 24 1.4 m m(6

23、)根据参考资料表8-8，圆整为d d2 =250mm。(4)决定V带的中心距a和基准长度Ld根据参考资料1式(8-20),0.7 (dd1 dd?)乞 a。空 2(dd1 dd?)(7)初定中心距为a=300mm由参考资料1式(8-22 )计算带所需的基准长度(8)二，.、(dd2 _dd1) 2a (dd i d d 2) TOC o 1-5 h z 24a2兀(250 _7 1)=2300 (71 - 250)1102.4 mm24300由参考资料1表8-2选带的基准长度Ld =1120mm计算实际中心距aLd -Ld01 1 20 -1 1 02.4a :a0- = 300m m : 3

24、08.8m m(9)2 I2 丿考虑到带轮的制造误差、带长误差、带的弹性以及因带的松弛而产生的补充 张紧的需要，常给出中心距的变动范围(10)(11)amax =a ”0.0 3Ld =342.4 mmam in =a0.0 15Ld =304.2 m m验算电动机带轮上的包角：10057.3.(F)0146.6n =198.5n2(15)计算压轴力F(F p) =2z(F0)min sin 二=2251.8 sin24.1.2 减速器V带轮的计算根据参考资料 表3得：选择带传动的传动比为i1 =1.1 ；电动机功率P=0.55Kw ；转速n1=1500r/min ；电动机带轮的基准直径dd1

25、=71mm。 确定计算功率Pca1,由参考资料表8-7查得工作情况系数Ka1 =1.1 ,Pca1 = K A1 P = 0.605K W(16)选择V带的带型,根据Pca1、n1由参考资料1图8-11确定选用Z型 确定带轮的基准直径d d并验算带速v1)计算减速器带轮的基准直径。由参考资料1式(8-15a),计算减速器小 带轮的基准直径dd3 TOC o 1-5 h z d d3 =idd1 =1.1 71mm =78.1mm(17)根据参考资料1表8-8，圆整为dd3=75mm。2)验算带速V1 ,按参考资料式(8-13)验算带的速度-：d d1 n1 理“ 711440v1m / s =

26、 5.3 5m / s(18)60 1000 60 1000因为5 m / s V1 (F)计算压轴力Fp(F p)=2z1(F0)min0(1 sin -2=2245.2 sin0179N=180.8 n(26)4.1.3 带轮的设计此处带轮的材料，采用铸铁，材料牌号为 HT20Q（2）带轮的结构设计，主要是根据带轮的基准直径选择结构形式，根据带 的截型确定轮槽尺寸，参考文献1表（8-10），带轮的其它结构尺寸可参照参考 文献1图（8-12 ）所列经验公式计算，确定了带轮的各部分尺寸后，即可绘制出 零件图，并按工艺要求注出相应的技术条件等。由以上的计算可知：电动机的V带轮选实心式；主轴V带轮

27、选孔板式；减速 器V带轮选实心式。结构如图所示：4.2Figure 4 The structure of pulley减速器的设计由电动机功率P=0.55Kw ；转速n1 =1500r / min ； V带传动的效率r =0.96得,减速器输入轴的输入功率为：P3=0.5 5 0.9 6kw =0.528Kw ；减速器输入轴转速为n 3i1-r / m in - 1363.6r / m in ；机器工作环境温度为20-30 ；减速1.1器传动比i3 =25。根据使用条件，选择CW型圆弧圆柱蜗杆减速器，由于减速器的使用条件与 参考资料2中表15-2-46规定的应用条件不一致，故应进行有关选型计算

28、。减速器的计算（1）确定减速器计算输入功率，查参考资料2表15-2-50和表15-2-51，取 工作载荷系数f1 =0.8；启动频率系数f2 =1,于是P3C 3匚f2 =0.422Kw。（2） 确定减速器计算输入热功率，查参考资料2表15-2-52和表15-2-53， 取小时载荷率f3 =1 ；环境温度系数f4 =1.44，于是P3t = P3 f3 f4 =0.76Kw。初选CW型圆弧圆柱蜗杆减速器的型号，按照计算结果的最大的值， 减速器传动比i3 =25, n3 =1363.6r /min，选择号安装方法，由参考资料 凶中表 15-2-46初选减速器为中心距a3 = 63mm，额定输入功

29、率P3 = 1.38k w，额定输出转 矩为162 N m。验算加速器是否符合要求4计算减速器的输入转矩T3，电动机转矩(27) TOC o 1-5 h z P0.5 5Td =95509550N m = 3.5 N mn11 50 0查表得V带传动的效率=0.96;传动比为i1=1.1,于是减速器输入轴转矩T3 =:Td J =3.5 0.9 6 1.1 N m =3.7N m(28)计算减速器输出转矩T4，查参考资料2中表15-2-48得减速器的效率为2 =0.835,传动比i3 =25,于是减速器输出轴转矩T4 =T3 2i3 =3.70.8 3525 N m = 77 N m(29)满

30、足要求确定减速器的型号根据上述结果选择CW型圆弧圆柱蜗杆减速器的型号为：CW63-25- To 选择润滑油牌号为N680链传动的设计计算与带传动相比，链传动能保持准确的平均传动比，传动效率较高；作用在轴上的压力较小；链条采用金属材料制造，在同样的条件下，链传动的整体尺寸较 小，结果较为紧凑5。与齿轮传动相比，链传动的制造与安装精度要求较低，成 本低。根据设计要求，在减速器和输料压辊之间采用链传动；考虑到输料压辊的工况条件，转速较低，一般选择滚子链；输料压辊工作时无剧烈振动及冲击，转 速较低，选择40钢，经过淬火、回火热处理后的齿面硬度为40-50HRC o4.3.1 链传动的计算(1)传动比取

31、i4 =1.2，主动链轮转速(30)n31 363.6n4 = =r / m in = 54.5r / m ini325减速器的输出功率P4 = P3 2 = 0.5 28 0.8 32 kw =0.439 Kw 。(2)选择链轮齿数，根据设计条件取小链轮齿数(31)召=11，大链轮的齿数为z2 =13。 确定计算功率，查参考资料1表9-6得工况系数Ka =1,由图9-13得 主动链轮齿数系数kz =2.5，单排链，则计算功率为Pea =KaKzP4 =12.50.4 39Kw =1.1 Kw。(32) 选择链条型号和节距，根据Pca =1.1 K w及n4 = 54.5r / m in查参考

32、资料“ 图9-11,可选12A-1。查参考资料1表9-1，链条的节距为P =19.05mm。计算链节数和中心距，初选中心距(33)a0 =(3 0 50)p =(3 0 50)19.0 5mm = 571.5 952.5 mm取a。= 800mm，相应的链长节数为Lp =2 玉匕(ZZ1)2 P(34)a08001 11 31 3 -1 1 2 19.0 51 9.0 5=2()95.98m m800取链长节数Lp =96节计算链速v，确定润滑方式n4Z1 P5 4.51 119.0 5m / s=0.19m / s60 100060 1000(35)由v =0.19 m / s和链号12A-

33、1，查参考资料1图9-14可知润滑方式应采用定期人工润滑。(7)计算压轴力Fp，有效圆周力为P40.4 39Fp=1 000 =1000 疋n =2310n(36)pv0.1 9链轮的基本参数和主要尺寸根据参考资料1表9-3和表9-4的计算公式得出链轮的主要尺寸表2链轮的主要尺寸Table 2 Main dime nsions of cha in名称符号主动链轮从动链轮分度圆直径d68 m m79mm齿顶圆直径da71 m m82m m齿根圆直径d f52.12mm63.12m m齿高ha5 m m5mm确定的最大轴凸缘直径dg45.7 m m57.1m m表3链轮轴向齿廓尺寸Table 3

34、The sprocket axial tooth profile size名称符号主动链轮从动链轮齿宽b.11.94 mm11.94mm齿侧倒角ba公称2.48 m m2.48m m齿侧半径.公称19.05m m19.05mm齿全冋bfn11.94 m m11.94mm切碎机主轴的设计计算轴的结构设计是根据轴上零件的安装、定位以及轴的制造工艺等方面的要 求，合理地确定轴的结构形式和尺寸。4.4.1切碎机主轴的计算(37)(38)求主轴上的功率p1，转速n2和转矩t2 ,选择带传动的传动比为i=3.4 取V带传动的效率为=0.96,则巳=P 口 = 0.5 5 汉0.9 6 kw = 0.528

35、 K w1 1 n2 =山 一 =1500r / m in = 441 r / m in TOC o 1-5 h z i3.4于是m m : 11434N mm(39)T2 = 9550000 旦=95500000.5 28 Nn244 1初步确定轴的最小直径，先按参考资料中，式15-2初步估算轴的最 小直径。选取轴的材料为45号钢，调质处理。根据参考资料1表15-3，取a0 =112, 于是得 P10.5 28、dmin =112X*mm =12mm(40)yn2V 441主轴的最小直径显然在轴的两端。切碎机主轴的结构设计轴上零件的定位，固定和装配，将刀盘安放在箱体中央，用螺纹固定，相对两轴

36、承对称分布，用轴承座固定在箱体两侧，将带轮安排在轴端，用轴肩和 平键加以固定。确定轴各段直径和长度根据轴的最小直径dmin ，考虑到轴的刚度和振动，现取d -24mm，为 了满足皮带轮上的轴向定位要求，II轴段右端需制一轴肩，故取II段直径为d _30mm ,由于皮带轮的尺寸L =28 mm ,故取L_, 27 mm。2）初步选择滚动轴承，根据参考资料2,参照工作要求并根据d .30mm , 初选轴承为调心球轴承1206，其尺寸为d D B=30mm 6 3m m 16mm，故取d =d v v = 30mm ；根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求,取端盖的外端面与大带轮右端面间的距

37、离I =49mm故取苗65 mm， L v j/ = 16mm。轴承右端需轴肩固定，故取d_v = 35mm。为方便轴承的固定， 根据轴承型号1206，参照参考资料2表6-2-104初选选择滚动轴承座型号为 SN 206，其主要参数如表表4轴承座的主要参数Table 4 Main parameters of beari ngdd2DgA30 m m35mm62mm30m m82mm3）根据切削长度要求，取刀盘到箱体壁的距离为50mm，刀盘的直径为300mm ，厚 12mm，取 L 川 V = 120mm。已初步确定了轴的各段直径和长度。（3） 轴上零件的周向定位，大带轮的周向定位采用平键定位。

38、按d _ =24mm 由参考资料2表6-1查得平键截面b h =1 0mm 8mm，键槽用键槽铣刀加工，长 为25mm，同时为了保证带轮与轴配合有良好的对中性，故选择带轮轮毂与轴的配合公差为H7/n6。滚动轴承与轴的周向定位是由过渡配合配合来保证的，此 处选轴的尺寸公差为m6。刀盘的周向定位由与轴的螺纹联接和双键联接实现9。（4） 确定轴上圆角和倒角的尺寸，由参考资料2表15-2取轴端的倒角为0245 。滚动轴承（5）轴的结构图，根据计算结果，结合实际工作条件，绘出主动轴的结构 图r1J大带轮.滚动轴承刀盘图5切碎机主轴的结构Figure 5 The structure of spi ndle

39、 email443 切碎机主轴的校核求主轴上的载荷，首先根据轴的结构图做出轴的计算简图。在确定轴 承的支点位置时，应从手册中查取e值。对于1206型调心球轴承，由文献中查 得e =8mm。根据轴的计算简图做出轴的弯矩图和扭矩图10。从轴的结构图以及弯矩和扭矩图中可以看出截面C是轴的危险截面。现将计算处的截面C处的M H、M v及M的值列于下表。表5主轴受力情况Table 5 Force of spin dle载荷水平面H垂直面V支反力FF Nh1 = 3124 .6 N , FNh 2=3161弯矩MMh1 = 274890NmmMh2 = 227635Nm m总弯矩M = 2751 47.5

40、 Nmm扭矩TT =101867.6 NF Nv1 =747 .9 N , F Nv 2 =356 .6 NM 1 1 90 0 N m m v 1M v2 二 25675.2 N mmM 2 = 229078.6 N m mN mm按弯扭合成应力校核轴的强度，进行校核时，通常只校核轴上承受最 大弯矩和扭矩的截面的强度。根据表数据，以及轴单向旋转，扭转切应力为脉动循环变应力，取? -0.6，轴的计算应力:=22.7 MPa(41)前已选定轴的材料为45钢，正火处理，由文献1表15-1查得;=60MPa 因此ca :二，故安全Fmpli 饥rMvl图9主轴受力情况图MhlFigure 9 The

41、 force of spi ndle精确校核轴的疲劳强度判断危险截面，根据应力集中对轴的疲劳强度的影响，和受载的情况，由弯矩和扭矩图可知B截面所受弯矩和扭矩的最大，只需校核截面III即可11截面III左侧抗弯截面系数：333W = 0.1 d 0.1469733.6 mm抗扭截面系数:WT截面III左侧的弯矩33=0.2 d = 0.246=1 9467.2 m mM为：39+50=M 1205782 N m m1 19截面上的弯曲应力:M2 1.6 MPaW(42)(43)(44)(45)截面上的扭转切应力:3950(52) = 5.2 3M PaWT(46)轴的材料为45钢，调质处理，由文

42、献4得二b =640MPa，二二=275MPa ,i 二 155MPa。截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数:.一及按文献附表3-2查取CT T TOC o 1-5 h z r2.0D5 0因0.0 4 ，1.0 9，经插值后可查得，* . -1.9 5，:. =1.3 2,又d46d46轴的材料的敏性系数为，q. =0.8 0， q =0.8 5，故有效应力集中系数为：k 二=1 - q；（:匚一 1 ）1.7 6（47）匕严1 q - 1 ）1.27由文献的尺寸系数；二=0.7 7 ；扭转尺寸系数；.=0.86，轴按磨削加工，得表面质量系数为，0.9 3，轴未经表面强化处理，即 爲=1，

43、则综合系数为：(48)1查手册3得碳钢的特性系数:K1=1.55二 Z 0.2，取=0.1 ； 二 0.0 5 0.1，取= 0.0 5，于是，计算安全系数Sca值，则= 5.52(49)Sca = ? S 5.5 S =1.5故可知其安全。WS23）截面III右侧抗弯截面系数，W =0.1d0.1 501 2500mm（ 50）抗扭截面系数，WT = 0.2 d 3 = 0.1503 = 25000 mm3（ 51）截面III的弯矩M为：M = M 1 = 20578 2 N m m1 19截面上的弯曲应力：M；-b1 6.4 6 M PaW轴按磨削加工，得表面质量系数为，0.9 37-1=

44、2.6 8（53），故得综合系数为：（54）k 1K1 =2.1 6所以轴在截面III右侧的安全系数为:=6.2 3(55)s；ss2故该轴在截面III右侧的强度也是足够的124.4.4滚动轴承的校核（1）计算当量载荷，轴承的预计寿命Lh = 50000h知 1206 型调心球轴承 e =0.24，Y =0.6 5，Y0 =2.7， Cr1）已知n2 =441r；min，两轴承的径向反力F=31由选定的调心球轴承1206,轴承内部的轴向力Fd1 = Fr1 / 2Y =822.3 NFd2 二 F2/ 2Y二 832 NFs1 - Fa :二 Fs 2由 Fa =9.7 N，故 Fa1 二 F

45、d1= 832 N ，F A 2-Fd 2Fa ZFa1.Fr1 =0.0.2 69，F A 2 ； F R 2=0.2 6 3 ，查参考文献Fa1；Fr1 _e，故 X1=1,丫1 =0 ；FA2Fr2 e，故X2 =1,丫22)计算当量载荷P1、P2 ,由参考文献2取fp =1.5，查参考资料2表6-2-56,=1 5.8 kN， Cor = 4.7 kN。24.6 N ， Fr2 = 31 6 1.6 N ，(56)(57):841.7 N2可得e =0 . 3 2,由于二 0，则(58)P fp (X1 Fr1 Y1F A1 4686.9 NP2 = fp(X2Fr2 +Y2FA2)=

46、4742.4 N(2)轴承寿命校核1 0由于匕空P2，取P =4742.4 N，圆锥滚子轴承，取=一,匚=13查文献得1206型调心球轴承的Cr =15.8 kN，贝U612 戸/uc、Lh( ) =99491.6 h .Lh(59)6n P故满足预期寿命。4.5输料机构的设计输料压辊的设计本设计中采用辊压轮对秸秆进行进给， 辊压轮的外缘直径为门35 ,为了提高 喂入效率，喂入口部分的压辊采用锯齿状结构13。计算输料压辊的转速，由切碎机的整体结构可得，输料压辊的转速n输与从动链轮的转速n5 一致，即n4门输=n 5i45 4.5r / m in = 45.4 r / m in1.2(6) 支撑

47、轴承的选择，由于输料压辊所受载荷不大，根据参考资料2表 6-2-52，选择深沟球轴承型号为61 806，d =30mm，D =42mm，宽度B =7mm， 其径向承载能大，满足设计要求，根据转速选择脂润滑，密封装置采用毛毡式。输料压辊的结构图图6输料压辊的结构Figure 6 The structure of tran sport ing pressure stick进料槽的设计进料槽的尺寸根据刀盘的直径确定，方形进料槽的宽度一般为丄丄倍刀盘45直径，其长度取决于原料的长短。由于本次设计的切碎机主要是切削成捆的秸秆，最大切削直径为5mm，故设计进料槽的尺寸为70mm 60mm 200mm，进料

48、槽的长度较长，方便自由进料。 只要把成捆的原料放入进料槽，便可实现自由进料 14。 4.6刀盘部分的设计4.6.1 动刀的设计刀片材料的选择，刀片材料选用优质合金钢，保证强度要求刀片形状的选择，切刀的刀刃有直线型与曲线型几何形状。2)直刃刀口(吋外曲議如口(d)内曲蜒刃口图7各种几何形状的刀刃Figure 7 All kinds of the geometry of the blade在本次设计中选用直刃口刀进行切削。(3)刀片的安装，刀片通过螺栓固定在刀盘上，刀片上开有四个螺栓孔15锤片的设计(1)锤片标准表6锤片的标准Table 6 sta ndard of Hammer形式LhbdABI

49、12090 _ 0.304016.5025n180140 _ 0.305020.5058HI1401000.306030.5058(2)锤片的结构图4022图8锤片的结构Figure 8 The structure of Hammer加工物料的合格率取决于物料在揉切室内受到打击、揉切的次数。而影 响揉切次数的主要因素是锤片的数量、转子的转速、揉搓板和锤片外端面到揉搓 室内壁间间隙大小。锤片是揉搓机的重要部件，锤片的数量不应过多或过少，若 数量过多，在转子转速一定的情况下，揉搓次数增加，加工后的物料过细，单位 物料耗电高、生存率下降16。锤片数量计算公式为：K f BZ =1 1.2 16.8(

50、61)e式中e 锤片的厚度(mm )，e =5m；K f 锤片密度因数，Kf =0.280.42 ；B 揉搓室宽度，B = 200mm ；取锤片的数量为12,考虑到转子数较高和动平衡，将 12个锤片分成3组， 按双头螺旋对称分布，安装在4根销轴上。锤片的形状标准化，选用2型矩形锤 片。锤片末端线速度是揉搓机的重要参数之一， 提高锤片末端线速度，可提高机 器的揉搓能力。若速度过高，机器工作的稳定性下降，对机器的制造工艺要求和 成本将会提高；若速度过低，物料的加工合格率下降。因此，锤片末端线速度的取值必须同时满足加工质量和生产率的要求。其值一般在3880范围内。考虑到上述两个方面和现有同类型机械，

51、根据秸秆切碎机的工作情况取锤片末端线速度 为 40m / s。5其他辅助部件的设计搓板的设计搓板是安装在机盖圆半壁上的齿形板，没有斜度，然后每隔三度打断三度的弧长的齿m O出料斗的设计出料斗是保证出料顺利，根据整机的特点，出料斗设计成矩形和梯形相结合 的形状，安装在箱体的底部，由一块铁扎制的钢板通过剪切，弯折，最后焊接而 成，保证出料方便1819 O5.3 机架的设计根据零件的装配合定位特点设计机架， 机架要起到支撑整机的功能，设计采 用两平行的支角来支撑，进料斗，出料斗采用焊接20 O图10机架的结构Figure 10 The structure of frame6总结通过以上的设计，让我更加熟练的掌握了一般机械设计的步骤，通