板拱桥结构计算专项说明书

1、8+13+8M板拱桥构造计算书阐明本工程为xx河道整治工程日勺桥梁工程，本桥为本工程为xx河道整治工程日勺桥梁工程，本桥为xx河道整治工程日勺附属工程8+13+8m跨三孔拱桥，矢高3.25m,桥面宽4.6m ,孚X,. . It Wd r图1 8+13+8m跨拱桥立面图（单位：mm）设计根据和内容设计根据xx河道整治工程岩土工程勘察报告南京勘察工程公司.08xx河道整治工程初步设计报告（修订稿）.11 2.1.3xx河道整治工程初步设 计报告勺批复。2.1.4xx河道整治工程初步设计报告评估意见（技术部分）设计验算内容2.2.1桥梁上部构造设计验算1上部构造正常使用状态截面一般钢筋混凝土裂缝验

2、算2上部构造承载能力极限状态正截面强度验算设计原则设计原则3.1.1公路级别：简易道路3.1.2桥梁宽度：全桥总宽4.6m3.1.3行车道数：单车道；3.1.4荷载原则：设计限载10t（按四级公路荷载原则日勺70%计算）3.1.5人群荷载：3 KN/E设计规范3.2.1公路工程技术原则(JTG B01-)3.2.2公路桥涵设计通用规范(JTG D60-)3.2.3公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-)3.2.4公路桥涵施工技术规范(JTJ 041-)3.2.5公路桥涵地基与基本设计规范(JTJ024-85)3.2.6混凝土构造设计规范(GB50010-)注：在下文中公路钢

3、筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范均简称公预规设计参数重要材料及其设计参数4.1.1混凝土各项力学指标见表1表1混凝土材料力学性质表强度等级_C30弹性模量（MPa） EC30000剪切模量（MPa） GC1泊桑比vc0.2轴心抗压强度原则值（MPa） ffCK20.1轴心抗拉强度原则值（MPa） f tK2.01轴心抗压强度设计值（MPa） fCd13.8轴心抗拉强度设计值（MPa） ftd1.39热膨胀系数a0.00001使用部位拱肋、基本、钻孔桩4.1.2 一般钢筋采用I、II级钢筋：直径832mm弹性模量 Es ：1级 210000 Mpa/II 级 00 Mpa抗拉强度原则值fsk：

4、1级235 Mpa/II级335 Mpa热膨胀系数a : 0.000012设计荷载计算4.2.1恒载1、主梁重量按设计尺寸计，钢筋混凝土容重取25KN/m3。2、拱上填料及护拱构造重：该部分重量按线性荷载施加在拱上，下表给出各断面处荷 载大小序号P (KN/m)序号P (KN/m)1-283.3658-225.5632-186.759-354.1453-125.15610-347.034-92.911-182.285-86.1812-92.246-105.5413-32.9757-152.4614-25.50拱肋计算构造永久效应计算使用桥梁博士程序3.1版计算日勺恒载内力列入下表:单元号节点号

5、轴力碧力弯矩水平位移竖向位移转角位移118841140.00.00. 0-1.9e-03267881. 212.0l.l：ll：le-l：l3-1. 17e-O3-6.12e-U44453547. 6-16.44. 06e-04-3. 32e-O48.84e-04552Z64. 0-26.82. 00e-044. le-043.12e-047756794. 0-14.9-3.71e-04-5. 32e-04-1. I：l4e-l：l3866556. 822.2-9. 53e-U4-1. 17e-O3-5.35e-U510101. 12e+031S8-229l.Sle-05-2. Te-05_3

6、.Bh-u5121. le+03-167-2023. 64e-05-6. 63e-05_4.66e-04131455023. 045.41.44e-03-1.8Te-031.1e-0315504105-49 93. l：lTe-l：l48. 58e-041.56e-U31617504105-49 6-3. 3Se-U48. 3e-O4-1.57e-U31855LI22. 946. 1-1.4Te-03-1.91e-03-1.le-03可变活载效应计算1、汽车冲击系数计算等截面拱桥日勺基频为：构造日勺计算跨径取，=13m跨中断面勺截面惯矩I =3.42X10-3m4 C构造跨中勺单位长度质量m

7、= G/g=4007/9.81=408.4(Ns2/m2) c构造勺材料弹性模量E =3.15e10N/m2矢跨比 f = 13/3.5 = 1/4频率系数31 = 105 x5.4 + 50 频率系数31 = 105 x16.45 + 334f 2 +1864f 45.4 + 50 x (1/4)2= 105 x16.45 + 334 x (1/4)2 +1864 x (1/4)4=18.7531 岳厂 兀 ：3.15e10 x 3.42e 3f = I 12兀12m - 2x 102 ：408.4= 5.74Hz基频介于1.514 Hz之间，按公路桥涵设计通用规范(JTG D60-)第4.

8、3.2条第5款规定，冲击系数按下式计算：R =0.1767ln f -0.0157=0.292、可变汽车荷载原则值及人群荷载原则值勺取用本桥汽车原则荷载取用公路桥涵设计通用规范中规定日勺四级公路日勺70%，即在 公路II汽车原则值日勺基本上折减(0.8X0.7=) 0.56。13m 跨径日勺均布荷载 q=10.5 KN/ mX0.75=7.785 KN/ m,集中力 P K=160 KN可变人群荷载原则集度取3 KN/E3、可变效应计算从4.2.2条活载横向分布宽度计算中得出，单梁汽车最大勺横向分布系数发生在次中梁位置，此系数n汽为0.5,考虑活载原则日勺折减系数0.56，此系数最后为0.28

9、,单梁满布人群 最大日勺横向分布宽度为n人=1.064。a、汽车效应计算使用阶段汽车效应单无号节点号轴力四力弯矩水平位移竖向位移转常位移110.00.00.00.00.0e.00e-0321057T.064.9-1.57-03L.75e-031.51e-034482.679.073. 12.16&-03-2.27e-031.52e-03510384.261.41.9&-035.69e-051.82e-037710787.680.6-1.2e-03-L.79e-038.41e-04S29. 110966.0-l.STe-03-2.06e-031.61e-031010102-73.494.0-1.

10、84e-061. Ue-063.22e-061210273. T84.9-9.05&-065.82e-061.05e-04131456.310396. 1-1.03&-03L.46e-033.0Te-041512886.395.81.17e-03-L.37e-036.88e-04161T12886. 195.52.59e-04-4.4e046.66e-041857.510294.6-8.07e-04-L.36e_036.17e-04b、人群效应计算单元号节点号轴方弯矩水平位移竖向位移转角位移110.00.00.00.00.0-8.3e-04253.914. 1-16.66.53e-04-6.2

11、9e-04_6. 6e_044431.911.8-12.8-7.7e-045. 55e-04-6.14e-04527.52. 66-6.02-7.54e-04-9.23e-05-7.56e-047746.21. 99-19.81.49e-041.7Be-04-1.41e-04856.4-0. 108-18.48.38e-047.62e-04-6.19e-04101075.2IB. 1-36. 9l.Te-06-l.B5e-06-3.21e-061277.4-15.6-34.64.44e-06-5. Ole-06-5.45e-051314B6. 19. 35-31.64.24e-04-&.21e

12、-04-2.92e-041559. 1-1. 93-23.5-6.15e-044. 17e-04-4.22e-04161759. 1-1. 94-23.5-6.16e-04-7.03e-04-2.85e-041886. 19. 35-31.65.01e-046.03e-04-1.72e-04荷载组合计算按公路桥涵设计通用规范（JTG D60-）规定，验算持久状况承载能力极限状态下 基本组合和正常使用状况短期效应组合。由于满布人群活载工况不控制设计，因此不再对其进行组合计算。1、承载能力极限状态基本组合组合效应式及组合分项系数如下：S = Y（ & S +丫 S+w A S）Ud 0Gi Gik Qi Qik C Qj Qjk构造重要性系数y = 0.9 0永久荷载作用分项系数：y斯=1.2汽车荷载（含冲击力）作用分项系数：y qi = 1.42、正常使用极限状态组合效应SSd= SG + Ev 1（2）户以式中用于短期组合日勺汽车荷载作用频遇值系数：v 1 = 0.7 i=1j=1成果见下表。截面配筋计算1、配备主筋强度控制估筋按公预规（JTG D62-） 5.2.3条公式（5.2.3-2）计算:y y Mu=264.0= fcd(x )1一bxho + b bn2) ff _+ f A (h a), sd S 0 s裂缝控制估