桩底后压浆施工技术设计模板

1、桩底后压浆施工技术设计桩底后压浆施工技术设计根据设计要求，本工程在钻孔灌注桩成桩后桩底进行高压注水泥浆以提高桩的承载力和减小桩端持力层变形。一、桩基承载力分析根据工程地质勘察报告及工程桩平面布置图，选择取样孔CK5、 CK10 代表 ZH1( 1000mm), CK1, CK17 代表 ZH2( 800mm)进行单 桩竖向承载力计算：各土层物理指标一览表层号土层名称平均层厚(m)侧壁摩阻力极限值 qsk(kp桩端承载力CK5CK10CK1CK17极限值qpk(kp1杂填土5.45.84.95.52-1淤泥1.72.22.122-2淤泥质粉质二二 10.410.812.510.8202-3粉土类

2、粘砂56.74.76.2403粉细砂10.37.98.88.55510004-1砂砾石9.28.6991201800计算是根据土的物理指标与承载力参数间的经验关系,确定大直径 桩(d800mm)单桩竖向极限承载力标准值，参照建筑桩基技术规 范JGJ94-945.2.9计算如下：Q uk= Q sk +Q pk u 中 siqsisi+ 中 pqpk pCk5 孔：Qi = 1.0 n 1 x 10.4 x 20+1 x 5 x 40+(0.871)1/3 x 10.3 x 55+(0.871)1/3x 9.2x120 +(0.8/1)1/3 x 1800 xn(1/2)2= 6151.9+13

3、11.93 = 7463.83(KN)膈0孔：Q 2 = 1.0 n 1 x 10.8 x 20+1 x 6.7 x 40+(0.8/1)i/3 x 7.9 x 55+(0.8/1)1/3x8.6x 120 +(-0.8/1) i/3 x 1800 xn(1/2)2= 5795.96+1311.93=7107.89(KN)膈孔：Q3= 0.8 % 1 x 12.5 x 20 + 1 x 4.7 x 40 + 1 x 8.8 x 55+1 x 9 x 120+1x 1800 xn(0.8/2)2=5031.57+904.78 = 5936.35(KN)Ck17 孔Q,= 0.8 .n1x m x

4、 20+1 X6.2 x 40 + 1 x 8.5 x 55 + 1 x 9 x 120+1x 1800 xn(0.8/2)2=5055.45+904.78=5960.23(KN)上述承载力计算中各项参数均取自工程地质勘察报告，根据我公司 多年施工经验及类似土层中成桩的试桩测试数据，参照JGJ94-94规范 表5.2.8-1及5.2.8-2,同时比较邻近场区类似地质条件的岩土工程报 告提供的有关数据,对地基沉降有较高要求时该报告中提供的qsk及 qpk偏高，且由于计算中未考虑群桩效应，孔底沉渣、负摩阻等影响因 素，计算值将大于实际值。综上所述单桩提供竖向极限承载力达不到设计值，因而，设计桩径和

5、 桩长已定时,必须采取合适的技术方法提高单桩承载力才能满足设计 要求。二、本工程采用后压浆技术的可行性分析后压浆技术是经过预埋的压浆管路对钻孔灌注桩桩端或桩侧压注水 泥浆液，使桩端沉渣隐患得到根除，桩身强度得到补强，桩周土体得到 密实，桩与桩周土粘结力得到提高。从而提高单桩承载力的一种先进 的技术方法。我公司参照了大量以前施工过的工程，特别是同本工程类似的地质 条件,进行了仔细的研究、分析和计算，认为在本工程进行桩端后压 浆，能达到预期的效果，满足设计要求。（一）结合本工程特点，影响单桩承载力的因素如下：1、孔底沉渣是影响承载力的重要素之一。钻孔灌注桩施工，无论采取何种先进的二次清渣工艺，由于施工时使 用泥浆作冲洗介质，不可能将钻渣完全携带到地表；同时，由于二次清 渣完毕与砼首斗灌注间有一定间歇，在此期间，孔内泥浆中部分钻渣将 沉淀于孔底。孔底沉渣过厚会导致桩端承载力显剧降低甚至丧失，桩 端持力层强度得不到充分发挥。拟建建筑物安全等级为一级，荷载较 大，对差异沉降敏感,对地基的强度和变形要求高。因此如何有效控制 孔底沉渣，加强持力层强度，保证沉降达到规范要求，是本工程必须解 决重要问题之一。2、成孔过程中，由于桩孔内充满泥浆液体，持力层受到泥浆中自 由水的浸泡而松软,大大降低了其端阻力。3