流场仿真与分析

1、流场仿真与分析24引言H前，齿轮泵以苴结构简单、成木低.对介质务染不敏感等特点.在工业 中应用卜分 广泛.撼相关统计掘抑显可陟齿轮泵的市场占有率在乃以上.水 压技术楚近几年米液压 传动领域新兴的研究方向llii国际市场上只有水压柱塞素，向齿轮亲和叶片泵均无可工 业应用的产品.由于以水作为传动介质所具有的独特的”稣色”特件能足人们可持 续发展的需耍，而且还曲今后的杀殳压技术发展提供了方向-本章主要内容：介了流场仿其牧件ADINA以及针帖本模型的询处理过屈：(?)利用流场仃限元技术仿真了水压外啮令齿轮泵内部的流场，得出其流 场压力分 布和速度矢3分布，并据此分析B流和素流的计S结果、水压流场的流态

2、、讣算彳忙向力的 范I乐总结流呈一压力特性和容积效率.ADINA软件介绍及其分析过程2.2.1 ADINA 软件介绍ADINA System楚由矣国席许理匚学说 K. J Bathe 枚授领导的 ADINA R&D 公id研究开发的 商用I .榨炊件其产品包括ADINA. ADJNAAT 和 ADINA-F.足儿仃跨平台的 WINDOWSNT/95/P8/me/2000/XP/Lmux/UNIX 的结构和流休流动分析问题体化解决方案一一仝集成 ADINA 坏境ADINA相对F其他有阪兀软件有其究出特ADINA System是-个个卑成系统,能册舄成结卜；吓I流体流动分析分析 效率非常高. 能够

3、有效地垮虑非线性效应如儿何非线性.材料非线性和接触状态等*茁于流1*能够计算 可压缩和不诃爪缩流动具育流体一结构个耦联分析功能听仃分析解算揆块便用统一的 前厉处理 ADINA4N 和 ADINA-PLOT.川户界血 ADINA User Interface (AU I)易学绘用。儿何实体既可以在 ADINA-IN 内创建，也可以从其他CAD程序中输入，如 Pro/ENGINEER 和基 Parasolid 内核的其他 CAD 系统仗口 Uni graphics 和 Solid Works)，材料 性能、物理性能、载荷和边界条件可以属接在儿何模熨I: I fl i施加，模型离散化前町以完 成全部

4、描述数据输入。后处理支持各种结果变量可视化处理方法,如具有网格变形图像面消隐、彩色云 图、等值线图、欠虽图、张届图及其他实用绘图功能，旋转、平移、缩放、抓图和动画 等图形操作，通用简便.综上所述，ADINA系统基于有限元方法，适用求解结构、温度和流体等第领域 工程问题和进行科学研究。ADINA系统主要包括以卜六个模块：用户界面ADINA-AUI，结 构分析求解器 ADINA - 温度场分析求解器 ADINA- T. 汁算流体动力学(CFD, Computational Fluid Dynamics)求解ADINA-F.流体结构耦介分析求解舄ADINA-FSI,热机械祸介分析求解器ADINA-

5、TMC.乞种问题的匚程分析过程基本类似，坨基木步骤是：使用前处理系统ADINA-AUI定义白限元模型：应用 ADINA、ADINA-T、ADINA-F、ADINA-FSk ADINA-TMC 或这些求解器的组合来 对模型实施数值计算：M后用ADINA-PLOT进行计算结果的列表、绘图显示等后处理。2.2.2模型的前处理本设计采用的是 ADINA-AUI III ADINA-CFD建槌，AD INA-FSI求解器。用二维流体模 拟外啮合齿轮泵内水压流场齿轮泵模空进II人小为？ 3mm -出口大小15mm.齿顶贸直彳 空59mm径向间Kt 0.1 mm,齿轮齿数12 -在前处理中要做如下工作： 给

6、定模型的边界条件由于该数值计算为流固耦合计算，故边界条件需 要分别给 出.流体进出口设为斥力边界，入口压力一般为大气压，出口压力根据作条件可 调，额定况卜设为6.3MPa：固体模熨除了给定约束门由度夕卜，还须给定齿轮的转动 角速度，额定工况卞为1450rpm施加特殊边界在模型的前处理中，还需耍设定些持殊的边界条件，如将流体壁面设为Walk建立流固耦合界面Fluid-Stmcture Interface 等：固体则要建工刚性连接Rigid- Link 两齿轮啮合处建立接触文寸Contact-Pair3? 1等.控制算法在控制算法上，采用瞬态模空，并采用门适应网格Adaptive-Meslung以

7、实现II算过程中对网格变形的门动修巫口 4】模熨流态舁法的选抒流体的流态分b:流和盍流.在ADINA牛1素流模型乂分为 k-e和辰e两种模熨，ifu k-模型乂细分为kE Standard和k-e FNG两 种，区别只是 兀中一些常数的取值不同：k-o)模熨又可以细分为高雷诺数ha模型和低雷诺数辰3模 熨.定义材料属性ADINA仃限元软件中提供的流体仃不可用缩、高速町用缩、低 速可压缩、轻质可压缩四种-本研究设水为不可乐缩流体：R取水在40时动力粘度为 6.6xio-4Pa-s 密度为 1000kg/m3.划分网格划分网格时盂耍考虑到计算机的计算S和模型的计算粘度，因此，网 格可以划的仃疏仃密

8、，文寸主要研究对可以划得密一些，而对距离主要研究对象远的 可以划得疏一些,如本模型中齿轮啮合处、径向间隙处，网格都划得比较密，而模型 进、出水口则划得疏一些网格单元采用三节点的Tnangiilar 4小间隙处采用三层网 格，如图所小为计算模型的网格。ADINAW2-1计算模型网格Fig.2 1 Gnddiiig of c amputation mo del 启动计算生成可计算文件.康动FSI计算器进行流固耦介运算。2.3计算结果分析2.3.1紊流和层流计算结果的对比由于对水压外哦合齿轮泵内介质流态一没令定论.故木研究对同一仿其.模型分别 用素流模型和任流模型进行了计算.通过计算可以发现.在采用

9、并种 不同的素流模型时， k- FNG模型和k- Standard模型、低宙诺数k 3模型实际 计算结果对本研究没有影 响：同时考虑到k-e PNG模型的优点和广泛适用性，本文中所仃的索流模熨汁贰结果、分 析都以k-刖g模空为准k-e RNG模熨相对于其他素流模型具右如下优点：K-eFNG素流模熨中不包括经验常敌和可调疔参敌其模熨常故是通用的，无须对特定的问题进行调整和修改。k- PNG索流模型适用于齐种宙诺数的紊流。K-E PNG素流模熨能较好的反映外项异性，对于与时何仃关的大尺度运 动也能 给出真实的模拟.k-e FNG索流模申可以直接积分到壁而以下是对紊流、层流模型不同计算结果的对比分析

10、。通过对外咽合齿轮泵内部的水乐流场所进行的仿真，可获得其内部的压力 分布和流 动速度分布.并据此分析内部的压力变化.如图2-2. 2-4. 2-6. 2-8所示为出口压力为6.3MPa、转 速1450rpm、基于紊流* 2WG算法时的流场压力N图和速度欠盘图：如图2 - 3、2-5. 2-7 ?- 9所不为出口压力6.3MPa、转速1450rpm.基于层流计算的流场压力云图和速度欠虽图.(1)对比图2-2和图2-3可以发现，在齿轮由喈合到分离处都会出现低压 区，这是由 于齿轮高速运转后产生的空位水流来不及境充所造成的.这部分低压区极易导致液体中 出现大凤P泡.引发气穴现彖：气泡遇高压会急剧破灭

11、，产生的高温高压会使金属剥蚀, 这种宙气穴造成的腐蚀作用称为？蚀。气穴一般发生在液压泵的进口处，当液压泵的安 装高度过人，吸油管宜径人小，吸油 阻力人大，或液压泵的转速过高，造成进口处真空 度过大，会产生气穴 从图2-4的速度欠呈图中可知，虽人流速发生在齿轮嘴合处，其值为175m/s这是 由于在齿轮啾合处，水介质要不断承受前后两对轮齿的挤压、分 离，容积要在短时间内 不斯的从大到小交秤变化，在一对齿联合挤压作用卜速 度变得很大，从而向低压区泄涅. 在层流计算结果中，见图2-5.其速度最大值也出现在齿轮啮合处，其值大小为58m/s,比紊流 汁算小很多. 另外.据图2-6、图2-7可发现，无论紊流

12、、层流计算，在出水口齿轮 齿顶都会仃 涡流产生，涡流易对齿血产生冲击，降低齿轮的使用寿命。进水口处齿轮齿顶也会白涡 流现产生.(4)对比图2-8.图2-9,在过渡区速度欠虽分布中(一股称齿顶恻周与唯 浙之间的流场, 即除高压腔和低压腔之外的部分为过渡区).紊流il师结果界示右涡流现彖.这应该是因为 齿轮转动带动流体运动方向1J径向何隙泄涅方向相反，导致涡流产生：而层流计算结果 显示流体运动比较观则，没仃涡流现c卜 SXlKb z Aoon E nnrox F卜0和E-*moffl 2-2基于紊流计舜的压力云Fig2-2 Pressure nepliogiaixi based on turbul

13、ent flowADINAADINA图2 3基于层流计算的爪力云图Fig.2-3 Pressure nepho 子 am based on laminar flow，ADINAm 2.4屣于素流计算的速度矢量图ADINAuan图25庭于层诡计算的速段Fig2-5 Velocity vector based on Itmmiai flowFig.2-6 Vel沁City图245出11处速度矢量图（基于Fig.2-6 Vel沁Cityvectax af outlet (based on turbulent fl(T)图27出口处速度矢量BB (基于层曲图23过渡区速度矢录图（基啧流）图23过渡区速

14、度矢录图（基啧流）Fig2-S Velocity vector of tiaiiatini*ial area (based on tiu bill entfaxr)图2过渡区速度矢量图（堆r层沁F1&2-9 Velocity vector of traiiatiQiiftl ai ea （based an lmninw flcrv）2.3.2流场流态的判定在通常情况下.我们在对何隙内流体流动及泄漏分析时，通常假设流体在 流道中的 流动状态为层流.但当传动介质为水时，由J水的粘度远远低f液Ik油，是-般液压油的 1/20-1/40 （在40VH股矿物型液压油的动力粘度为2.88x10,2Pa-s

15、），故需贰新确定水在流道中的流态。当介质为油时.在外唯合齿轮泵高压腔的压力油可通过三个途经泄漏到低 压腔中去: 是通过齿轮啮合处的何隙，一般来训违过齿轮嘴合处的何般泄漏址较小可忽略:二是通 过瑞面间隙的泄漏，这部分的泄大,可占总泄 洵虽的 75%80%：是通过农体内孔和齿顶 圆间的径向何隙泄漏，氏泄漏量约为20% P习。由于径向何隙泄漏星较大且间隙内流体速度要大于过渡区流体速度（过渡区流体速度基本等F齿轮的转速).因此根据仿真结果可以求得径向何隙流 场内任彳 一节点的速度并据此判定化向何隙内流场的流态.据层流模型if算结果求得其一节点的潦速为12.3m/s方向沿壁面与齿轮 转速相反. 即为泄漏

16、速度：同样.据素流模空计算结果求得一节点流速为35.5m/s，亦为潸漏速度.C知雷诺数公式：式中R水力半彳忙(m)：u-流速(m/s)：V 运动粘度(m2/s).由于齿轮泵齿顶与壳体的径向间隙很小，在本模型中径向间隙只有0.1mm, W此根 据两平行平板(nJ隙流动理论来if算流体的雷诺数.已知水力半往R(素休b M顶M何 隙)/ 2.水A： 40*C时的运动牯度为6.6x1 o-7m2-s1.分别代入宙诺数公式(2-1)?./：址流模型 宙诺数& =3727,索流模型宙诺数& -10758已知平行平板内流动液体(水介质)的临界击诺 数为10001361 .所以在以水为传动介质的情况下，流道内

17、流态为素流而非-般假设的层流。 因此，文中以下所有计算结果都将以素流计算模型为准.2.3.3理论排帚的计算据仿曳结果可以得到计算模型的出口*曳.如图2-10所小.齿出口压力为大气压、转速为1450rpm.P H 2.10 模槊出 口节点速度矢盘图Fig.2-10 Velocity vector of outlet nodeU又模型出LI节点21个.在ADINA中求得乞节点的速度.并由此町以求每寸出I的平 均速度.如表2 - 1所示.表21出口乞节点平均速度Table 2 1 Aver age velocity of outl et node节点编号平均速度(m/s11.79624921.813

18、66731.85038641.86772551.9147261.93240772.00312782.019S4192.094499102.107937112.178594122.190172132.251858142.262267152.3130S3162.319979172.35881182.363233192.387293202.389742212.397944出口平均速度(m/s)2.133978由表中数据可得出口平均流速为213m/s 据排址公式得:,巴*0式中V井 5t(inl/r)：u均流速(m/s)：A低宽x出水口大小(?).已讪出宽为0.025m，出水口大小0.015m,代入町

19、得计算模型排fib!.13x0.025x0.015x60 x10% J33.1 (ml/r)1450以上是通过流场仿其帖齿轮泵排呈的计斤，F面文寸齿轮泵才乍呈进If理论i I-算，假设齿轮泵齿间工作容积(齿间容积减去径向间隙容 积)与轮齿的有效体 积相等，则齿轮系每H4I5L等于主动肉轮的所仃M何T作容积及 K所何轮倩彳宁效体积之和(因为当上动齿轮每转-转.从动齿轮的轮齿将匚动齿轮的所 仃齿间工作容积的油液挤到压泊益去.同时上动齿轮的所仃轮齿将从动齿轮的相同 数凰的齿间工作容积的油液排挤到爪油腔)，即等I：上动齿轮齿顶贸与阜恻 之间的 坏形柱的体枳F= 2A1ABxlO_, (ml/r)(2-

20、3)式中Bf 一分度贸半径(mm):B、ho齿宽(mm)和仃效齿启j(mm)已知齿轮加=4, Z=12. B=25mm,故分度瓯卜径Rf =24mm,右效齿高加=9mm,分别代入可求得齿轮泵近似排星为K= 2Ax 24x9x25xl0_J = 34 (ml/r)与理论计算结果相比较可见流场仿真结果比较接近理论排量，同时也证明了木流场计算的止确性。在木文中，凡是涉及到对渝场仿其结果进行流呈计算的， 都将采用上述方法。2.3.4流场液压径向力计算2.3.4.1常用理论计算液压径向力在低轮泵中，齿轮同低爪腔相接触的区段(其夹角为 血)受压力加作用，同高压腔相接。的区段(其夹角为22)受乐力作用，高低

21、乐腔Z间的过渡区段(其夹角为02-01)所受的压力是变化 的(由刃上升到p,其压力分布如图2-11所示口 7】：印力分布1X印力分布1XFig2-ll Piesfn,re distnbuh an along the addendum arcle在工作过程中，由舛合点是变的，所以内、内和2厂内随之而变，因此齿轮圜周 所受的总爪力也是变的，汁算起来分聚顶。为计算简便，可以近似假定叫 所有液压力都作用在齿顶圆上： 中心线66与进油口边缘之夹角为&i,即6=常数：从中心线66起，由低斥侧顺着齿轮旋转方向至排油【边缘z间的夹角 为内，即&7=常数：从排油口边缘起，顺看齿轮旋转方向至廿点Z何的夹角为2内，

22、即2=常 数：齿轮轴不因受径向力作用而变形，其径向何隙沿贸周是均匀的： 在&2 Zfnj,压力从R按口线现律变化到&： 在计算主动齿轮的径向力时,按直角坐标系XypyXx进行计算,在计算从动 齿轮的径向力时，按直角坐标系屋6 5进行计算。因此齿轮恻周的斥力分布图变成了图2-12所示的形式.将齿轮恻周的斥力分布 曲线展开.如图2-13所示叫从赫! 242 齿9图23齿轮皿 Fig.2-13 Outspread 孚力分布曲展开图口aph of the pressure distnbutiQii al on 图23齿轮皿 Fig.2-13 Outspread 孚力分布曲展开图口aph of the

23、pressure distnbutiQii al on 号the addendum circle先计算液压力在从动齿轮上产生的径向力。在图2-12的齿顶圆上取-夹 角为de 宽为B的微小而枳dA=Bgde，作用在心上的液斥力dF尸pdA=pBR/i0dF在 X、f轴 上的分力为dF“ = pBR cosdd&(2-4)dF= pBR sin8d&(2-5)尸常数(2-6)将式(2 - 6)代入(2-4)和(2-5),然后积分.即得在石、力轴I:的分力瞪=乙孩/cosdde p)BR smq=PjBRj: sm 6d6 =p/&(i- cosq)当牡八减根据相日血关系(见心3川缶令即(2-7)p

24、 8 p + (j) - p )(2-7)将式(2 - 7)代入(2-4)和(2-5),然后积分.得町:叫舄(PZ)卜如B& B& 几(sinq-sinq) +(p ) 几)丁斗竺斗q-q )几+字 (prn) Sin%&q-q -几+字 (prn) Sin%&q-q -BR *(cosq- cosq) + (几-几)_ cosq +$m 勺 _sm r L q-q 力 十卒时，p=pr常数，将此关系式代入式(2-4 )和(2-5 )然麻积分.得F；： p BR J； cos 弓 lo= -p BR sin qF： pgBRj： sm&de -p BR.Q-cos 6J总压力在舄、乃轴上的分力

25、为p =尸+尸:+产=成功竺色* (N) 耳sin q - sm qq-q(2-9)式中B 一齿宽(m)：R*齿顶恻半於(m):Ap斋低床腔FE差.Ap由液压力产生的径向力为(2-10)当0i=2 k-02时.有关系式 cosq = cosq. smq=-smq。 代入式(2-8)和(2 - 9).得(2-H)此时(2-13)(2-12)几二拭+ F; BR0Q+ 竺)(N)行一测.勺(1+竺)(N) (2-13)(2-12)龙q其方向垂日向卜指向进水I已知木模空81=62&2=308. B=0.025m .凡=0.0295m 几二6.3x10人8. A/=0.1x106Pa .代入(2-8)

26、和(2-9),得cos3OS0 cos 62#F, = 0.025x0.0295x6.2x10 x 以=156 (N)F, = 0.025x0.0295x6.2x10 x 以=156 (N)-=-0.025x0.0295x6.2x10(x(1-5.37-1.08sm308 -sm62 一八)=6356 (N)5.37-1.08* 并求得径向力方向用91.4S23.4.2通过流场仿真计算液压径向力以上是基理论推理出来的液爪径向力，根据 本流场数值计算，那知流场内爪力分布不是静态的，而是动态变化的，即任意一 对齿间的流场食杆齿轮的运动其压力都是波动的1381为说明这一问题，在齿轮泵 唯面上取一节点

27、并作K斥力时间变化图，时何范阖为0.01s-0.025s.如图2-14所示.据该图可知，该节点压力变化近似呈周期性，通过计算，得知该周期约等于相邻两 齿相继扫过坚面同一点的时间差最小值 即为齿轮旋转一周所用时间的1/12.已知 齿轮齿数12,转速1450rpm,即该点压力变化周期约等于0.0034s.3000000 25000001j|lh2000000 1 KOOQO * 巴 10OOCTfl M 1 十 500000 - W / J J J J 0 T 500000 .1QDD000 - 0.010 0.01 2 0.014 0.016 0D18 0020 0D22 0D24 时间KS)图

28、244堕面上一节点压力时何曲线Fig2-14 Pressure-time curve of one node fxon the wallST CMC mo as砂RCO ISOJXC r E-sjAxcc FWF ismocc f- Tfljra(a)0 .0159 时刻3 2DZ2根据以上分析.可以分别取压力值最低时刻0.0159s和压力最高时刻 0.0176s.并得出其过渡区斥力分布云图和曲线图.如图2-15.216所示。ST CMC mo as砂RCO ISOJXC r E-sjAxcc FWF ismocc f- Tfljra(a)0 .0159 时刻3 2DZ2(b)0 .0176s

29、 lit 刻图2-15流场压力分布云图Fig.2-15 Pressure cEstnbuhannepho 印 am of the flow field(DOOM)二ftQDOODO .XDOOKI -$8。$8。? * 2o - l0a-OliG Ci .1 OgifirBO nt，Jii33IM 10913030ilftKIfjrft M-)Irt t* 前 * IM 10913030ilftKIfjrft M-)(b) 0.0176s 时亥U(a) 0.0159s 时亥U图2 - 16过t s i场压力分仙曲线Fig2-16 Pxessiie distnbutian of the tran

30、sit: an area据图2J6可知： 在过渡区，即62季308时，齿轮贸周压力呈阶梯形跳跃变化且每相邻两齿之间的流场压力基本相同：(2)径向何隙的跨度较小，且其流场压力均小f两齿Z间的流场压力： 斥力从高斥腔沿於向间隙开始卜降很慢，而在塞近低爪怕的12个齿 上压 力卜降急剧，这说明上要由靠近低爪腔的罐后1-2个为起密封压降作用.由于流场压力Bfi时间连续变化，因此,如果能分别求出用力最小时刻和压力M 高时刻的径向力大小和方向便可以存出在齿轮亲运转过程中液压径向力 的变化范 用故分别求出0.0159s时刻和0.0176s时刻各区域的压力平均值，包括两齿之何的流场 和径向间隙的流场.表2-2所

31、示为过渡区分段求得的流场压力平均值。已如在时刻 0.0159s.为0A62,流场压力大小为O.IMPa :芳3089360.流场压力 大小为6.3MPa.在时刻0 0176s.当吒压62，流场压力大小为0.IMPa：当30(5卞来360,流 场压力大小为l5.3MPa.结合表2 - 2 *+*数据，并将其分别代入(2-4)和(2-5),并进行分段积 分求和，得出： 0.0159s H寸F =-95N几6695NF = 6696N径向力方向也89.2。表2-2 0.0159s和0.0176s时刻过渡区平均压力犬小Table 2-2 Average pressure of transition a

32、iea at 0.0159 s and 0.0176$0.0159 s 时刻0.0176s 时刻过渡区角度 62% 来 308。平均压力大小(MPa)过渡区角度平均压力大小(MPa)62AA308o62。820.10662。66。0.51一一 一一82。88。-0.659一一 一一66。90。2.561.1790-962.05112F18。0.31296。1203.6211814F2.09120=126。3.21142人1481.60126人1504.17148 72。2.901501563.74172人1782.32156A1804.72178-2023.66180-1864.53202人2

33、083.22186A2105.12208。232。4.54210=216。4.83232-238。4.14216A2405.46238。 262。5.23240746。5.31262。268。4.89246。 270。5.91268292。5.85270-2765.8929229 犷5.64276。3 时6.14298*3086.30300A3066.040.0176s 时F, =-2090N 5080NF = 5493N径向力方向角 457.6。由上述分析可知，在齿轮旋转过程中，液压径向力最大值为6696N.瑕小值为5493N径向力方向角变化范围为67.6。89.2。但考虑到计算过程中的近

34、似，可对上述 范围适当放宽，即液压径向力大小变化范围为5200N-7000N,其方向角变化范I制为60。95。验证：求得时刻为0.05s时的液压径向力=-517N=-6588N径向合力Fp =-6608N径向力方向角485可见在其范内，证明上述结论正确.13.5流帛和容积效率的计算效率是衡虽齿轮乘匚作经济性的乘耍指标Z已知齿轮泵总效率讥(2-14)式中7、叽、rj 容积效率、机械效率和总效率泵的实际流量条与理论流虽0之比，称为容枳效率。即人=一二77人(245)q, I式中V泵的理论排凰，ml/r:n -泵轴转速，卬m-2.3.5.1基于流场仿真计算流量和容积效率为预测出本齿轮去换嚷在备种工况

35、卜的流 ft 4k力持性，本研究通过仿其汁算得出同一种模甲在高、中、低三种 不同转速下 的流盘压力特性，并求得其容积效率，如图2-17. 2-18所示.504340504340* t10 1450ipm .-1 QSQxpmIH I Uh 力 p(MPa)0247不同转速下的沆41、力特性Fi&2 17 Fib, pres sure chai a cten sties at different rotation speedf 145Qipiii.- 7 10501pm02 TOC o 1-5 h z 01.65(hpm.ojd-=-t34.9e出口压力XMPa)图218不同转速F的容枳效率Fi

36、g.2-18 Volume efficiency curve at different rotation speed由图可知：随着转速的降低，苗轮泵的流虽在相同爪力卜是降低的，这点可由理论 排虽公式来解释：(2)随看转速降低，容枳效率也很快减小.这是因为.转速越低，齿轮泵的门吸能力越差，泄漏虽越多，导致容枳效率卜降急剧：低速阶段，肖转速为 650rom时 流贰和容枳效率在3MPa时就(2为0.这是因为低转速使得齿轮泵术身的自吸能力卜降，同时由于出口乐力的增 大 使齿轮泵已不能吸上水。由此也可以推断，在齿轮泵的额定转速卜，HI1 1450rpm 时，齿轮泵也会出现吸不上水的惜况，只是此时出口压力要人于齿轮 泵的额定 压力 6.3MPa -23.5.2基于泄漏方程求解流星和容积效率径向间RtittB已知亲流流道中的流盘公式R叫可得外唱合齿轮泵径向隙的泄漏呈为：- | (2-16)式中u(y)一径向间隙中介质的素流速度(m/s): b 齿宽(m)：g 一粘件底肚边界速度(m/s)：5,粘性底层疗度(m)：2力栓向何隙大小(m)：U0明切速度，即齿顶恻线速度(m/s)其中素流流道中的速度方程为：”0)=牛in(1-小-y/h)+ J1-j/力 +11 5u一计叩一万)+属丽(2-17)其中上为常数.大小为0.3：