地下室模板施工方案

1、说明：本计算为地下室楼板、梁、外墙、人防墙模板验算计算；层高最高为，顶板最厚450mm，主梁截面尺寸最大的为500 x900mm。根据市场材料供应情况：100 x100mm木方实际的最小截面为85x85mm，50 x100mm木方实际的最小截面为45x85mm,本计算均取最小截面尺寸85x85mm、45x85mm的木方为计算参数。（一）、顶板模板的设计对于人防区板厚为300mm的楼板，使用以下方式进行支护：1、板面设计：顶板铺12mm厚竹胶板。2、龙骨设计:主龙骨采用100 x100mm,间距900mm,与脚手架立杆间距相同；次龙骨采用100 x100mm木方，间距300mm。3、支撑设计：楼

2、板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架，立杆间距900 x900mm;水平杆步距1200mm。对于人防区板厚为180mm的楼板，使用以下方式进行支护：1、板面设计：顶板铺12mm厚竹胶板。2、龙骨设计:主龙骨采用100 x100mm，间距1000mm，与脚手架立杆间距相同；次龙骨采用50 x100mm木方，间距250mm。3、支撑设计：楼板模板竖向支撑全部采用扣件式脚手架，立杆间距1000 x1000mm;水平杆步距1200mm。二）、梁模板的设计梁截面尺寸形式较多，按照450 x800mm与550 x1000mm计算。人防区按照以下方式支设模板：1、面板设计：梁底模、侧模均采用12mm厚竹胶板。

3、2、龙骨设计：梁侧模沿梁向次龙骨50 x100mm木方间距不大于300mm，主龙骨采用两根卩48钢管，间距900mm，与扣件式脚手架连接加固；梁底模主龙骨采用两根卩48钢管，间距900mm，次龙骨采用100 x100mm木方，间距300mm，梁下加顶撑间距900mm。3、支撑设计：梁底支撑采用扣件式脚手架，U型可调式支托，立杆间距纵向900mm横向间距900mm，水平杆步距1200mm，第一道水平杆距地面200mm。4、加014穿梁螺栓固定，穿梁螺栓距梁底200mm，沿梁长间距900mm，沿梁高间距600mm，内套内径016PVC套管。非人防区按照以下方式支设模板：1、面板设计：梁底模、侧模均

4、采用12mm厚竹胶板。2、龙骨设计：梁侧模沿梁向次龙骨50 x100mm木方间距不大于300mm，主龙骨采用两根048钢管，间距1000mm，与扣件式脚手架连接加固；梁底次龙骨采用50 x100mm木方，间距300mm，主龙骨为两根048钢管，间距1000mm，梁下加顶撑间距1000mm。3、支撑设计：梁底支撑采用扣件式脚手架，U型可调式支托，立杆间距纵向1000mm横向间距1000mm，水平杆步距1200mm，第一道水平杆距地面200mm。4、加014穿梁螺栓固定，穿梁螺栓距梁底200mm，沿梁长间距1000mm,沿梁高间距600mm，内套内径016PVC套管。（三）、墙体模板的设计对于地下

5、二层高度墙体模板支护采用以下方案：1、面板设计：采用12mm厚竹胶板。2、龙骨设计：主龙骨采用两根（p48钢管，间距600mm,次龙骨采用50X100mm木方，间距300mm。3、穿墙螺栓：采用M14穿墙螺栓，间距沿墙面方向为600mm,垂直墙面方向为600mm。4、支撑：墙体两侧加三道斜撑，根部一道，中间2m左右一道，顶部一道，沿墙方向间距1800mm。对于地下一层高度墙体模板支护采用以下方案：1、面板设计：采用12mm厚竹胶板。2、龙骨设计：主龙骨采用两根p48钢管，间距500mm,次龙骨采用50X100mm木方，间距300mm。3、穿墙螺栓：采用M14穿墙螺栓，间距沿墙面方向为500mm

6、,垂直墙面方向为500mm。4、支撑：墙体两侧加三道斜撑，根部一道，中间2m左右一道，顶部一道，沿墙方向间距1500mm。（四）、柱体模板的设计地下二层：1、面板设计：采用12mm厚竹胶板。2、龙骨设计：主龙骨采用两根p48钢管，间距600mm,与扣件式脚手架连接加固；次龙骨采用50X100mm木方，间距300mm。3、支撑设计：柱四面分别加三道斜撑，根部一道，中间2m左右一道，顶部一道。4、加p14穿梁螺栓固定，穿梁螺栓水平方向间距400mm,竖直方向间距600mm。地下一层：1、面板设计：采用12mm厚竹胶板。2、龙骨设计：主龙骨采用两根p48钢管，间距500mm,与扣件式脚手架连接加固；

7、次龙骨采用50X100mm木方，间距300mm。3、支撑设计：柱四面分别加三道斜撑，根部一道，中间2m左右一道，顶部一道。4、加p14穿梁螺栓固定，穿梁螺栓水平方向间距400mm,竖直方向间距500mm。在地下二层非人防区180mm厚顶板处需考虑900mm厚度回填土自重对模板系统影响。900mm厚回填土单位密度取值m3,单位重量为m3,按照均布荷载m2进行验算。附件一：计算书一、地下室人防区顶板模板验算（一）计算参数：顶板支撑承重体系：荷载一竹胶板一木方次龙骨一木方主龙骨一脚手架支撑系统楼板：楼板厚h=300mm,楼板混凝土标准值24KN/m3，楼板钢筋单位重量取值m3,施工人员及设备（均布荷

8、载）m2,施工人员及设备（集中荷载）；楼板模板:楼板模板采用12mm厚竹胶板。竹胶板容重取8KN/m3。单位面积荷载x1x1x8=m2,毛截面惯性矩I=bh3;截面抵抗矩w=2bh2;抗弯强度设计值fm=15N/mm2；弹性模126m量E=x103N/mm2。受弯构件允许挠度值w=。次龙骨:采用100X100mm木方作为次龙骨，间距300mm布置,木方单位重量标准值KN/lmm2,受弯构件允许挠度值w=400；取最小截面计算毛截面惯性矩1=bh3=4.35x106,截面抵抗矩w=1bh2=1.02x105,弹性模量1=bh36抗弯强度设计值fm=13N/m2。主龙骨:采用100X100mm木方

9、作为主龙骨，间距900mm布置,木方单位重量标准值KN/mm2,受弯构件允许挠度值w=；取最小截面计算毛截面惯性矩I=1bh3=4.35x106,截面抵抗矩w=1bh2=1.02x105，弹性模量E=9000N/mm2；抗弯强度设计值fm6m=13N/m2。支撑系统:采用碗扣脚手架作为下部支撑，立杆间距为900mmX900mm;横杆间距为l1=1200mm;碗扣脚手架单位重量标准值:m.顶板支撑架立面简图顶板支撑架立面简图（二）楼板模板验算:1受力分析：竹胶板为单向板受力，米用100X100木方作为次龙骨间隔300mm布置,跨间距b=300mm=,取c=1m作为计算单元，按三跨连续梁为计算模型

10、进行验算计算单元简图如下：2荷载计算；模板自重G1k=KN/m2楼板钢筋自重G2K=X=m2楼板混凝土自重G3K=24X=KN/m2施工人员及设备(均布荷载)Q1k=KN/m2施工人员及设备(集中荷载)Q1k，=KN/m2永久荷载分项系数取取i=1.2；可变荷载分项系数取丫Q厂1.4。由于模板及其支撑系统中不确定因素较多，荷载取值难以准确确定，故不考虑荷载设计值的折减。则设计均布荷载分别为：均布线荷载：q二yx(G+G+G)+yxQxci1k2k3KQi1k二1.2x(0.096+0.75+7.2)+1.4x2.5x1二13.155KN/m恒载：q=yx(G+G+Gxci1k2k3K二1.2x

11、(0.096+0.75+7.2%x1二9.655KN/m集中荷载设计值为：P=YxQ=1.4x2.5=3.5KNQi1k3.强度计算：(1)当施工荷载为均布荷载作用时：66当荷载均布作用时，模板强度计算简图当荷载均布作用时，模板强度计算简图M二Kqb21M1二0.101x13.155x0.32二0.12KN-m(2)当施工荷载为集中荷载作用时:N当荷载集中作用跨中时N当荷载集中作用跨中时，模板强度计算简图中间最大跨中弯矩M二Kqb2+KPbM2M二0.08x9.655x0.32+0.213x3.5x0.3二0.293KN-m中间跨最大跨中弯矩M=Kqb2+KPbM2M=0.025x9.655x

12、03+0.175x3.5x0.3二0.205KN-m两者中最大的弯矩M21二0-293KN-m为强度计算值。模板的截面抵抗矩：W=bh2=1000 x122=24000mm36=293：。6=122N/mm2f=15N/mm2故截面抗弯强度小于maxWmaxW=144x103mm4设计值，该模板强度指标满足要求。4挠度验算：ch31000 x123I=i=1212E=9000N/mm2Kqb4V=2100EI_0.677x9.655x3004_100 x9000 x144x103_0.408取V_0.408V_400_400_0.75，故满足要求。（三）次龙骨强度、挠度验算1取宽300mm为计

13、算单元；采用100X100木方作为主龙骨间距900mm布置，跨间距l=900mm。木方作为主次龙骨布置时距混凝土墙体均有一段距离，主龙骨布置时距混凝土墙体距离l1=300mm,按照受力分析最不利原则,按照单跨两端悬臂力学模型及三等跨连续梁分别进行验算，跨度l=900mm。计算单元简图如下：主龙骨次龙骨次龙骨支撑荷载计算单元图荷载计算：模板自重G1K=+=m2楼板钢筋自重G2K=X=m2楼板混凝土自重G3K=24X=KN/m2施工人员及设备（均布荷载）Q1k=KN/m2施工人员及设备（集中荷载）Q1k，=kn均布线荷载：q=yX(G+G+G)+YxQxb1i1k2k3KQi1k=1.2xS.25

14、6+0.75+7.2)+1.4x2.5x0.3=4.004KN/m恒载:q=yx(G+G+Gxb2i1k2k3K=1.2x(0.256+0.75+7.2力x0.3=2.954KN/m集中荷载设计值为：P=YxQ=1.4x2.5=3.5KNQi1k强度计算：(1)按照两端悬臂梁计算当施工荷载为均布荷载作用时：%TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark234 o Current Document CAEBD一一k-当荷载均布作用时，强度计算简图l3001 HYPERLINK l bookmark210 o Current Document n=-4=9003支座弯矩1M

15、=一_ql21211=-1x4.004x0.32=-0.18KN-m2跨中弯矩M=1q12(1-4n2)181=1x4.004x0.92x1-4x(丄)2=0.225KN-m83当施工荷载集中于跨中时：/.I/.I(2)按照三跨连续梁进行分析计算当施工荷载为均布荷载作用时:/.I/.I(2)按照三跨连续梁进行分析计算当施工荷载为均布荷载作用时:当施T荷载集中作用于跨中时，强度计算简图TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark2 o Current Document l3001n=-4= HYPERLINK l bookmark74 o Current Document

16、 l9003支座弯矩1M=一_ql22221=一1X2.954X0.32=-0.133KN-m2跨中弯矩M=-q12(1-4n2)+1Pl2824=1x2.954x0.92x1-4x(丄)2+1x3.5x0.9834=0.954KN-m取、中最大弯距值Mmax=0-954KN-m为强度计算值maxbh2=85浮=1023542mm3maxW=悄4；106=9.32N/mm2f=3N/mmmaxW102354.2m当荷载均布作用时，强度计算简图M二Kql21M1二0.101x4.004x0.92二0.328KN-m当施工荷载为集中荷载时：prYVTV1rr利2AABCDTOC o 1-5 h z

17、-L-1.-I.-当施工荷载集中作用干跨中时，强度计算简图中间最大跨中弯矩M=Kq12+KPlM2M=0.08x2.954x0.92+0.213x3.5x0.9=0.862KN-m中间跨最大跨中弯矩M二Kql2+KPlM2M二0.025x2.954x09+0.175x3.5x0.9二0.61KN-m取两者中最大的弯矩M1二0.862KN-m为强度计算值6=102354mm3bh26=102354mm3W=6maxW需嘗=8.42N/mm2f=13N/mmmaxW102354m挠度验算：ch385x853=i=4.35x106mm41212E=9000N/mm2(1)按两端悬臂计算-谿(-1+6

18、n+3n3)2.954x300 x900311=-1+6x(_)+3x(_)324x9000 x4.35x10633=0.764取=.764b=400=00=2.25，故满足要求。按照三跨连续梁进行计算：最大跨中挠度：Kql4V=W100EI_1.615x2.954x9004_100 x9000 x4.35x106_0.798取v_0.798V_2.25，故满足要求。400400（四）主龙骨强度、挠度验算1受力分析；取受荷面900mm为计算单元；100 x100木方作为次龙骨，100 x100木方作为主龙骨,布置时距混凝土墙体距离l1=300mm;采用碗扣脚手架作为下部支撑，间距为900mmx

19、900mm,横杆间距为1200mm布置；按照受力分析最不利原则，按照单跨两端悬臂力学模型及三等跨连续梁分别进行验算。跨度1=900mm。计算单元简图如下：荷载计算：模板自重G1K=+=m2楼板钢筋自重G2K=x=m2楼板混凝土自重G3K=24x=m2施工人员及设备（均布荷载）Q1k=KN/m2施工人员及设备（集中荷载）Q1k，=kn均布线荷载:q=YxG+G+G)+YXQxl1i1k2k3KQi1k=1.2x(0.3927+0.75+7.2)+1.4x2.5x0.9=12.16KN/m恒载:q二yx(G+G+Gxl2i1k2k3K二1.2xS.3927+0.75+7.2)x0.9二9.01KN

20、/m集中荷载设计值为：P=YQixQ1k二L4x2.5二5KNQi1k强度计算：(1)按照两端悬臂梁计算当施工荷载为均布荷载作用时：%TOC o 1-5 h zCAEBD一；-一k-当荷载均布作用时，强度计算简图l3001n=-4=9003支座弯矩1M=一_ql212ii=-1x12.16x0.32=0.547KN-m2跨中弯矩M1=8q2(1-4n2)=8x12.16x0.92x1-4x(3)2=0.684KN-m当施工荷载集中于跨中时：当施工荷载集中作用于跨中时，强当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图L丄C：AEBE)(2)按照三跨连续梁进行分析计算当施工荷载为均布荷载作用时(2)按照

21、三跨连续梁进行分析计算当施工荷载为均布荷载作用时:当荷载均布作用时，强度计算简图TOC o 1-5 h zl3001n=-4= HYPERLINK l bookmark208 o Current Document l9003支座弯矩1M=一一ql22221=一1X9.01X0.32=0.405KN-m2跨中弯矩M=-q12(1-4n2)+1Pl2824=-x9.01x0.92x1-4x(1)2+1x3.5x0.9834=1.29KN-m取、中最大弯距值Mmax=29KN-m为强度计算值maxbh285X852=102354mm36maxW磐=12.64N/mm2/J=13N/mm2，故满足要求

22、。maxWM二Kql21M1二0.101x12.16x0.92二0.995KN-m当施工荷载为集中荷载时：-L-L-1.-A-当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图中间最大跨中弯矩M=Kq12+KPlM2M=0.08x9.01x0.92+0.213x3.5x0.9=1.255KN-m中间跨最大跨中弯矩M二Kq12+KPlTOC o 1-5 h zM2M=0.025x9.01x0.92+0.175x3.5x0.9=0.734N-m取两者中最大的弯矩M21二L255kn-m为强度计算值=102354mm3bh285=102354mm3W=66M1.255x106则=严=12.26N/mm2f=1

23、3N/mm2故满足要求.W102354m挠度验算：ch3ch385x853=1212=4.35x106mm4E=9000N/mm2v=沁384EI故满足要求5x9.01x9004故满足要求384x9000 x4.35x106=1.966V=400=900=2-（五）顶板立杆稳定性验算层高h=5.07mH=5.070.2=4.87m0故n二0.038nH=0.038x3.0 x4.87二0.555KNG10H0脚手架搭设高度；n横杆的设置系数，其值可分别取“1),(li=I)或(匚YI)；模板自重：N=6192+0.16+0.1367)x0.9x0.9=0.396KNG2钢筋混凝土自重：N=(0

24、.75+7.2)x0.9x0.9=6.45KNG3静荷载标准值：ng=N+ng3+ng3=7.401KNGG1G3G3活荷载标准值:Nq=2.5+4x0.9x0.9=5.74KNN=yN+yN=1.2x7.401+1.4x5.74=16.92KNiGQiQ截面惯性矩：查脚手架技术规范知48X脚手管的截面惯性矩I=12.19cm3=12.19x103mm3回转半径：查相关技术规范知48回转半径i=1.58cm=15.8mmTOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark66 o Current Document 11+2d1200+2x300 HYPERLINK l book

25、mark68 o Current Document 则长系比：九=严=J=114ii15.8根据九=114查相关技术规范得屮=0.48916.92x16.92x103=五=0.489x4.89x102=70.8f=205满足稳定性要求结论：通过以上计算，顶板面板选用12伽的竹胶板；主、次龙骨采用100 x100的木方；次龙骨间距为300伽；主龙骨间距为900伽；立杆采用48X碗脚手管，间距为900 x900；水平杆间距为1200伽。地下室非人防区顶板模板验算计算参数：顶板支撑承重体系：荷载一竹胶板一木方次龙骨一木方主龙骨一脚手架支撑系统楼板：楼板厚h=180mm,楼板混凝土标准值24KN/m3

26、，楼板钢筋单位重量取值m3,施工人员及设备（均布荷载）m2,施工人员及设备（集中荷载）；楼板模板:楼板模板采用12mm厚竹胶板。竹胶板容重取8KN/m3。单位面积荷载x1x1x8=m2,毛截面惯性矩I=bh3;截面抵抗矩w=2bh2;抗弯强度设计值fm=15N/mm2；弹性模126m量E=x103N/mm2。受弯构件允许挠度值w=。次龙骨:采用50 x100mm木方作为次龙骨，间距250mm布置,木方单位重量标准值KN/lmm2,受弯构件允许挠度值w=400；取最小截面计算毛截面惯性矩1=bh3=2.3x106,截面抵抗矩w=1bh2=5.42x104,弹性模量1=bh36抗弯强度设计值fm=

27、13N/m2。主龙骨:采用100 x100mm木方作为主龙骨,间距1000mm布置,木方单位重量标准值KN/mm2,受弯构件允许挠度值w=;取最小截面计算毛截面惯性矩I=bh3=4.35x106，截面抵抗矩wbh2=1-024x105，弹性模量E=9000N/126mm2;抗弯强度设计值fm=13N/m2。支撑系统:采用碗扣脚手架作为下部支撑，立杆间距为1000mmx1000mm;横杆间距为l1=1200mm;碗扣脚手架单位重量标准值:m。顶板支撑架立面简图顶板支撑架立面简图楼板模板验算：1受力分析：竹胶板为单向板受力，采用50X100木方作为次龙骨间隔250mm布置,跨间距b=250mm=,

28、取c=作为计算单元，按三跨连续梁为计算模型进行验算计算单元简图如下:2荷载计算；模板自重G1k=KN/m2楼板钢筋自重G2K=X=m2楼板混凝土自重G3K=24X=m2施工人员及设备(均布荷载)Q1k=KN/m2施工人员及设备(集中荷载)Q1k=kn永久荷载分项系数取Y.=1.2;可变荷载分项系数取丫=1.4。由于模板及其支撑系统中不iQi确定因素较多，荷载取值难以准确确定，故不考虑荷载设计值的折减。则设计均布荷载分别为:均布线荷载:q二”x(G+G+G)+yxQxc.1k2k3KQ.1k二1.2x(0.096+0.45+4.32)+1.4x2.5x1.0二9.34KN/m恒载:q=yx(G+

29、G+Gxc.1k2k3K二1.2x(0.096+0.45+4.32x1二5.84KN/m集中荷载设计值为：P=YxQ=1.4x2.5=3.5KNQ.1k3.强度计算:(1)当施工荷载为均布荷载作用时:66当荷载均布作用时，模板强度计算简图当荷载均布作用时，模板强度计算简图M二Kqb21M1二0.101x9.34x0.252二0.059KN-m(2)当施工荷载为集中荷载作用时:N当荷载集中作用跨中时N当荷载集中作用跨中时，模板强度计算简图中间最大跨中弯矩M二Kqb2+KPbM2M二0.08x5.84x0.252+0.213x3.5x0.25二0.215KN-m中间跨最大跨中弯矩M二Kqb2+KP

30、bM2M=0.025x5.84x0.252+0.175x3.5x0.25二0.162KN-m取两者中最大的弯矩M21二0-215KN-m为强度计算值。模板的截面抵抗矩：W=bh2=1000 x122=24000mm36maxW=。巳5：J=896N/mm2f=15N/mmmaxW24000m=144x103mm4设计值，该模板强度指标满足要求。4挠度验算：ch31000 x123I=i=1212E=9000N/mm2Kqb4V=2100EI_0.677x5.84x2504_100 x9000 x144x103_0.12取_2卜_400_400_0.625，故满足要求。（三）次龙骨强度、挠度验算

31、1取宽250mm为计算单元；采用100 x100木方作为主龙骨间距1000mm布置，跨间距l=1000mm。木方作为主次龙骨布置时距混凝土墙体均有一段距离,主龙骨布置时距混凝土墙体距离l1=250mm,按照受力分析最不利原则，按照单跨两端悬臂力学模型及三等跨连续梁分别进行验算，跨度l=1000mm。计算单元简图如下：主龙骨次龙骨次龙骨支撑荷载计算单元图荷载计算：模板自重G1k=+=KN/m2楼板钢筋自重G2K=x=m2楼板混凝土自重G3k=24x=KN/m2施工人员及设备（均布荷载）Q1k=KN/m2施工人员及设备（集中荷载）Q1k，=kn均布线荷载：q=yX(G+G+G)+YxQxb1i1k

32、2k3KQi1k=1.2x(0.256+0.45+4.32)+1.4x2.5x0.25=2.38KN/m恒载:q=yx(G+G+Gxb2i1k2k3K=1.2x(0.256+0.45+4.32力x0.25=1.51KN/m集中荷载设计值为：P=YxQ=1.4x2.5=3.5KNQi1k强度计算：(1)按照两端悬臂梁计算当施工荷载为均布荷载作用时：%CAEBD一打-一k一当荷载均布作用时，强度计算简图l250n=-4=0.25l1000支座弯矩1M=一_ql21211=一1x2.38x0.252=0.074KN-m2跨中弯矩M=1q12(1一4n2)181=1x2.38x12x14x0.252=

33、0.223KN-m8当施工荷载集中于跨中时：/.I/.I当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图l250n=-4=0.25l1000支座弯矩1M=一_ql22221=一1x1.51X0.252=-0.068KN-m2跨中弯矩M2=8q2(1一4n小4P1=1x1.51x12x1一4x0.252+4x3.5x1=1.02KN-m取、中最大弯矩值Mmax=L02KN-m为强度计算值max1.02x106maxW1.02x105W=bh2=85x1.02x106maxW1.02x105=10N/mm2f=13N/mm2，故验算满足要求。m(2)按照三跨连续梁进行分析计算当施工荷载为均布荷载作用时:当

34、荷载均布作用时，强度计算简图M二Kql21M1二O.lOlx2.38x12二0.24KN-m当施工荷载为集中荷载时：prYVTV1rr利2AABCDTOC o 1-5 h z-L-1.-I.-当施工荷载集中作用干跨中时，强度计算简图中间最大跨中弯矩M=Kq12+KPlM2M=0.08x1.51x12+0.213x3.5x1=0.866KN-m中间跨最大跨中弯矩M二Kq12+KPlM2M二0.025x1.51x12+0.175x3.5x1二0.65KN-m取两者中最大的弯矩M1二0.866kn-m为强度计算值6=102354mm3bh26=102354mm3W=60.866x106maxW-10

35、时=8.46N/mm2=13N/mmmaxW挠度验算：ch385x853=1=4.35x106mm41212E=9000N/mm2(1)按两端悬臂计算v=加+6n+3n3)1.51x250 x10003=-1+6x0.25+3x0.25324x9000 x4.35x106=0.22C11l1000cL取=0.22b=400=-400=2.5，故满足要求。按照三跨连续梁进行计算：最大跨中挠度：Kql4V=2100EI_1.615x1.51x10004_100 x9000 x4.35x106_0.622Il1000宀取_.622V_400_-400_2.5，故满足要求。（四）主龙骨强度、挠度验算1

36、受力分析；取受荷面1000mm为计算单元；100 x100mm木方作为主龙骨，布置时距混凝土墙体距离l1=250mm;采用碗扣脚手架作为下部支撑，间距为1000mmx1000mm,横杆间距为1200mm布置；按照受力分析最不利原则，按照单跨两端悬臂力学模型及三等跨连续梁分别进行验算。跨度l=1000mm。计算单元简图如下：2.荷载计算：模板自重G1K=+=m2楼板钢筋自重G2K=x=m2楼板混凝土自重G3K=24x=m2施工人员及设备（均布荷载）Q1k=KN/m2施工人员及设备（集中荷载）Q1k，=kn均布线荷载:q=YxG+G+G)+YXQxl1i1k2k3KQi1k=1.2x(0.3927

37、+0.45+4.32)+1.4x2.5x1.0=9.695KN/m恒载:q二yx(G+G+Gxl2i1k2k3K二1.2x(0.3927+0.45+4.32力x1.0二6.195KN/m集中荷载设计值为：P=丫QixQ1k二L4x2.5二5KNQi1k3.强度计算：(1)按照两端悬臂梁计算当施工荷载为均布荷载作用时：%CAEBD一；-一k-当荷载均布作用时，强度计算简图l250n=-4=0.25l1000支座弯距M=-1ql212ii=-1x9.695x0.252=-0.303KN-m2跨中弯距M=1q12(1-4n2)181=1x9.695x12x1-4x0.252=0.909KN-m8当施

38、工荷载集中于跨中时：当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图l250n=-4=0.25l1000支座弯距1M=一一ql22221=一1x6.195X0.252=0.194KN-m2跨中弯距M=-q12(14n2)+1Pl2824=-x6.195x12x14x0.252+1x3.5x1.084=1.456KN-m取、中最大弯距值Mmax=1.456kn-m为强度计算值maxbh285x8526=102354mm6=102354mm31.44x1.44x106WT=10时=14N/mm2f=13N/mm2，故满足要求。(2)按照三跨连续梁进行分析计算当施工荷载为均布荷载作用时:(2)按照三跨连续梁

39、进行分析计算当施工荷载为均布荷载作用时:当荷载均布作用时，强度计算简图M二Kql21M1二0.101x9.695x12二0.979KN-m当施工荷载为集中荷载时：-L-1.-A-当施工荷载集中作用于跨中时，强度计算简图中间最大跨中弯矩M=Kq12+KPlM2M=0.08x6.195x12+0.213x3.5x1=1.24KN-m中间跨最大跨中弯矩M二Kq12+KPlM2M二0.025x6.195x12+0.175x3.5x1二0.767N-m取两者中最大的弯矩M21二24KN-m为强度计算值W=bh2=85x852=102354mm36maxW1.24x106=121N/mm2f=13N/mm

40、2故满足要求.102354m4.挠度验算：ch385x853=i=4.35x106mm41212E=9000N/mm2v=刍384EI5x6.195x10004 HYPERLINK l bookmark38 o Current Document _384x9000 x4.35x106ri11000=2.06V=2.5 HYPERLINK l bookmark444 o Current Document 400400故满足要求（五）顶板立杆稳定性验算层高h=5.07mH=5.070.2=4.87m0故n二0.038nH=0.038x3.0 x4.87二0.555KNG10H0脚手架搭设高度;n横

41、杆的设置系数，其值可分别取“1），（li=1）或（匚Y1）；模板自重：N=（0.192+0.16+0.1367）x1x1=0.489KNG2钢筋混凝土自重：N=（0.45+4.32）x1x1=4.77KNG3静荷载标准值：ng=N+ng3+ng3=5.814KNGG1G3G3活荷载标准值:Nq=2.5+4x1x1=6.5KNN=yN+yN=1.2x5.814+1.4x6.5=16.08KNiGQiQ截面惯性矩：查脚手架技术规范知48X脚手管的截面惯性矩I=12.19cm3=12.19x103mm3回转半径：查相关技术规范知48回转半径i=1.58cm=15.8mm则长系比：九=兰则长系比：九=

42、兰ii1200+2x250158=107.6根据九=107.6查相关技术规范得屮=0.537=612f=205满足稳定性要求N=612f=205满足稳定性要求CJ=屮A0.537x4.89x102结论：通过以上计算，顶板面板选用12皿的竹胶板；主龙骨采用48双根钢管,次龙骨采用100X100的木方；次龙骨间距为300伽；主龙骨间距为1000皿；立杆采用O48X碗脚手管，间距为1000mmX1000mm;水平杆间距为1200呱三、地下室非人防区顶板模板验算（）计算参数：顶板支撑承重体系：荷载一竹胶板一木方次龙骨一木方主龙骨一脚手架支撑系统楼板：楼板厚h=180mm,楼板混凝土标准值24KN/m3

43、，楼板钢筋单位重量取值m3,施工人员及设备（均布荷载）m2,施工人员及设备（集中荷载）；楼板模板:楼板模板采用12mm厚竹胶板。竹胶板容重取8KN/m3。单位面积荷载x1x1x8=m2,毛截面惯性矩I=bh3；截面抵抗矩wbh2;抗弯强度设计值fm=15N/mm2；弹性模126m量E=x103N/mm2。受弯构件允许挠度值w=。次龙骨:采用100 x100mm木方作为次龙骨，间距300mm布置,木方单位重量标准值KN/mm2,受弯构件允许挠度值w=400；取最小截面计算毛截面惯性矩I=丄bh3=2.3x106,截面抵抗矩w=1bh2=5.42x104,弹性模量E=9000N/mm2；126抗弯

44、强度设计值fm=13N/m2。主龙骨:采用100 x100mm木方作为主龙骨,间距1000mm布置,木方单位重量标准值lKN/mm2,受弯构件允许挠度值w=丽；取最小截面计算毛截面惯性矩1=bh3=4.35x106，截面抵抗矩wbh2=1024x105，弹性模量E=9000N/126mm2；抗弯强度设计值fm=13N/m2。支撑系统:采用碗扣脚手架作为下部支撑，立杆间距为1200mmx1200mm；横杆间距为l1=1200mm;碗扣脚手架单位重量标准值:m。顶板支撑架立面简图楼板模板验算：1受力分析：竹胶板为单向板受力，采用100X100木方作为次龙骨间隔300mm布置,跨间距b=300mm=

45、,取c=作为计算单元，按三跨连续梁为计算模型进行验算计算单元简图如下:2荷载计算；模板自重G1k=KN/m2楼板钢筋自重G2K=X=m2楼板混凝土自重G3K=24X=m2施工人员及设备(均布荷载)Q1k=KN/m2施工人员及设备(集中荷载)Q1k=kn永久荷载分项系数取Y.=1.2;可变荷载分项系数取Y=1.4。由于模板及其支撑系统中不iQi确定因素较多，荷载取值难以准确确定，故不考虑荷载设计值的折减。则设计均布荷载分别为:均布线荷载:q二”x(G+G+G)+yxQxc1.1k2k3KQ.1k二1.2x(0.096+0.45+4.32)+1.4x2.5x1二9.34KN/m恒载:q=yx(G+

46、G+Gxc2.1k2k3K二1.2x(0.096+0.45+4.32力x1二5.84KN/m集中荷载设计值为：P=X=m3.强度计算:(1)当施工荷载为均布荷载作用时:当荷载均布作用吋.模板强度计算简图M二Kqb21M1二O.lOlx9.34x0.32二0.08KN-m(2)当施工荷载为集中荷载作用时:N当荷载集中作用跨中时N当荷载集中作用跨中时，模板强度计算简图中间最大跨中弯矩M二Kqb2+KPbM2M二0.08x5.84x0.32+0.213x3.5x0.3二0.266KN-m中间跨最大跨中弯矩M=Kqb2+KPbM2M=0.025x5.84x0.32+0.175x3.5x0.3=0.2K

47、N-m取两者中最大的弯矩M2广0.266KN-m为强度计算值。模板的截面抵抗矩：bh21000 x122W=6=6=24000mm3M刚5=maxW0.266x10624000=11.1N/mm2f=15N/mm2故截面抗弯强度小于设m=144x103mm4计值，该模板强度指标满足要求。4挠度验算：ch31000 x123I=i=1212E=9000N/mm2Kqb4V=-2100EI_0.677x5.84x3004_100 x9000 x144x103_0.25取y_0.25b_普0_400_0.75，故满足要求。（三）次龙骨强度、挠度验算1取宽300mm为计算单元；采用100 x100木方

48、作为主龙骨间距1000mm布置，跨间距l=1000mm。木方作为主次龙骨布置时距混凝土墙体均有一段距离,主龙骨布置时距混凝土墙体距离l1=300mm按照受力分析最不利原则，按照单跨两端悬臂力学模型及三等跨连续梁分别进行验算，跨度l=1000mm。计算单元简图如下：主龙骨次龙骨次龙骨支撑荷载计算单元图荷载计算：模板自重G1k=+=KN/m2楼板钢筋自重G2K=x=m2楼板混凝土自重G3K=24x=m2施工人员及设备（均布荷载）Q1k=m2施工人员及设备（集中荷载）Q1k，=kn均布线荷载：q=Y+yxQxb1i1k2k3KQi1k=1.2x(0.256+0.4+3.84)+1.4x2.5x0.3

49、=2.67KN/m恒载:q=丫x(G+G+Gxb2i1k2k3K=1.2x(0.256+0.4+3.84力x0.3=1.62KN/m集中荷载设计值为：P=YxQ=1.4x2.5=3.5KNQi1k强度计算：(1)按照两端悬臂梁计算当施工荷载为均布荷载作用时：%CAEBD一1A-L一kJ当荷载均布作用时，强度计算简图n=11=型=0.3/1000支座弯矩1M=一_ql21211=-1x2.67x0.32=-0.12KN-m2跨中弯矩M=q12(1-4n2)181=1x2.67x12x1-4x0.32=0.214KN-m8当施工荷载集中于跨中时：/.I/.I/.I/.I当施工荷载集中作用于跨中时，

50、强度计算简图n=ll=空=0.3/1000支座弯矩1M=q/22221=-x1.62x0.32=0.07KN-m2跨中弯矩M=-q12(14n2)+-Pl2824=x1.62x1.02x14x0.32+x3.5x184=1KN-m取、中最大弯矩值Mmax=kn-m为强度计算值max=1.02x105mm3=1.02x105mm3W=66M1x106则5=FT=聞05=9.8N/mm2fm=13N/mm2，故验算满足要求。(2)按照三跨连续梁进行分析计算当施工荷载为均布荷载作用时:当荷载均布作用时-强度计算简图当荷载均布作用时-强度计算简图M二Kql21M1二O.lOlx2.67x1.02二0.

51、27KN-m当施工荷载为集中荷载时：ABABCDch3ch385x8531=1212=4.35x106mm4TOC o 1-5 h z-L-1.-L-当施工荷载集中作用干跨中时，强度计算简图中间最大跨中弯矩M=Kq12+KPlM2M=0.08xl.62x12+0.213x3.5xl=0.875KN-m中间跨最大跨中弯矩M=Kq12+KPlM2M=0.025xl.62x12+0.175x3.5xl=0.653KN-m取两者中最大的弯矩M1=0-875KN-m为强度计算值=l02354mm3bh285=l02354mm3W=66则5=Mm-=需；?6=8.54N/mm2f=13N/mm2，故满足要

52、求。Wl02354mE=9000N/mm2(1)按两端悬臂计算qll324(1+6n+3n3)24El1.62x1.62x300 x1200324x9000 x4.35xl061+6x0.3+3x0.33=0.79rl1000宀取y=0.79V=400=-400=2.5，故满足要求。按照三跨连续梁进行计算：最大跨中挠度：Kql4V=100EI_1.615x1.62x10004_100 x9000 x4.35x106_0.67l1000-取v_0.67V_2.5，故满足要求。400400主龙骨强度、挠度验算1受力分析；取受荷面1200mm为计算单元；100 x100mm木方作为主龙骨，布置时距混

53、凝土墙体距离l1=300mm;采用碗扣脚手架作为下部支撑，间距为1200mmx1200mm,横杆间距为1200mm布置；按照受力分析最不利原则，按照单跨两端悬臂力学模型及三等跨连续梁分别进行验算。跨度l=1200mm。计算单元简图如下：荷载计算：模板自重G1K=+=m2楼板钢筋自重G2K=x=m2楼板混凝土自重G3K=24x=m2施工人员及设备(均布荷载)Q1K=KN/m2施工人员及设备(集中荷载)Q1K=KN均布线荷载:q=YXQxl1i1k2k3KQi1k=1.2X(0.3927+0.4+3.84)+1.4x2.5x1=9.06KN/m恒载:q二yx(G+G+Gxl2i1k2k3K二1.2

54、x(0.3927+0.4+3.84力x1二5.56KN/m集中荷载设计值为：P=YQixQ1k二L4x2.5二3.5KNQi1k强度计算：(1)按照两端悬臂梁计算当施工荷载为均布荷载作用时：%CAEBDk一一1A当荷载均布作用时强度计算简图ln=当荷载均布作用时强度计算简图ln=-4=l3001000=0.3支座弯距1M=一一ql212ii=一1x9.06x0.32=-0.41KN-m2跨中弯距M1=8qil2(1-4n2)=8x9.06x12x1-4x0.32=0.72KN-m当施工荷载集中于跨中时:当施工荷载集中作用干跨中时，强度计算简图当施工荷载集中于跨中时:当施工荷载集中作用干跨中时，

55、强度计算简图n=11=如=0.311000支座弯距1M=一一q122221=-1x5.56x0.32=-0.25KN-m2跨中弯距M=1q12(1-4n2)+-Pl2824=-x5.56x12x1-4x0.32+x3.5x184=1.32KN-m取、中最大弯距值Mmax=L32KN-m为强度计算值IilaX=102354mm3bh285=102354mm3W=66则5=备=132磐=12.9N/mm2f=13N/mm2，故满足要求。W102354m(2)按照三跨连续梁进行分析计算当施工荷载为均布荷载作用时:当荷载均布作用时-强度计算简图当荷载均布作用时-强度计算简图M二Kql21M1二0.10

56、1x9.06x0.32二0.08KN-m当施工荷载为集中荷载时：ABABCDTOC o 1-5 h z-L-1.-L-当施工荷载集中作用干跨中时，强度计算简图中间最大跨中弯矩M=Kq12+KPlM2M=0.08x5.56x12+0.213x3.5x1=1.19KN-m中间跨最大跨中弯矩M=Kq12+KPlM2M=0.025x5.84x12+0.175x3.5x1=0.76N-m取两者中最大的弯矩M21=1.19KN-m为强度计算值=102354mm3bh285=102354mm3W=66M1.19x106则亍=苗犷=11.7N/讪2口=13N/讪2故满足要求.挠度验算：ch385ch385x8

57、531=1212=4.35x106mm4E=9000N/mm2384EI5x5.56E=9000N/mm2384EI5x5.56x10004384x9000 x4.35x侦故满足要求=1.85YV=缶1000Too-=2.5顶板立杆稳定性验算层高h=5.07mH=5.070.2=4.87m0故N=0.038nH=0.038x3.0 x4.87=0.555KNH0脚手架搭设高度；n横杆的设置系数，其值可分别取“1),(11=1)或(liY1);模板自重：N=(0.192+0.16+0.1367)x1x1=0.489KNG2钢筋混凝土自重：N=(0.45+4.32)x1x1=4.77KNG3静荷载

58、标准值：ng=N+ng3+ng3=5.814KNGG1G3G3活荷载标准值:Nq=2.5+4x1x1=6.5KNN=yN+yN=1.2x5.814+1.4x6.5=16.08KNiGQiQ截面惯性矩：查脚手架技术规范知48x脚手管的截面惯性矩I=12.19cm3=12.19x103mm3回转半径：查相关技术规范知48回转半径i=1.58cm=15.8mm则长系比：九=竺则长系比：九=竺ii1200+2x250158=107.6根据九=107.6查相关技术规范得屮=0.537N_16.08x103屮A0.537x4.89x102二6L2f二205满足稳定性要求结论：通过以上计算，顶板面板选用12

59、皿的竹胶板；主龙骨采用48双根钢管,次龙骨采用100 x100的木方；次龙骨间距为300伽；主龙骨间距为1000皿；立杆采用O48X碗脚手管，间距为1000mmx1000mm;水平杆间距为1200呱四、主梁500 x900模板验算（一）梁底模计算参数：1梁底模支撑体系：荷载一竹胶板一木方次龙骨48x双钢管主龙骨一碗扣脚手架支撑系统2梁高900mm,梁混凝土标准值24KN/m3，梁内钢筋单位重量取值m3梁底模板：模板采用12mm厚竹胶板.12mm厚竹胶板单位重量标准值m2毛截面惯性矩I=丄bh3；截面抵抗矩w=1bh2；抗弯强度设计值fm=15N/m2；弹性模量E=9000N/126mmm2;受

60、弯构件允许挠度值w=400梁底次龙骨：采用100 x100mm木方作为次龙骨，间距300mm布置,木方单位重量标准值mm2,受弯构件允许挠度值w=400；取最小截面则毛截面惯性矩I=1bh3=4.35x106,截面抵抗矩w=1bh2=10.8x104;弹性模量E=9000N/mm2;抗弯强度设计值fm6m=15N/m2.梁底主龙骨48X双钢管作为梁底主龙骨，间距900mm布置，48X钢管单位重量标准值:m,rd4）nd3-亠=5080，弹性模量E=x105毛截面惯性矩I=x104。=5080，弹性模量E=x105毛截面惯性矩I=x104。（二）梁底模板荷载验算：1受力分析：竹胶板为单向板受力，