某大厦单侧支模施工方案

1、PAGE 62目录TOC o 1-2 h u HYPERLINK l _Toc25991 第一节、编制说明及依据 PAGEREF _Toc25991 1 HYPERLINK l _Toc12906 第二节、工程概况 PAGEREF _Toc12906 2 HYPERLINK l _Toc22839 第三节、工作原理 PAGEREF _Toc22839 2 HYPERLINK l _Toc31968 第四节 地下室胎模墙及外墙单侧模板施工流程 PAGEREF _Toc31968 2 HYPERLINK l _Toc18534 第五节、模板选型 PAGEREF _Toc18534 3 HYPERL

2、INK l _Toc1604 第六节 模板设计原则 PAGEREF _Toc1604 3 HYPERLINK l _Toc24461 第七节 外墙内侧单面模板施工 PAGEREF _Toc24461 3 HYPERLINK l _Toc32379 PAGEREF _Toc32379 4 HYPERLINK l _Toc14082 PAGEREF _Toc14082 4 HYPERLINK l _Toc19558 PAGEREF _Toc19558 6 HYPERLINK l _Toc4741 PAGEREF _Toc4741 7 HYPERLINK l _Toc9143 第八节 素混凝土墙胎膜

3、施工 PAGEREF _Toc9143 8 HYPERLINK l _Toc8737 PAGEREF _Toc8737 8 HYPERLINK l _Toc15055 PAGEREF _Toc15055 8 HYPERLINK l _Toc30516 PAGEREF _Toc30516 8 HYPERLINK l _Toc10279 PAGEREF _Toc10279 9 HYPERLINK l _Toc27720 第九节 地下室外墙单侧支模受力分析 PAGEREF _Toc27720 10 HYPERLINK l _Toc6483 第十节 砼浇筑施工措施 PAGEREF _Toc6483 3

4、5 HYPERLINK l _Toc5231 第十一节 质量保证措施 PAGEREF _Toc5231 37 HYPERLINK l _Toc5904 一、质量控制管理措施 PAGEREF _Toc5904 37 HYPERLINK l _Toc836 二、施工质量控制： PAGEREF _Toc836 37 HYPERLINK l _Toc12948 三、模板施工技术措施 PAGEREF _Toc12948 38 HYPERLINK l _Toc6221 第十一节、专项安全施工措施 PAGEREF _Toc6221 39 HYPERLINK l _Toc24022 第十二节、应急救援快速反应

5、措施 PAGEREF _Toc24022 39第一节、编制说明及依据混凝土结构工程施工质量验收规范【GB50204-2002】建设工程项目管理规范【GB50326-2001】建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑结构荷载规范GB 50009-2012本工程建筑、结构施工图纸和图纸设计说明以及现场特殊情况，已施工项目的相关经验。第二节、工程概况本工程基础底标高为-14.7米，承台、基础梁均上翻，地下室外墙厚400mm,砼强度等级C60P8，负三层3.6m,负二层3.6m、负一层5.4m，外墙模板接触面积约4500。本工程护坡采用砼灌注桩，施工

6、完毕后经复核，外墙与基坑槽钢净间距从2601000mm变化不一，尺寸不能满足正常外墙模板支设要求，外墙模板拟采用单侧支模。本工程负三层单面支模工作量较大，单面支模高度最高达到5.85米(相对筏板顶高6.85米)，施工风险较大。第三节、工作原理1）单侧支模体系简介单侧支模原理模板支撑采用散拼模板钢管斜撑支架，钢管斜撑支架（或刚性满堂架）为单面墙体模板的直接受力支撑系统，当墙体模板采用单侧支撑架体后，模板无需按常规另行设对拉穿墙螺栓。单侧支模架体通过斜撑钢管（或刚性满堂架）将模板所受侧压力传递至锚固支座，负二、负一层外墙单面模板是由锚固支座和刚性满堂架将水平力传递至已施工结构顶板和下层满堂架体。同

7、时在墙体根部埋设钢管锚固支座抵抗了模板支撑架体的上浮力。2）钢管锚固支座预埋钢管锚固支座作为抗拔及抗剪固定点（固定点预埋位置应尽量使斜撑杆水平夹角保持在450以内，管内砼填实）如附图所示。预埋时要求将短钢管用钢管扣件提前搭设成定型预埋架体，待钢筋绑扎完成后直接由人工抬至预埋位置固定，保证埋件纵横方向在同一条直线上，负二、负一层尽量布置在有主次梁的位置。第四节 地下室胎模墙及外墙单侧模板施工流程地下室筏板砼浇筑完成后(钢管锚固支座预埋)基础梁及导墙部位防水喷涂（贴100mm防水卷材）弹外墙边线加固钢管锚固支座搭设素砼胎膜加固架焊接定位筋吊装组拼模板（模板提前拼装成大板）上中下搭设钢管斜撑校正胎模

8、墙模板（利用底板预埋钢管做支撑点）分层搭设斜撑钢管加固跟踪检查验收素砼胎模砼浇筑拆除钢管斜撑吊拆模板素砼墙表面打磨修补及找平层防水层施工外墙钢筋绑扎后浇带钢筋支架、钢板网及钢丝网安装人工立板上钢管背楞搭设满堂架搭设钢管斜向支撑、（分层验收）顶板梁钢筋绑扎墙柱模板验收，顶板钢筋验收、墙柱砼浇筑顶板砼浇筑下一层施工第五节、模板选型 计划对护坡和剪力墙外侧浇筑C20砼胎模。模板采用方木和多层镜面板，利用钢管扣件斜撑、斜拉加固。第六节模板设计原则1、模板设计分素砼胎膜单面模板和外墙结构施工单面模板两种形式。2、依据墙体砼分段分二次斜向分层浇筑到顶的总体安排设置模板体系。3、钢管锚固支座一次预埋到位，素

9、砼胎模和外墙模共用。4、外墙素砼胎模和外墙模板分别独立组织施工，外墙素砼胎模单独搭设支撑架体，单独配置模板，组织专门施工人员，待筏板浇筑完成后先行施工素砼胎模，胎模施工完成后，拆除模板及架体，另行搭设结构施工模板及架体。胎模配置数量按整个工程三段划分，段内组织流水施工。5、模板制作高度及外墙水平施工缝的留设。1）素砼胎模浇筑时应保证外墙素砼胎模每一层砼的浇筑高度不低于上一层楼面标高以上2m，以避开钢筋搭接区，以利后期模板的支设，防水层的施工搭接和不被损坏。2）素混凝土胎模依照筏板，按后浇带划分的流水段施工，施工长度比筏板边外延1米，便于下次施工时防水搭接。施工缝处采用方木和多层板配置成堵板，利

10、用钢管架体进行斜撑。3）地下室外墙内侧采用模板施工时，由于墙柱与梁、顶板一次浇筑成型，所以每层只留设有一道水平施工缝，每层墙根处，埋设遇水膨胀止水条。6、单侧墙体支模架体配置本工程各层单侧墙体支模架体由钢性满堂架、钢管锚固支座和已施工砼结构共同组成，钢管锚固支座顺墙方向间距450，垂直墙体方向间距900，每个钢管锚固支座均连接满堂架立杆。第七节 外墙内侧单面模板施工11模板选用及模板结构介绍根据工程特点和墙体防水要求，本工程采用散拼模板，面板采用15mm镜面多层板，次龙骨采用50 QUOTE 方木竖向间距150布置，水平双道48mm钢管间距450作为主龙骨，所有方木、镜面板和钢管龙骨采用勾头螺

11、栓提前连成整体，用塔吊吊装，加固时所有主龙骨采用竖向钢管连成整体，确保受力均匀。斜拉采用双扣件连接在竖向钢管上，斜撑采用丝杆对顶，斜撑、斜拉梅花型布置。（见附图）12墙体模板的配置模板配置高度：层高1.3 墙体定位第一排定位筋距地100mm.用100mm长，钢筋根据外墙定位线与外墙主筋焊接，间距800mm，模板吊装后依据定位线利用斜撑、斜拉钢管将模板校正垂直。2.1有附墙柱的墙体在有附墙柱的外墙施工时，加固背楞钢管断开，用短钢管扣件连接后作转向，附墙柱垂直墙面采用对拉杆加固，平行墙面采用钢管斜撑。（详见附图）2.2直角墙体部位的处理此部位单面支模斜撑钢管共用钢管锚固支座，斜撑钢管相互交错，合理

12、安排斜撑杆搭设次序，素砼胎模可在墙角处断开，分别进行支设。2.3、由于斜撑杆尺寸变化较多，如尺寸不能满足时，采用搭接（见详图）2.4、基础导墙基础导墙加固采用三段式止水螺杆，混凝土浇筑完成后拆除模板及导墙外侧螺杆丝头，基础导墙内侧螺杆丝头保留，用于加固外墙内侧单面模板。在基础导墙内侧上口粘贴海绵条，同时模板与基础梁面相交处阴角用水泥砂浆封堵，防止漏浆导致模板上浮。折1、支架系统采用为483.0钢管，承重立杆的纵横向间距基本模数取,900*900mm步距地下室基本间距取1200mm。立杆下部设置扫地杆，离地不高于200mm，承重立杆的纵横方向设置竖向连续剪刀撑，钢管锚固支座范围内水平剪刀撑纵横方

13、向连续搭设，所有架体四周必须保证剪刀撑连续布设，所有剪刀撑与水平杆或立杆相交处必须保证有1/2用十字扣件连接。以确保架体的整体稳定性和刚度要求。 eq oac(,1) 当墙体混凝土达到规定拆模强度后，并保证新浇筑墙体表面及棱角不因拆模而引起损伤时，方可进行拆模。 eq oac(,2)拆下的模板及配件应有专人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修及涂刷好隔离剂，以备再用。第八节素混凝土墙胎膜施工地下室素砼胎模浇筑高度，负三层素砼胎膜浇筑高度5.85米，负二层3.6米、负一层3.4米，墙、柱插筋部位方木背楞竖向放置，间距同外墙插筋间距，方木放置在钢筋之间，在护坡槽钢上每隔900mm焊接14

14、通丝螺杆，用于固定模板便于进行校正，其余加固措施同外墙内侧单面支模方法。由于外墙和护坡之间的距离不等，所以在施工每段素砼胎模之前，先将每段两头的外墙边线吊至护坡面上，两头拉线，根据线绳在护坡的槽钢上每隔1800mm,梅花型用40X40X3方钢管焊接定位筋。焊接时满焊，必须牢靠。为防止素胎膜上下位移，每隔1米在素胎模中插入1米长上下各500mm的直径12的三级钢。防爆波电缆井位于1-2/H-J轴，从-10.6米到一层结构板，由于基坑净距过小，不能一次施工，计划在室外施工时进行，所以素胎模在此位置需断开，提前放出防爆井位置，加工木盒子，用砂浆将木盒子和护坡之间的空隙进行封闭。在基础导墙施工完成后，

15、防水从砖胎模上平，喷涂至导墙保护层平面位置（钢筋保护层厚度），用防水卷材对喷涂的聚氨酯进行保护，素胎模模板放置在导墙保护层平面上，素胎模砼施工完成后，将模板拆除，把基础导墙平面上防水卷材取掉，露出聚氨酯进行搭接喷涂。（见详图）防水喷涂时用30mmPVC管套在钢筋上进行保护，底部用木板进行遮挡。避免钢筋被污染。地下室外墙单侧支模受力分析 地下室外墙单侧支模受力分析，取最不利的情况进行计算，3.85米层高素砼胎模在实际施工时总高度达5.85米，素砼厚度取0.8米，对支撑体系要求是最大的，故选取作为计算的一种情况；5.4米高400厚砼外墙对支撑体系的要求也是最大的，但如素砼素胎膜满足要求，则5.4米

16、高砼外墙也满足要求，故选取5.85米素砼胎膜做为计算的一种代表情况。 因计算采用2013版品茗安全计算软件，故计算结构受力全部考虑采用斜支撑的加固体系。5.85米素砼胎膜墙模板（单面支撑）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性砼墙特性负三层素胎膜砼墙厚度(mm)800砼墙高度(mm)6850砼墙长度(mm)9000 二、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)150主梁最大悬挑长度D(mm)150斜撑水平间

17、距S(mm)450主梁和斜撑构造支撑序号预埋点距主梁水平距离li(mm)主梁距墙底距离hi(mm)第1道2250100第2道2250550第3道22501000第4道31501450第5道31501900第6道40502350第7道40502800第8道49503250第9道49503700第10道58504150第11道58504600第12道67505050第13道67505500第14道76505950第15道76506400 简图如下： HYPERLINK D:PINMINGCSC2013OutPut墙模板单面支撑剖面图.dwg墙模板单面支撑剖面图HYPERLINK D:PINMING

18、CSC2013OutPut墙模板单面支撑正立面图.dwg墙模板单面支撑正立面图 三、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，244.2min38.403，100.838.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k

19、(kN/m2)2 有效压头高度hG4k/c38.4/241.6m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.400+1.42.000，1.3538.400+1.40.72.00048.42kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据规范JGJ162，面板

20、验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 1、强度验算 qbSmax1.048.4248.42kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=48.420.1502/8=0.14kNm Mmax/W0.14106/37500=3.63N/mm2f=37 N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbSmax1.038.4038.40kN/m 验算简图 挠度验算,max5ql4/(384EI)=538.401504/(384105842

21、81250)=0.09mm=l/250=150/250=0.60mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型钢管小梁材料规格483小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205小梁弹性模量E（N/mm2）206000小梁截面抵抗矩W（cm3）4.49小梁截面惯性矩I（cm4）10.78小梁合并根数n2小梁受力不均匀系数1 1、强度验算 qlSmax1.0000.15048.4207.26kN/m qminlSmin1.0000.1502.5200.38kN/m 验算简图 弯矩图 Mmax0.15kNm Mmax/W0.15106/4490=32.44N/mm2f=205.00 N/mm2 满足要求！ 2、

22、挠度验算 qmaxlSmax1.0000.15038.405.76kN/m qminlSmin1.0000.15000kN/m 验算简图 变形图 max0.15mm=l/250=450/250=1.8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图 R1=2.12 /=2.12/1.000=2.12kN R2=3.58 /=3.58/1.000=3.58kN R3=3.19 /=3.19/1.000=3.19kN R4=3.29 /=3.29/1.000=3.29kN R5=3.26 /=3.26/1.000=3.26kN R6=3.27 /=3.27/1.000=3.27kN R

23、7=3.27 /=3.27/1.000=3.27kN R8=3.27 /=3.27/1.000=3.27kN R9=3.27 /=3.27/1.000=3.27kN R10=3.27 /=3.27/1.000=3.27kN R11=3.26 /=3.26/1.000=3.26kN R12=3.30 /=3.30/1.000=3.30kN R13=3.00 /=3.00/1.000=3.00kN R14=1.67 /=1.67/1.000=1.67kN R15=1.38 /=1.38/1.000=1.38kN 正常使用极限状态 剪力图 R1 = 1.68 / = 1.68/1.000 = 1.6

24、8 kN R2 = 2.84 / = 2.84/1.000 = 2.84 kN R3 = 2.53 / = 2.53/1.000 = 2.53 kN R4 = 2.61 / = 2.61/1.000 = 2.61 kN R5 = 2.59 / = 2.59/1.000 = 2.59 kN R6 = 2.59 / = 2.59/1.000 = 2.59 kN R7 = 2.59 / = 2.59/1.000 = 2.59 kN R8 = 2.59 / = 2.59/1.000 = 2.59 kN R9 = 2.59 / = 2.59/1.000 = 2.59 kN R10 = 2.59 / =

25、2.59/1.000 = 2.59 kN R11 = 2.58 / = 2.58/1.000 = 2.58 kN R12 = 2.62 / = 2.62/1.000 = 2.62 kN R13 = 2.34 / = 2.34/1.000 = 2.34 kN R14 = 1.35 / = 1.35/1.000 = 1.35 kN R15 = 0.86 / = 0.86/1.000 = 0.86 kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格483主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁截面惯性矩I（cm4）10.78主梁合

26、并根数n2主梁受力不均匀系数0.5主梁计算方式四等跨梁 由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。 承载能力极限状态： RmaxMax2.12，3.58，3.19，3.29，3.26，3.27，3.27，3.27，3.27，3.27，3.26，3.3，3，1.67，1.380.53.576=1.788kN。 正常使用极限状态： RmaxMax1.68，2.84，2.53，2.61，2.59，2.59，2.59，2.59，2.59，2.59，2.58，2.62，2.34，1.35，0.860.52.84=1.42kN。 1、强度验算 验算简图 弯矩图 Mmax0.27kN

27、m Mmax/W0.27106/4490=59.74N/mm2f205 N/mm2 满足要求！ 2、支座反力计算 剪力图 第1道斜撑所受主梁最大反力Rmax(1)6.66/=6.66/0.5=13.32kN 计算方法同上，可依次知： 第2道斜撑所受主梁最大反力Rmax(2)11.25/=11.25/0.5=22.49kN 第3道斜撑所受主梁最大反力Rmax(3)10.02/=10.02/0.5=20.03kN 第4道斜撑所受主梁最大反力Rmax(4)10.35/=10.35/0.5=20.69kN 第5道斜撑所受主梁最大反力Rmax(5)10.26/=10.26/0.5=20.52kN 第6道

28、斜撑所受主梁最大反力Rmax(6)10.28/=10.28/0.5=20.56kN 第7道斜撑所受主梁最大反力Rmax(7)10.28/=10.28/0.5=20.55kN 第8道斜撑所受主梁最大反力Rmax(8)10.28/=10.28/0.5=20.56kN 第9道斜撑所受主梁最大反力Rmax(9)10.27/=10.27/0.5=20.55kN 第10道斜撑所受主梁最大反力Rmax(10)10.28/=10.28/0.5=20.57kN 第11道斜撑所受主梁最大反力Rmax(11)10.25/=10.25/0.5=20.50kN 第12道斜撑所受主梁最大反力Rmax(12)10.37/=

29、10.37/0.5=20.74kN 第13道斜撑所受主梁最大反力Rmax(13)9.42/=9.42/0.5=18.84kN 第14道斜撑所受主梁最大反力Rmax(14)5.25/=5.25/0.5=10.50kN 第15道斜撑所受主梁最大反力Rmax(15)4.33/=4.33/0.5=8.65kN 3、挠度验算 验算简图 变形图 max0.13mm=l/250=450/250=1.8mm 满足要求！ 七、斜撑验算斜撑类型钢管材质规格(mm)483截面面积A(mm)424回转半径i(mm)15.90抗压强度设计值f(N/mm2)205 根据支撑构造和主梁验算的支座反力计算可知：序号倾斜角()

30、计算长度l0(m)主梁反力R(kN)斜撑轴力N(kN)长细比=l0/i稳定系数斜撑应力（N/mm2）结论第1道2.5452.25213.31613.329141.635，符合要求0.34491.385符合要求第2道13.7382.31622.49123.154145.66，符合要求0.328166.489符合要求第3道23.9652.46220.03421.924154.843，符合要求0.294175.876符合要求第4道24.7153.46820.69322.779218.113，符合要求0.153351.138不符合要求第5道31.0943.67920.51623.959231.384，

31、符合要求0.137412.46不符合要求第6道30.1274.68220.56423.775294.465，不符合要求0.084667.537不符合要求第7道34.6564.92420.55124.983309.686，不符合要求0.076775.292不符合要求第8道33.2855.92220.55524.589372.453，不符合要求0.0531094.206不符合要求第9道36.7776.1820.5525.656388.679，不符合要求0.0481260.613不符合要求第10道35.3497.17320.56725.216451.132，不符合要求0.0361651.992不符合

32、要求第11道38.1787.44220.50426.083468.05，不符合要求0.0331864.137不符合要求第12道36.8028.4320.7425.902530.189，不符合要求0.0262349.601不符合要求第13道39.1748.70718.84224.305547.61，不符合要求0.0242388.463不符合要求第14道37.8779.69110.50413.307609.497，不符合要求0.021569.222不符合要求第15道39.9169.9748.65211.28627.296，不符合要求0.0191400.199不符合要求 不满足要求，请减小斜撑间距或

33、优化斜撑位置或减小长细比。从上述计算过程分析，仅部分斜撑杆稳定性不满足要求，其余各项验算均满足要求，为解决斜撑杆稳定性问题，只能减小斜撑杆长细比，实际施工中采用满堂架加固斜撑杆，减少斜撑杆件长细比，满堂架纵横间距均为900，步距地下室1200，从斜撑验算过程发现计算长度为2.46米的斜撑杆其长细比和稳定性均满足要求。经满堂架加固斜撑后，每隔一个间距搭设一道水平杆，把斜撑连成整体，实际斜杆最大计算长度为1。=1.8米2.46米，满足要求。详见单面支模构造斜撑加固图：B、5.4米高模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书 此层楼盖厚度有200mm、150mm,且层高局部比5.4米底，为确保安全楼盖厚取最

34、薄处，层高取最大。模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 一、工程属性新浇楼板单元名称A轴、B轴/1轴、2轴当前施工层第2层当前施工层楼板厚度h2(mm)150第1层层高H1(m)3.6第1层混凝土楼板厚度h1(mm)150第-1层层高H-1(m)3.85第-1层混凝土楼板厚度h-1(mm)150板单元计算长度Bl(m)8板单元计算宽度Bc(m)7楼盖板配筋信息表楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第1层X向正筋HRB33510100

35、ASX=785.4Y向正筋HRB33510100ASY=785.4X向负筋HRB33510100ASX=785.4Y向负筋HRB33510100ASY=785.4第-1层X向正筋RRB40010100ASX=785.4Y向正筋RRB40010100ASY=785.4X向负筋HRB40010100ASX=785.4Y向负筋HRB40010100ASY=785.4 二、模板支架搭设参数楼层立杆的横向间距La(m)立杆的纵向间距Lb(m)第1层0.90.9第-1层0.90.9 设计简图如下：HYPERLINK D:PINMINGCSC2013OutPut楼板验算一_结构模型立面图.dwg结构模型立面

36、图HYPERLINK D:PINMINGCSC2013OutPut楼板验算一_结构模型平面图.dwg结构模型平面图 三、荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载(kN)7施工荷载(kN/m2)1振捣荷载(kN/m2)2钢筋混凝土自重(kN/m3)25.1模板及其支架自重(kN/m2)2 四、各楼层荷载计算 1、第1层荷载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)14砼的实测抗压强度fc(N/mm2)11.15砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.57砼的弹性模量实测值E(MPa)27600 立杆传递荷载组合值：P17kN 楼盖自重荷载标准值：g1=h1/100025.13.76kN/m2 2、第-1层荷

37、载计算模板类型胶合板本层砼的龄期(天)21砼的实测抗压强度fc(N/mm2)24.75砼的实测抗拉强度ftk(N/mm2)1.84砼的弹性模量实测值E(MPa)35280 立杆传递荷载标准值：q-10.75kN/m2 楼盖自重荷载标准值：g-1=h-1/100025.13.76kN/m2 3、各楼层荷载分配： 假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即： P1/(E1h13)P2/(E2h23)P3/(E3h33).则有：Pi(Eihi3Fi)/(Eihi3) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载

38、标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2)1276001503.768.643.975.77-1352801503.760.755.077.38Gi1.2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi1.4Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(qi+qi-1+qi-2) 五、板单元内力计算 1、第1层内力计算HYPERLINK D:PINMINGCSC2013OutPut楼板验算一

39、_结构模型平面图.dwg第1层配筋图 第1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl7000/80000.88m10.02m20.02m1-0.06m2-0.05四边简支Bc/Bl7000/80000.88mq10.05mq20.04 第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/23.975.776.859.742.89内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.020.020.050.040.2716.72M20.020.020.050.040.2713.31M1-0.060.27-28.96M2-0.05

40、0.27-26.05M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第1层板正截面承载力验算 依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)

41、fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较785.4300130111.151000300785.40202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(m

42、m)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)785.4300100013011.150.16785.4300100013011.150.16备注Asfy/bh0fcmMui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.1511716.72Mu210.1511713.31比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1300785.413020-25.92-28.96Mu23007

43、85.413020-25.92-26.05比较Mu1m1不符合要求Mu2m2不符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑 2、第-1层内力计算HYPERLINK D:PINMINGCSC2013OutPut楼板验算一_第1层配筋图.dwg第-1层配筋图 第-1层板单元内力计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl7000/80000.88m10.02m20.02m1-0.06m2-0.05四边简支Bc/Bl7000/80000.88mq10.05mq20.04 第-1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/25.077.388.7612.453.

44、69内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M10.020.020.050.040.2721.37M20.020.020.050.040.2717.01M1-0.060.27-37.02M2-0.050.27-33.3M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2 第-1层板正截面承载力验算 矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较785.4360130124.

45、751000360785.40202s 矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)785.4360100013024.750.09785.4360100013024.750.09备注Asfy/bh0fcmMui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0824.75100013035.5521.37Mu210.0824.75100013035.5517.01比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承

46、载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1360785.413020-31.1-37.02Mu2360785.413020-31.1-33.3比较Mu1m1不符合要求Mu2m2不符合要求建议保留本层支架或增加二次支撑 六、楼板裂缝验算 1、本结构按压弯构件进行计算公式参数剖析使用条件max=crsk1.9c+0.08d/(te )/ Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心

47、受拉构件取2.7，受弯、偏心受压取2.1，偏心受拉取2.4；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取1.0，对于光面钢筋取0.7；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te0.01，时取te=0.01=1.1-0.65ftk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，0.2时，取=0.2；当1.0时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取=1.0Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate=0.5bh矩形截面sk=

48、Mk/(Ash0)， h0 =h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力 2、最大裂缝宽度计算楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第1层2.10.62010195.7210.012000000.14第-1层2.10.642010250.1810.012000000.19比较第1层 max/0.31符合要求第-1层 max/0.31符合要求 七、楼板抗冲切验算 根据混凝土结构设计规范（GB50010）规定，受冲切承载力应满足下式公式参数剖析F=(0.7hft+0.15pc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；

49、当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1, 2)1=0.4+1.2/s , 2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s 2时取s =2 ，当面积为圆形时，取

50、s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as =40 ，对边柱，取as =30 ：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备， 承载力计算楼层F0.7hftumh0F1hftumh0F第1层11.5710.8130114.37.89第-1层11.8410.8130133.9510.08比较第1层 F/F11符合要求第-1层 F/F11符合要求斜撑锚固基座承载力计算假设砼对单面模板水平侧压力通过斜撑钢管全部传递至斜撑锚固基座，故必须验算锚固支座所能承受的水平推力远大于斜撑传递给锚固支座的力；斜撑钢管传递给锚固支

51、座的垂直压力由砼结构板和模板支撑系统来承担，因模板支撑系统从基础筏板开始就不予拆除，故可认为锚固支座所能承受的垂直压力无限大，不予计算复核。计算取9m宽单面支模素砼胎模墙作为验算单元，次单元素砼胎膜按顶板浇筑完成七天后进行浇筑，锚固支座此时为受力情况如下。1）锚固钢管埋入顶板砼深度按10cm考虑，在受到水平力时，仅考虑5cm的结构板起抗压作用，7天时C60砼强度约51MPa，每根钢管与砼的接触面所能承受的力为3.14(50/2) 5051=20KN，钢管锚固支座9m范围共计920=180个，共计承受力合计20180=3600 KN。2）9米宽单面支模侧压力合计取为40kN/ m2（实际最大38

52、.4kN/ m2）5.859=2106KN对比验算:单面支模水平侧压力2106KN2106 KN,也能满足要求，故锚固支座能满足模板支设要求。第十节 砼浇筑施工措施（一）、施工准备A、作业条件1、浇筑混凝土层段的模板、钢筋、预埋件及管线等全部安装完毕，经检查符合设计要求，并办完隐、预检手续。2、浇筑混凝土用的架子支搭已完毕，并经检查合格。3、混凝土出厂证明、原材及外加剂出厂合格证书及检测报告，混凝土配合比通知单齐全。4、振捣器（棒）经检验试运转合格。5、混凝土浇筑申请已批准。B、材质要求本工程使用商品混凝土，混凝土强度应符合设计要求，要有混凝土出厂证明、原材及外加剂出厂合格证书及检测报告等。（

53、二）、质量要求A、主控项目1、结构混凝土的强度等级必须符合设计要求。用于检查结构构件混凝土强度的试件，应在现场随机抽取。取样与试件留置应符合下列规定：（1）普通砼每100m3同配合比的混凝土，取样不得少于一次；特种砼每500m3同配合比的混凝土，取样不得少于三次；（2）每一楼层，同一配合比的混凝土取样不得少于一次；（3）每次取样应至少留置一组标准养护试件，同条件养护试件的留置组数应根据实际需要确定；2、混凝土运输、浇筑及间歇的全部时间不应超过混凝土的初凝时间。同一施工段的混凝土应连续浇筑，并应在底层混凝土初凝之前将上一层混凝土浇筑完毕。B、一般项目1、混凝土浇筑完毕后，应按施工技术方案及时采取

54、有效的养护措施，并应符合下列规定：（1）应在浇筑完毕后的12h内对混凝土加以覆盖保湿养护；（2）混凝土浇水养护时间不得少于7d；（3）浇水次数应能保持混凝土处于湿润状态；（三）、操作工艺A、作业准备1、浇筑前应将模板内的垃圾、泥土等杂物及钢筋上的油污清除干净。2、模板应浇水湿润。3、施工缝的松散混凝土及混凝土软弱层已剔掉清净，已经露出石子，并浇水湿润，无积水现象。B、剪力墙混凝土浇筑与振捣的一般要求1、墙柱砼浇筑前必须先抄出水平标高线，用红油漆做好标记，当砼浇筑到设计标高后两端拉通线，砼振捣用插入式振捣棒振捣，振捣间距30-40cm，不得漏振，确保砼振捣密实。2、砼浇筑时不得碰撞墙、柱插筋，防

55、止移位，且要将坑（槽）边的松散土及杂物清理干净，防止砼浇筑时掉入砼中，影响砼质量。3、混凝土自吊斗口下落的自由倾落高度不得超过2m，浇筑高度如超过2m时采用溜管，或将臂架泵泵管深入墙体内部。4、由于结构后浇带将外墙分成2040米长的短块墙体，故浇筑混凝土时应分段分层斜向连续进行，浇筑层高度应根据混凝土供应能力，一次浇筑方量、混凝土初凝时间、结构特点、钢筋疏密综合考虑决定。根据混凝土内力分析计算，斜向分层厚度5米高应分成2层进行浇筑以降低砼对模板的侧压力，水平分层太多时，作业面转换时间来不及且易形成施工冷缝。本法优点是：首先，除开始阶段存在浇筑高度问题，混凝土一但浇筑到顶，后续混凝土不存在浇筑高

56、度问题。其次，斜向浇筑，混凝土斜向流动，利于空气排出，但振动棒在斜长方向分布应合理，拟分坡顶、坡中、坡底三部位同时振捣，如图：5、使用插入式振捣器应快插慢拔，插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实。移动间距不大于振捣作用半径的1.5倍（一般为3040）。振捣上一层时应插入下层510，以使两层混凝土结合牢固。6、浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按水泥的品种、气温及混凝土凝结条件确定，一般超过2h应按施工缝处理。（当混凝土初凝结时间小于2h时，则应当执行混凝土的初凝时间）。第十一节质量保证措

57、施一、质量控制管理措施1）成立以项目经理为首的专项质量安全管理小组，管理小组由项目经理、技术负责人、施工员、专职质量检查员、专职安全员、材料员、木工班组长、钢筋班组长、砼工班组长等组成。2）根据专项方案，由项目经理组织相关人员进行对方案的的讨论，进一步完善具体细则，使方案能更好地实施。3）由技术负责人负责向参与施工的相关人员和班组长及工人作好专项书面技术交底，施工过程中由施工员组织相关班组人员作好各专业工序的技术交底。4）实行对施工全过程的质量跟踪，切实实行从地基处理开始的每一道工序的检查验收制度，坚持不合格不放过的原则。5）实行责任考核与经济奖罚措施相结合的管理办法，对认真负责的人员实行奖励

58、。对不重视质量不负责任的人员给予相应的处罚。对不负责任或工作失职造成事故人员给予严厉的经济处罚，并在项目大会上宣布，达到教育大家的目的。二、施工质量控制：（1）严格选材；1钢管的规格及厚度必须符合质量标准，无锈蚀、弯曲变形，有出厂合格证。2）扣件必须有出厂合格证，质量完好，无破损、缺角。并取样作抗滑移检测，经检测合格后放可使用。3）采用的楞木、多层板的材质及规格符合要求，无腐朽、开裂现象，弯曲度应在可调整范围。（2）施工过程质量控制；1）放线；楼地面面上弹出预埋钢管位置线。2）竖立杆；竖立杆时要求位置准确，竖直，底排立杆构成一个整体后即对立杆的位置及竖直度进行校正，校正后加钭撑固定后继续进行搭

59、设。3）安装结构板和次梁底模横向大楞时大楞必须位于顶托中心，顶托两侧用木楔塞紧，并用铁钉固定。4）安装外墙侧模龙骨时，间距必须准确，节点紧密，并用铁钉固定。6）安装外墙侧模和结构模板时必须拉线安装，确保几何尺寸和标高满足设计要求。7）在上层砼墙浇注前，下层墙建议设置沉降检查标志或拉出水平线，在砼浇注中跟踪检查墙体底的受荷下沉情况，如有变异，即及时进行调整。8）外墙砼的浇注分两路各从墙端开始向墙中分层浇注，分层厚度控制在3050之间。9）砼浇筑过程中必须有专业技术管理人员全过程跟踪值班，并配备技术好，挑选责任心强的数名木工师傅看模。10）看模所配备的特备材料及用具；钢管、扣件、板手、千斤顶、夜间

60、照明灯具及手电筒等。（3）检查与验收；1）支架系统质量检查与验收；木垫板、扣件连接、立杆间距尺寸及立杆竖直度、扫地杆、水平系杆步距及节点、剪刀撑的设置、斜撑杆的长细比；模板质量检查与验收；模板各节点、墙模位置尺寸及截面尺寸、墙模平直度和夹扣紧固性。三、模板施工技术措施1、模板施工弹出墙体模板、阴、阳角模、洞口处安装控制线，误差控制在规范允许范围内。在墙体钢筋上绑扎同墙厚的止水螺杆，呈梅花形布置，上、中、下各三道，在阴阳角部位呈垂直布置三道，以防止角模扭转、错台。模板合模前先对后浇带两侧14100钢筋支架进行焊接、安装，然后绑扎一层10mm10mm孔眼钢板网和两层1mm1mm孔眼钢丝网。为防止模