工地常用计算书

1、工地材料储备计算书 依据（18.1 工地材料总储备量,仓库及堆场面积计算)。单位工程储备量计算: 单位工程材料储备量应保证工程连续施工的需要，同时应与全工地材料储备量综合考虑，其储备量按下式计算: 其中: Q2单位工程材料储备量； n储备天数,取 n=30(d)； q2计划期内需用的材料数量,取 q2=5500.00(t)； T需用该项材料的施工天数，取 T=22(d)； K2材料消耗量不均匀系数,取 K2=1.05； 经计算得 Q2=305500.001.05/22=7875t。仓库需要面积计算:仓库需要面积一般按材料储备量由下式计算:其中: F仓库需要面积(m2)； Q材料储备量,取 Q=

2、900.00(t)。 P每平方米仓库面积上材料储存量,取 P=1.50(t)； K3每平方米仓库面积上材料储存量,取 K3=0.60。经计算得 F=900.00/(1.500.60)=1000(m2)。堆场面积计算:钢结构构件堆场面积，可按以下经验公式计算:其中: F钢结构构件堆放场地总面积(m2)； Qmax构件的月最大储存量(t),取 Qmax=600.00(t)；经验用地指标(m2/t)=7.50(m2/t)； K4综合系数,取 K4=1.20。经计算得 F=600.007.501.20=5400(m2)。工地临时供电计算书一、用电量计算:工地临时供电包括施工及照明用电两个方面，计算公式

3、如下：其中 P 计算用电量(kW)，即供电设备总需要容量； Pc 全部施工动力用电设备额定用量之和； Pa 室内照明设备额定用电量之和； Pb 室外照明设备额定用电量之和； K全部施工用电设备同时使用系数；总数10台以内取0.75；1030台取0.7；30台以上取0.6； K室内照明设备同时使用系数，取0.8； K室外照明设备同时使用系数，取1.0；综合考虑施工用电约占总用电量90%，室内外照明电约占总用电量10%，则有本例计算中K=0.75；全部施工动力用电设备额定用量：-序号额定功率(kW) 距离电源(m) 机具名称 1 180 100 振动沉桩机CZ-80型 2 126 150 塔式起重

4、机88HC(德国) 3 73 20 500L混凝土搅拌机- 经过计算得到 P = 352.47kW。二、变压器容量计算:变压器容量计算公式如下：其中 P变压器容量(kVA)； 1.05 功率损失系数； cos用电设备功率因素，一般建筑工地取0.75。经过计算得到 P = 1.4352.47= 493.46kVA。三、配电导线截面计算: 1.按导线的允许电流选择：三相四线制低压线路上的电流可以按照下式计算：其中 I线路工作电流值(A)； U线路工作电压值(V),三相四线制低压时取380V。经过计算得到 I = 2352.47 = 704.94A。对于不同类型的铜导线，其截面积分别为： TJ型铜裸

5、线240mmBX型铜芯橡皮线不能使用！BV型铜芯塑料线不能使用！2.按导线的允许电压降校核：配电导线截面的电压可以按照下式计算：其中 e 导线电压降(%)，对工地临时网路取7%； P 各段线路负荷计算功率(kW)，即计算用电量； L 各段线路长度(m)； C 材料内部系数，三相四线铜线取77.0，三相四线铝线取46.3； S 导线截面积(mm)； M 各段线路负荷矩(kW.m)。对于不同类型的铜导线，其截面积分别为：TJ型铜裸线16mmBX型铜芯橡皮线10mmBV型铜芯塑料线10mm我们选择上面结果的最大值，得到如下结果：对于不同类型的铜导线，其截面积分别为：TJ型铜裸线240mmBX型铜芯橡

6、皮线不能使用！BV型铜芯塑料线不能使用！悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.60米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.4米，水平间距2.4米。施工均布荷载为3kN/m，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用16b号槽钢口水平，其中建筑物外悬挑段长度2.5米，建筑物内锚固段长度1.5米。悬挑水平钢梁下面采用支杆、上面采用钢丝绳与建筑物拉结。 最外面支点距

7、离建筑物2m，支杆采用钢管100.010.0mm,拉杆采用钢管100.010.0mm。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.151.05/3=0.053kN/m活荷载标准值 Q=31.05/3=1.05kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.053=0.109kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.05=1.47kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大

8、横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.080.109+0.101.47)1.20=0.224kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0.100.109+0.1171.47)1.20=-0.263kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.26310/5080=51.772N/mm大横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.053=0.09

9、1kN/m活荷载标准值q2=1.05kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.091+0.9901.05)1200/(1002.0610121900)=0.909mm大横杆的最大挠度小于1200/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.20=0.046kN脚手板的荷载标准值 P2=0.151.051.20/3=0.063kN活荷载标准值 Q=31.051.20/3=1.26kN荷

10、载的计算值 P=1.20.046+1.20.063+1.41.26=1.895kN小横杆计算简图 2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.05/8+1.8951.05/3=0.67kN.m=0.6710/5080=131.89N/mm小横杆的计算强度小于205.0N/mm,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0

11、381050/(3842.06010121900)=0.024mm集中荷载标准值P=0.046+0.063+1.26=1.369kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=13691050(31.05-41.05/9)/(722.0610121900)=2.24mm最大挠度和 V=V1+V2=2.264mm小横杆的最大挠度小于1050/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算横杆

12、的自重标准值 P1=0.0381.05=0.04kN脚手板的荷载标准值 P2=0.151.051.20/2=0.095kN活荷载标准值 Q=31.051.20/2=1.89kN荷载的计算值 R=1.20.04+1.20.095+1.41.89=2.808kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(

13、kN/m)；本例为0.1489 NG1 =0.148918.60=2.77kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.1541.20(1.05+1.55)/2=0.936kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.151.204/2=0.36kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m)；0.005 NG4 = 0.0051.2018.60=0.112kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.178kN。活荷载为施工荷载标准

14、值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 321.201.05/2=3.78kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.35 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.25 Us 风荷载体型系数：Us = 1.2经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.351.251.2 = 0.368kN/m。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4N

15、Q风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah/10其中 Wk 风荷载基本风压值(kN/m)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.31kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.391； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.08m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5； A 立杆净截面面积，

16、A=4.89cm； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm)；经计算得到 = 53.923f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.512kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.391； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.08m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定

17、；u = 1.5 A 立杆净截面面积，A=4.89cm； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.076kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm)；经计算得到 = 64.71f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 7.984kN小于扣件的抗滑力8kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固

18、点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 2000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 935cm，截面抵抗矩W = 117cm，截面积A = 25.16cm。受脚手架集中荷载 P=1.24.178+1.43.78=9.85kN水平钢梁自重荷载 q=1.225.160.00017.8510=0.24kN/m 悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.83,R2=12.49,R3

19、=-1.66最大弯矩 Mmax=2.872kN.m截面应力=M/1.05W+N/A=2.87210/(1.05117000)+01000/2516=23.38N/mm水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16b号槽钢口水平,计算公式如下其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=5701065235/(2000160235.0)=1.16由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.827经过计算得到强度=2.87210/(0.827117000)=29.68N/

20、mm；水平钢梁的稳定性计算0时，水平钢梁受压；当RAH0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini+RDisini且有 RUicosi=RDicosi可以得到 按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为 RU1 =5.29kN RD1 =5.29kN十、拉杆与支杆的强度计算: 拉绳或拉杆的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，分别为 RU=5.29kN RD=5.29kN 拉杆的强度计算：上面拉杆以钢管100.010.0mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算：=N/A f其中 N 斜拉杆的轴心压力设计值，N = 5.29kN； A 斜拉

21、杆净截面面积，A =28.26cm； 斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是1.87 N/mm；f 斜拉杆抗拉强度设计值，f = 215N/mm；受拉斜杆的稳定性计算 f,满足要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑杆的轴向力，N=5.29kN； lw为斜撑杆件的周长，取314.16mm； t为斜撑杆的厚度，t=10mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5290/(314.1610) = 1.68N/mm。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!下面压杆以钢管100.010.0m

22、m计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 5.29kN； 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0.251； i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 3.202cm； l 受最大压力斜杆计算长度，l = 5.39m； A 受压斜杆净截面面积，A =28.26cm； 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是5.29 N/mm； f 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm；受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑杆的轴向力，N=5.29kN； lw为斜

23、撑杆件的周长，取314.16mm； t为斜撑杆的厚度，t=10mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 5290/(314.1610) = 1.68N/mm。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十一、锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点的计算应该采用无支点悬臂形式计算结果。扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为4.00米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.5米，立杆的横距l=1.2米，立杆的步距 h=1.20米。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板

24、支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.5。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 250.21.2+0.351.2=6.42kN/m活荷载标准值 q2 = (2+1)1.2=3.6kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 1201.81.8/6 = 64.8cm； I = 1201.81.81.8/12 = 58.32cm；(1)强度计算 f = M / W f其中 f 面板的强度计算值(N/mm)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；

25、f 面板的强度设计值，取15N/mm； M = 0.100ql其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.26.42+1.43.6)0.30.3=0.115kN.m经计算得到面板强度计算值 f = 0.11510001000/64800=1.775N/mm面板的强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.26.42+1.43.6)0.3=2.294kN截面抗剪强度计算值 T=32294/(2120018)=0.159N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算

26、 v = 0.677ql / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67710.02300/(1006000583200)=0.157mm面板的最大挠度小于300/250,满足要求!二、模板支撑方木的计算方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 250.20.3=1.5kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350.3=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1+2)0.3=0.9kN/m静荷载 q1

27、= 1.21.5+1.20.105=1.926kN/m活荷载 q2 = 1.40.9=1.26kN/m2.方木的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.823/1.2=3.186kN/m最大弯矩 M = 0.1ql=0.13.1861.21.2=0.459kN.m最大剪力 Q=0.61.23.186=2.294kN最大支座力 N=1.11.23.186=4.206kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 588/6 = 53.33cm； I = 5888/12 = 213.33cm；(

28、1)方木强度计算截面应力=0.45910/53330=8.61N/mm方木的计算强度小于13N/mm,满足要求! (2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32294/(25080)=0.86N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.3N/mm方木的抗剪强度计算满足要求! (3)方木挠度计算最大变形 v =0.6772.5051200/(10095002133300)=1.735mm方木的最大挠度小于1200/250,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底

29、支撑传递力，P=4.36kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 M=3.139kN.m最大变形 v=17.689mm最大支座力 Q=23.89kN截面应力=3.13910/5080=617.91N/mm支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm,不满足要求!支撑钢管的最大挠度大于1500/150或10mm,不满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计

30、值；计算中R取最大支座反力，R=23.89kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1614.00=0.644kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.351.51.2=0.63kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 250

31、.21.51.2=9kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10.274kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2)1.51.2=5.4kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 19.89 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm)； A = 4.89 W 立杆

32、净截面抵抗矩(cm)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式(1)的计算结果： = 136.49N/mm，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 54.23N/mm，立杆的稳定性计算 M

33、max=65.71所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。梁模板扣件钢管高支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。模板支架搭设高度为20.00米，基本尺寸为：梁截面 BD=1000mm1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.20米，立杆的步距 h=1.

34、20米，梁底无承重立杆。梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.5。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.001.000.40=10kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.350.40(21.00+1.00)/1.00=0.42kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.00+2.00)1.000.40=1.2kN均布荷载 q = 1.

35、210+1.20.42=12.504kN/m集中荷载 P = 1.41.2=1.68kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 401.81.8/6 = 21.6cm； I = 401.81.81.8/12 = 19.44cm；计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N=7.09kNN=7.09kN 最大弯矩 M = 1.983kN.m最大变形 V = 169.592mm (1)强度计算经计算得到面板强度计算值 f = 1.98310001000/21600=91.806N/mm面板的强度设计

36、值 f，取15N/mm；面板的强度验算f f,不满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=37090/(240018)=1.477N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm抗剪强度验算 T T，不满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 169.592mm面板的最大挠度大于1000/250,不满足要求!二、梁底支撑方木的计算（一）梁底方木计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 7.09/0.40=17.725kN/m最大弯矩 M = 0.1ql=0.117.7250.400.40=0.284kN.m

37、最大剪力 Q=0.60.4017.725=4.254kN最大支座力 N=1.10.4017.725=7.799kN方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 588/6 = 53.33cm； I = 5888/12 = 213.33cm；(1)方木强度计算截面应力=0.28410/53330=5.33N/mm方木的计算强度小于13N/mm,满足要求! (2)方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=34254/(250.0080.00)=1.595N/mm截面抗剪强度设计值 T=1

38、.3N/mm方木的抗剪强度计算不满足要求! (3)方木挠度计算最大变形 v =0.67714.77400/(10095002133300)=0.126mm方木的最大挠度小于400/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取方木支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.709kN.m最大变形Vmax=4.527mm最大支座力 Qmax=7.09kN截面应力=0.70910/5080=139.57N/mm支撑钢管的计算

39、强度小于205.0N/mm,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200/150或10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=2.269kN.m最大变形Vmax=8.336mm最大支座力 Qmax=23.16kN截面应力=2.26910/5080=446.65N/mm支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm,不满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200/150或10mm,满足要求!四、扣件抗滑移

40、的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=23.16kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。五、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=23.16kN (已经包括组

41、合系数1.4)脚手架钢管的自重 N2 = 1.20.14920.00=3.576kN楼板的混凝土模板的自重 N3=0.605kN N = 23.16+3.576+0.605=27.341kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm； l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 =

42、k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；公式(1)的计算结果： = 196.87N/mm，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果： = 74.55N/mm，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.092；公式(3)的计算结果： = 92.72N/mm，立杆的稳定性

43、计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.0

44、31 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111

45、1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042

46、1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变

47、步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要

48、并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的

49、； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。柱模板设计计算书一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=600mm；柱断面宽度H=800mm；方木截面宽度=50mm；方木截面高度=80mm；方木间距l=300mm,胶合板截面高度=18mm。取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。二、荷载标准值计

50、算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中c为混凝土重力密度，取24.00(kN/m3)； t0新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h； T混凝土的入模温度,取20.0()； V混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；1外加剂影响系数，取1.00；2混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40.00kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3.00kN

51、/m2。三、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下:胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.240.00+1.43.00)800/1000=41.76kN/ml方木间距,取l=300mm；经计算得 M=0.141.76(300/1000)2=0.376kN.m胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=800(18)2/6=43200mm3 =M/W=0.376106/43200=8.704N/mm2胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算:=3V/2bh其中 V

52、为剪力: v = 0.6ql=0.6(1.240.00+1.43.00)800300/106=7.517kN经计算得=37.517103/(280018)=0.783N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI)其中 q强度设计荷载(kN/m): q=40.00800/1000=32kN/m侧模截面的转动惯量 I=bh3/12=800183/12=388800mm4； a方木间距,取a=300mm； E弹性模量,取E=6000 N/mm2；经计算得 W=0.677323004/(1006000388800)=0.

53、75mm最大允许挠度 W=l/250=300/250=1.2mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 四、方木验算方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:方木计算简图 (1) 方木抗弯强度验算: M=qB2/8其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.240.00+1.43.00)300/1000=15.66kN/mB截面长边,取B=800mm；经计算得 M=15.66(800/1000)2/8=1.253kN.m；方木截面抵抗矩 W=bh2/6=50802/6=53333.333mm3； = M/W=1.253106/53333.3

54、33=23.494N/mm2；方木的计算强度大于13N/mm2,所以不满足要求! (2) 方木抗剪强度验算:=3V/2bh其中 V为剪力: v = 0.5qB=0.5(1.240.00+1.43.00)300800/106=6.264kN经计算得=36.264103/(25080)=2.349N/mm2方木的计算强度大于1.4N/mm2,所以不满足要求! (3) 方木挠度验算: W=5qB4/(384EI)其中 q设计荷载(kN/m):q=40.00300/1000=12kN.m I=bh3/12=50803/12=2133333.333mm4B柱截面长边的长度,取B=800mm； E弹性模量

55、,取E=9500 N/mm2；经计算得 W=5128004/(38495002133333.333)=3.158mm允许挠度 W=B/250=800/250=3.2mm方木的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓0道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 3600mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm，间距300mm。柱箍采用矩形钢管60402.5,，每道柱箍1根钢箍，间距600mm。柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态

56、为受弯杆件，应按受弯杆件进行计算。柱模板计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取24.00kN/m；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.0； V 混凝土的浇筑速度，取2.50m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.00m； 外加剂影响修正系数，取1.00； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40

57、.540kN/m实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.00kN/m倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.00kN/m。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图 1.面板强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.240.00+1.43.00)0.6 = 31.32kN/m d 竖楞的距离，d = 300mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.1031.320.30.3=0.282kN.M面板截面抵抗矩 W = 6001818/6=32400mm经过计算得到 =

58、M/W = 0.28210/32400 = 8.704N/mm面板的计算强度小于15N/mm,满足要求! 2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.331.32=5.638kN截面抗剪强度计算值 T=35638/(260018)=0.783N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.4N/mm面板的抗剪强度计算满足要求! 3.面板挠度计算最大挠度计算公式其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 40.000.6=24kN/m； E 面板的弹性模量，取6000N/mm；I 面板截面惯性矩 I = 600181818/

59、12=291600mm；经过计算得到 v =0.677(40.000.6)300/(1006000291600) = 0.752mmv 面板最大允许挠度，v = 300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度满足要求!四、竖楞方木的计算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞方木计算简图 1.竖楞方木强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q 强度设计荷载(kN/m)； q = (1.240.00+1.43.00)0.3 = 15.66kN/m d为柱箍的距离，d = 600mm；经过计算得到最大弯矩 M = 0.1015.660.60.6

60、=0.564kN.M竖楞方木截面抵抗矩 W = 508080/6=53333.33mm经过计算得到 = M/W = 0.56410/53333.33 = 10.575N/mm竖楞方木的计算强度小于13N/mm,满足要求! 2.竖楞方木抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.615.66=5.638kN截面抗剪强度计算值 T=35638/(25080)=2.114N/mm截面抗剪强度设计值 T=1.3N/mm竖楞方木抗剪强度计算不满足要求! 3.竖楞方木挠度计算最大挠度计算公式其中 q 混凝土侧压力的标准值，