地下室顶板加固计算

1、 XX(XX)地下室顶板加固施工方案编制人：校对人：审核人：审批人：目录TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark4 第1章工程概况3 HYPERLINK l bookmark6 第2章等效荷载换算3 HYPERLINK l bookmark8 车辆运载及堆载情况3 HYPERLINK l bookmark10 等效均布荷载计算3 HYPERLINK l bookmark12 第3章支撑体系验算4 HYPERLINK l bookmark32 第4章支撑体系平面布置图16第1章工程概况第2章等效荷载换算车辆运载及堆载情况因场内施工期间运输车辆较重的主要为钢筋运输车和碎

2、运输车，因此本方案以这两种车型进行验算。场内行车时必须严格将车辆荷载控制在方案计算范围内。即钢筋运载不得大于60吨、碎运输不大于12n?。钢筋运输车按平板半挂车计算，汽车自重20吨（轮胎12个，前4后8,轮胎规格为12R（真空），钢筋载重按60吨，合计80吨。混凝土罐车及泵车按装12立方米车考虑，混凝土罐车自重约25吨，12立方米混凝土按24吨计,合计49吨。等效均布荷载计算本方案荷载计算依据建筑结构荷载规范（GB50009-2012）,建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013）等规范编制。本工程回顶方案计算方法参照模板支架计算，地下室顶板为双向板，最大尺寸为2600X3200,地

3、下室顶板上通过最大荷载为钢筋运输车（钢筋车80T）,当两个轮胎的中点落在板的跨中时，弯矩最大。最不利荷载计算轮胎中轴点落在板跨中时，弯矩最大，本案例计算板跨为4米。根据建筑结构荷载规范附录C,等效均布活荷载按下式计算：Q=8Mmax/bL21、b值的计算如下：轮胎12R,即每个轮胎宽度为304mm,扁平比按最低70%计算，则每个轮胎的触地面积为0.3*0.2o通常情况下，荷载作用宽度大于长度，则选用公式如下：b=2/3b+0.73L（依据荷载规范C.0.5-2）山广院,+2*垫层厚度+板厚b”为荷载作用面平行于板跨的宽度，取山.广2*300=600mm；则bc=0.6+2*0+0.2=0.8m

4、b=2/3*0.8+0.73*4=3.45m两个局部荷载相邻时有效分部宽度进行折减（轮距1.86m）：,beb=一+一22=3.45/2+1.86/2=2.65m2、荷载的计算如下：则钢筋运输车后轮（单个组合）传递的荷载为：9/31*80/2（双排）=23.516/2=11.62t3、最大弯矩计算如下：Mmax=ll.62*9.8*4（板跨）/2=227.75KN.m4、等效荷载为：Q=8Mmax/bL三8*227.75/（3.45*42）=34KN/m25、乘可变荷载组合系数，动力系数：Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时，下部可不进行加固。

5、第3章支撑体系验算计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、混凝土结构设计规范GB50010-20104、建筑结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2,标高-1.50m新浇混凝土楼板板厚（mm）200模板支架高度H(m)4模板支架纵向长度L(m)3模板支架横向长度B(m)3模板及其支架自重标准值Gik(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75荷载标准值G2k(kN/m3)5。钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

6、1.1施工人员及设备荷载标准值Qlk当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/n?)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/n?)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载2(kN/nr)1模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(min)800立柱横向间距800水平拉杆步距h(nun)1500小梁间距l(min)200小梁最大悬挑长度ll(nim)200主梁最大悬挑长度200结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表:正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数Wc10.9-可变荷载的分项系

7、YQ11.4-永久荷载的分项系数yG1135-结构重要性系数yo：1设计简图如下:模板设计平二面图模板设计剖面图（模板支架纵向）模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板而板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值fXN/mn?)15面板抗剪强度设计值1.4面板弹性模量E(N/nmr)10000面板计算方式三等跨连续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上,本例以三等跨连续梁,取1m单位宽度计算。W=blr/6=1000 x15x15/6=37500nun3，I=bh3/12=1000 xl5xl5xl5/12=281250nun4承载能力极限状态qi=yox1.35x(Gik+(G2k+

8、G3k)xh)+L4x(pcxQlkxb=lx1.35x(O.l+(5O+l.l)xO.2)+L4xO.9x2.5x1=17.082kN/mqii?=YoxYG(Gik+(G2k+G3k)h)b=lx1.35x(O.l+(5O+l.l)xO.2)xl=13.932kN/mqi=Yox(YQx(PcxQik)xb=lx(1.4xO.9x2.5)xl=3.15kN/mq2=lxl.35xGikxb=lxl.35xO.lxl=O.135kN/mp=lxl.4x0.9xQik=lxl.4x0.9x2.5=3.15kN正常使用极限状态q=(YG(Gik+(G2k+G3k)xh)xb=(1x(0.l+(5

9、0+l.l)x0.2)x1=10.32kN/m计算简图如下：qi1、强度验算Mi=0.1qi静lAo.lUqi活L2=0.1xl3.932x0.22+0.117x3.15x0.22=0.07kNmM2=max0.08q2L2+0.213pL,O.lq2L2+O.175pL=max0.08x0.135x0.22+0.213x3.15x0.2,O.lxO.135xO.22+O.175x3.15x0.2=O.135kNmMinax=maxMi,M2=max0.07,0.135=0.135kN-mo=Mmax/W=0.135X106/37500=3.59N/nmrf=15N/nmr满足要求！2、挠度验

10、算vmaX=0.677ql4/(100EI)=0.677xl0.32x2004/(100 xl0000 x281250)=0.04nunv=0.04mmv=L/250=200/250=0.8111111满足要求！五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型(mm)60 x40 x2.5小梁抗弯强度设计值fXN/mn?)205小梁抗剪强度设计值125小梁截面抵抗矩W(cm3)7.36小梁弹性模量E(N/nmi2)206000小梁截面惯性矩I(cm4)22.07小梁计算方式二等跨连续梁qi=yox1.35x(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.4x(pcxQikxb=lx1.35x(0.3+(50+l

11、.l)x0.2)+1.4x0.9x2.5x0.2=3.47kN/m因此，qi?=Yoxl.35x(Gik+(G2k+G3k)xh)xb=lx1.35x(0.3+(50+l.1)x0.2)x0.2=2.84kN/mqi活=7oxL4x(pcxQikxb=lxL4xO.9x2.5xO.2=O.63kN/mq2=lxl.35xGikxb=lxl.35xO.3xO.2=O.O81kN/mp=lxl.4x0.9xQlk=lxl.4x0.9x2.5=3.15kN计算简图如下：q】2001、强度验算Mi=0.125qi的L2+0.125qi活L2=0.125x2.84x0.82+0.125x0.63x0.8

12、2=0.278kNmM2=max0.07q2L2+0.203pL,0.125q2L2+0.188pL=max0.07x0.081x0.82+0.203x3.15x0.8,0.125x0.081x0.82+0.188x3.15x0.8=O.515kNmM3=maxqiLi2/2,q2Li2/2+pLi=max3.47x0.22/2,0.081x0.22/2+3.15x0.2=0.632kNmMinax=maxMi，M2,M3=max0.278,0.515,0.632=0.632kNmo=Mmax/W=0.632x106/7360=85.818N/nmi2f=205N/nmr满足要求！2、抗剪验算

13、Vi=0.625qi部L+0.625qi括L=O.625x2.84xO.8+O.625xO.63xO.8=L735kNV2=0.625q2L+0.688p=0.625x0.081x0.8+0.688x3.15=2.208kNV3=maxqiLi，q2Li+p=max3.47x0.2,0.081x0.2+3.15=3.166kNVmax=maxVi,V2,V3=max1.735,2.208,3.166=3.166kNTmax=VmaX/(8Iz8)bh02-(b-6)h2=3.166xl000 x40 x602-(40-5)x552/(8x220700 x5)=13.674N/nun2T=125

14、N/nmr满足要求！3、挠度验算q=(YG(Gik+(G2k+G3k)xh)xb=(1x(0.3+(50h-1.1)x0.2)x0.2=2.104kN/m挠度，跨中Vmax=0.521qL4/(100EI)=0.521x2.104x8004/(100 x206000 x22.07xl04)=0.099mmv=L/250=800/250=3.2mm：悬臂端vmax=qli4/(8EI)=2.104x2004/(8x206000 x22.07xl04)=0.009rnm48乂3主梁计算截面类型(mm)48乂3主梁抗弯强度设计值fXNmn?)205主梁抗剪强度设计值125主梁截面抵抗矩W(cm3)4

15、.49主梁弹性模量E(N/nun2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数11、小梁最大支座反力计算qi=yox1.35x(Gik+(G2k+G3k)xh)+1.4x(pcxQikxb=lx1.35x(0.5+(50+l.l)x0.2)+1.4x0.9xl.5x0.2=3.272kN/mqi=yoxl.35x(Gik十(G2k+G3k)xh)xb=lxl.35x(0.5+(50+l.l)x0.2)x0.2=2.894kN/mqi活=yoxL4x(pcxQikXb=lxl.4x0.9xl.5x0.2=0.378kN/mq2=(YG(Gik+(G

16、2k+j3k)xh)xb=(lx(0.5+(50+l.l)x0.2)x0.2=2.144kN/m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rnwc=1.25qiL=1.25x3.272xO.8=3.272kN按悬臂梁，Ri=3.272x0.2=0.654kNR=maxRnUxRi=3.272kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R,maX=1.25q2L=1.25x2.144x0.8=2.144kN按悬臂梁，R,i=q2li=2.144x0.2=0.429kNR=maxR&Ri=2.144kN;计算简图如下：3.272kN3.272lcN3.272kN5.272kN3.272kN3.272kN3.272

17、lcN3.272kN3.272lcN3.272kN1.272kN3.272kN1.272kN3.272lcN3.272kNvttC?jCzttO:jCJttO主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN-m)a=Mmax/W=0.851x106/4490=1主梁弯矩图一(kN-m)a=Mmax/W=0.851x106/4490=189.475N/nmi2f=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算49R84知&主梁剪力图一(kN)Tmax=2Vmax/A=2x5.153x1000/424=24.309N/nmrT=125N/min2满足要求！4、挠度验算-0.6716主梁变形图一(mm)跨中Vm

18、ax=0.67lnmiv=800/250=3.2nun悬挑段Vmax=0.038mmWv=2x200/250=L6mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为Ri=lL207kN,R2=13.333kN,R3=13.333kN,R4=11.207kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力N=13.333kN48乂3钢管计算截面类型(mm)48乂3钢材等级Q235立柱截面面积A(nmi2)424立柱截面回转半径i(min)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值田(N/mn?)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立柱段：loi=kiii(hd+2a尸lxl.386x(1500+2x200)=2633mm非顶部立柱段：lo=kRh=1x1.755x1500=2632niinX=maxloi,lo/i=2633.4/15.9=165.623?J=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011,荷载设计值qi有所不同：小梁验算qi=lx1.35x(0.5+(50+