独栋别墅毕业设计计算书电算版(pkpm)

1、摘要实践基础。图、大样图的绘制和建筑设计总说明等内容。在进入结构设计阶段后，我运用PKPMSATWESATWE关键词：SATWE，荷载统计，框架梁设计，框架柱配筋，基础设计、楼梯设计1建筑设计说明总平面设计AB23.3m，考虑通风和0.453室内外的连接。平面设计面设计入手，但是着手于建筑空间的组合。体系和围护体系，如墙、柱、隔断等构件所占的结构面积。使用部分的平面设计交通联系部分的平面设计行是否方便，还在很大程度上影响建筑的工程造价、用地、平面组合方式等。立面设计2济性；正确处理与施工技术的关系。拉式玻璃窗，采用白色欧式装饰檐口线条，样式新颖。住，色彩搭配和谐。为一体，立面造型错落有致。剖面

2、设计门的高度根据人体尺寸来确定，窗高要满足通风采光要求。屋面排水采用有组织排水，结构找坡。3结构布置方案及结构选型结构承重方案选择框架梁、柱布置参见结构平面图。图 2.1-1 一层结构布置4图 2.1-2 二层结构布置主要构件选型及尺寸初步估算主要构件选型（）梁板柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构（）墙体采用：加气混凝土砌块（）墙体厚度：外墙:200mm，内墙:200mm（）基础采用：天然地基浅基础梁柱截面尺寸估算（）主要承重框架:可取跨度较大者进行计算.取L=6000mmh=(1/81/12)L=750mm500mm取h=500mm.b (1 1)h250mm167mmb=250mm23满足b2

3、00mm且b500/2=250mm故主要框架梁初选截面尺寸为：bh=250mm500mm（）框架柱:h (1 1 )H (1 1 )3300220165mm15201520b=(12/3)hb=h按轴压比验算:此建筑抗震等级为三级 =0.85 选C30型混凝土f=c514.3(62.3)(53.9) qAA 1.21.2515100022 68370mm2f0.8514.3AcA 261mm1.11.3； 恒载与活载的荷载分项系数的加权平均值，一般民用建筑可近似取1.25；q1215；kA 欲确定的柱楼层负荷面积，可根据柱网尺寸确定；n 欲确定的柱截面以上的楼层层数； 框架柱的轴压比限值，根据

4、结构的抗震等级查表取得；f混凝土轴心抗压强度设计值。c6.3.512300mm，一、二、三级2400mm22450。300mm故初选柱截面尺寸为 柱： bh=350mm350mm柱子的高度：底层柱高h=3.3+0.45+0.3=4.05m（室内外高差450mm，基础顶面距外地面300mm）。二层柱子高h=3.3m6板荷载荷载统计板恒载计算表表3.11-1性质功能具体做法硬木地板（0.2） 预埋木格栅（0.2)20 厚水泥砂浆找平 （200.02=0.4）荷载标准值（kN/m2）客厅、卧室3.735100 厚板（250.1）15 厚混合砂浆打底（170.015） 隔音纸板吊顶（0.18）30 厚

5、水泥砂浆，预留修面层（0.03x20=0.6）1.5 厚聚氨酯防水涂料刷基层处理剂一遍20 厚 1:2 水泥砂浆找平（0.0220=0.4）卫生间C15 细石混凝土填充热水管道间，找坡不小于0.5%，最薄处不小于 50 厚20 厚复合铝箔挤塑聚苯乙烯保温板100 厚板（250.1）20 厚板底抹灰（0.0217=0.34）20 厚细石混凝土（0.0224=0.48） 高聚物改性沥青防水材料20 1:3 水泥砂浆100 厚聚苯乙烯泡沫塑料板（0.12=0.2）水泥珍珠岩找2坡（最薄处20厚5.94不上人屋面6.22隔气层（0.02）20 厚 1:3 水泥砂浆（0.0220=0.4）120 厚板（

6、250.12=3）20 厚板底抹灰（0.0217=0.34）陶瓷地毡露面（含找平层（0.）露台100 厚(2.5)20 厚石灰砂浆粉刷层（0.0217=0.34）3.54梁间线荷载本工程内外墙都采用 200 厚加气混凝土砌块，外墙线荷载 6.72KN/m, 内墙（1）线荷载6.44KN/m，内墙（2）线荷载6.67KN/m。具体何在布置见PKPM 梁间荷载图注：转化为梁上线荷载时的计算公式：面荷载（层高-梁高） 屋面檐沟荷载：估为 2.0KN/m 加载到屋面边梁。73.2.活荷载类型性质荷载标准值（kN/m2类型性质荷载标准值（kN/m2）卧室、客厅、卫生间2.0楼面露台2.5屋面不上人0.5

7、风荷载0.7 kN / m20PKPM荷载布置图图 3.4-1 一层恒活荷载布置、梁间线荷载布置（注：括号中表示活荷载大小）8图 3.4-2 一层恒荷载导荷方式（注：6.8 处为楼梯间，板厚按 0 算）图 3.4-3 屋面恒活荷载布置、梁间线荷载布置9图 3.4-5屋面恒荷载导荷方式图104 .SATWE 设计参数信息总信息风荷载信息11地震信息活荷信息调整信息12设计信息13配筋信息荷载组合14SATWE计算结果查看分析结构整体位移角建筑抗震设计规范表 5.5.1c uc结构整体位移角 ch，其中Vuc 为多遇地震作用标准值产生的楼层内最大弹性层间位移；h 为层高。抗规：钢筋混凝土框架弹性层

8、间位移角限值 c为 1/550。15图 5.1-1 风作用下的位移角图 5.1-2 地震作用下的位移角分析：位移角数值符合规范要求，且由上图分析可知，地震作用下位移角大于风16荷载作用下的位移角，所以本工程受地震作用控制。结构空间整体振动简图第一振型：以 X 方向平动第二振型：Y 方向平动图 5.2-1 结构第一振型平动图图 5.2-2 结构第二振型平动图17第三振型：扭转为主图 5.2-3 结构第三振型扭转图结构平均重度建筑抗震设计规范规定：框架结构与框架剪力墙结构参考值约为 1214 kN / m2各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m*2)层号塔号单位面积质量 gi质量比max(gi/

9、gi-1,gi/gi+1)111288.351.3421960.841.0012.889.60大，结果大致符合要求。18结构刚度比建筑抗震设计规范：表 3.4.3-270%比值或上三层平均侧移刚度 80%的比值中之较小者FloorNo.1Tower No.Ratx1=1.2626Raty1=1.2877FloorNo.2Tower No.1Ratx1=1.0000Raty1=1.0000分析：由于 Ratx1=1.2626Raty1=5.5 结构刚重比结构整体稳定验算结果层号X 向刚度Y 刚重比Y向刚度层高上部重量X 刚重比10.882E+050.890E+054.054284.83.4384

10、.1420.998E+050.987E+053.301693.194.63192.4819Di*Hi/Gi 10,能够通过高规(5.4.4)Di*Hi/Gi 20,可以不考虑重力二阶效应。分析：刚重比均大于 20，所以结构整体稳定且不考虑重力二阶效应。楼层抗剪承载力及承载力比值3.4.3-2 第三行;80%可视为楼层承载力突变。楼层抗剪承载力、及承载力比值Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y210.5939E+030.5925E+031.001.00110.7249E+030.7312E+031.221.23X 方向最小楼层抗剪承

11、载力之比:1.00 层号:2塔号:1Y 方向最小楼层抗剪承载力之比:1.00 层号:2塔号:1不存在楼层承载力突变。结构周期与平动系数考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数数振型号周 期转 角平动系数 (X+Y)扭转系10.4209165.120.96 ( 0.90+0.06 )0.0420.417274.921.00 ( 0.07+0.93 )0.0030.3597159.930.04 ( 0.04+0.00 )0.9640.143247.770.92 ( 0.42+0.50 )0.0850.1417135.390.98 ( 0.50+0.48 )0.0260.12

12、5319.890.10 ( 0.09+0.01 )0.90/X 0.90 Y 0.06X 方向平动：同理可知第二振Y 12 0.4209 0.4172 XY 方向刚度相近。20结构周期比0.9 太需要控制周期比。分析：周期比主要为控制结构扭转，减小扭转对结构产生的不利影响，也是反映抗扭刚度与抗侧刚度的比值的数值。本例 0.3597/0.4209=0.7833，故周期比符合要求，本结构属于规则建筑。结构剪重比根据建筑抗震设计规范 5.2.5：Floor Tower Fx (kN) Vx () (kN) Mx(kN m) Static Fx(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)

13、21126.9926.99(9.31%)(9.31%)419.08148.2911127.01249.69(7.53%)(7.53%)1425.27117.0921抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 =X 方向的有效质量系数:100.00%FloorTowerFy (kN)Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) (kN)My (kN Static Fy(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)21130.09130.09( 9.54%)( 9.54%)429.31148.2911130.10255.60( 7.71%)( 7.71%)1459.11117.09抗震规

14、范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 =Y 方向的有效质量系数:99.50%1.6%90%求。结构位移比移和层间位移，A、B 移和层间位移，A、B 1.2 A级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的 级高度高层建筑不应大于该楼层平均值的 1.5 倍，B 级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的 高层建筑及复杂高层建筑，不应大于该楼层平均值的 1.4 倍。= 工况 14 = X+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx21414.224.

15、081.043300.411.381.271.0911172.852.811.024050.172.852.811.0222X 方向最大位移与层平均位移的比值:1.04(第2 层第 1 塔)X 方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.09(第2 层第 1 塔)= 工况 15 = X-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx21584.584.121.113300.581.361.271.0711373.232.761.174050.373.232.761.17= 工

16、况 17 = Y+偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy21444.694.191.123300.441.501.321.1411223.192.871.114050.223.192.871.11Y 方向最大位移与层平均位移的比值:1.12(第2 层第1 塔)Y 方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.14(第2 层第1 塔)= 工况 18 = Y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)

17、hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-Dy21414.474.161.073300.581.391.311.0611193.082.861.084050.193.082.861.08Y 方向最大位移与层平均位移的比值:1.08(第1 层第1 塔)23Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.08(第1 层第 1 塔)1.2，所以符合规范要求。24板的设计1011011110110101018 pl2M pll为短跨方向的计算长度双向板（弹性方法计算：ll0nM表中系数m pl201l为短跨方向的计算长度01跨中弯矩计算系数考虑混凝土泊松比0.2，m m11m2m m2m1跨中弯矩荷

18、载取值：g+q/2(四边固定)+ q/2(四边简支)支座弯矩荷载取值：g+q(四边固定)，h h 2001弯矩设计值折减情况:h h 3002边跨跨中截面和楼板边缘起第二支座截面，l/l1.5 减少 20%，1.5b0l/l2.010%，llb0b0角区格不折减。各层楼板编号和边界条件0 处理，四边为简支；房间57 为卫50mm，与其他板相邻边为简支；1 50mm边为简支。25图 6.2-1 一层楼板编号和边界条件二层：图 6.2-2 屋面楼板编号和边界条件（*注：图片中锯齿段为固支边界，直线段为简支边界）混凝土结构设计规范：26由计算简图可知，所有板都为双向板，最大板计算跨度为 4000mm

19、，故板厚可取4000mm 100mm为40，故楼层板厚取为100mm，屋面板根据行业规定适当放大，取为 120mm。楼板材料选择、板的最小配筋率混凝土强度等级：C30钢筋：选用高强度受力钢筋 HRB400 级热轧钢筋。8.5.12 ：板类受弯构件（不包括悬臂板）当采用强度等级为 400MPa、500Mpa 的钢筋时，其最小配筋率应允许采用 0.15和45 ft f和y45 fty的较大值， 故此处板的最小配筋率为fy1.43 360 0.178%。楼板的计算参数27楼板配筋计算结果6.6-1 一层楼板配筋计算结果图286.6-2 屋面板配筋计算结果图楼板计算书说明：计算结果为 0 边按简直计算

20、；各板裂缝以及绕度验算略过。混凝土结构设计规范 9.6.1 ;29楼层板各板块计算书：1号房间：一、基本资料：1、房间编号：1、边界条件（左端/下端/右端/上端：铰支铰支/铰支/铰支/3、荷载：永久荷载标准值：g 3.54 kN/m2可变荷载标准值：q 计算跨度Lx =39002.50 kN/m2mm ；计算跨度Ly =2500 mm板厚H =100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.02661+0.07618/5)*(1.20*3.54+1.40*1.25)*2.52=1.57kNm考虑活载不利

21、布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.02661+0.07618/5)*(1.4* 1.25)* 2.52 =Mx=1.57 +0.46 =2.03kNmAsx= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.251%My =(0.07618+0.02661/5)*(1.20* 3.54+1.40* 1.25)* 2.52=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.07618+0.02661/5)*(1.4* 1.25)* 2.52 =My=3.06 +0.89 =3.95kNmAsy= 178.00mm2，实配8200 (As 251

22、.mm2)min 0.179% ， 0.251%2 号房间：其中一边边界条件不唯一故省略。3号房间：一、基本资料：1、房间编号：3、边界条件（左端/下端/右端/上端：固定铰支/固定/固定/3、荷载：30永久荷载标准值：g 3.73 kN/m2可变荷载标准值：q 计算跨度Lx =39002.00 kN/m2mm ；计算跨度Ly =6000 mm板厚H =100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.03710+0.01160/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*3.92=3.53kNm考虑

23、活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.07500+0.02710/5)*(1.4* 1.00)* 3.92 =Mx=3.53 +1.71 =5.24kNmAsx= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.251%My =(0.01160+0.03710/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 3.92=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.02710+0.07500/5)*(1.4* 1.00)* 3.92 =My=1.70 +0.90 =2.60kNmAsy= 178.00mm2，实配8200 (As

24、 251.mm2)min 0.179% ， 0.251%Mx =0.07960*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 3.92 =8.82kNmAsx= 309.64mm2，实配8140 (As 359mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 0.359%My =0.05720*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 3.92 =6.34kNmAsy= 228.15mm2，实配8200 (As 251.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 0.251%4号房间：一、基本资料：1、房间编号：4、边界条件（左端/下端/右端/上端：固定铰支/铰支/固定/

25、3、荷载：永久荷载标准值：g 3.73 kN/m231可变荷载标准值：q 2.00 kN/m2计算跨度Lx =4000 mm ；计算跨度 Ly =6000 mm板厚H =100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.04535+0.01872/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*4.02=4.62kNm考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.07277+0.02793/5)*(1.4* 1.00)* 4.02 =Mx=4.62 +1.76 =6.37kNmAsx= 229.

26、63mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.251%My =(0.01872+0.04535/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 4.02=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.02793+0.07277/5)*(1.4* 1.00)* 4.02 =My=2.62 +0.95 =3.57kNmAsy= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.251%Mx =0.10265*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 4.02 =11.96kNmAsx= 446.56mm

27、2，实配8100 (As 503.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 0.503%My =0.07745*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 4.02 =9.02kNmAsy= 330.50mm2，实配8140 (As 359.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 5一、基本资料：1、房间编号：5、边界条件（左端/下端/右端/上端：铰支铰支/铰支/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g 5.94 可变荷载标准值：q 2.00 32计算跨度Lx =2500 mm ；计算跨度 Ly =2300 mm板厚H =100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、

28、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.02312+0.03876/5)*(1.35*5.94+0.98*1.00)*2.32=1.47kNm考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03605+0.04370/5)*(1.4* 0.70)* 2.32 =Mx=1.47 +0.23 =1.70kNmAsx= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.251%My =(0.03876+0.02312/5)*(1.35* 5.94+0.98* 1.00)* 2.32=考虑活载不利布置跨中Y向

29、应增加的弯矩：Mya =(0.04370+0.03605/5)*(1.4* 0.70)* 2.32 =My=2.07 +0.26 =2.33kNmAsy= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.251%My =0.09052*(1.35* 5.94+0.98* 2.00)* 2.32 =4.78kNmAsy= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 6一、基本资料：1、房间编号：6、边界条件（左端/下端/右端/上端：铰支固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g 3.73 kN/

30、m2可变荷载标准值：q 计算跨度Lx =25002.00 kN/m2mm ；计算跨度Ly =2300 mm板厚H =100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。33二、计算结果：Mx=(0.01666+0.02646/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*2.32=0.68kNm考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03605+0.04370/5)*(1.4* 1.00)* 2.32 =Mx=0.68 +0.33 =1.01kNmAsx= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2)

31、min 0.179% ， 0.251%My =(0.02646+0.01666/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 2.32=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.04370+0.03605/5)*(1.4* 1.00)* 2.32 =My=0.93 +0.38 =1.30kNmAsy= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.251%Mx =0.05610*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 2.32 =2.16kNmAsx= 178.00mm2，实配8140 (As 359.mm2,可能与邻跨

32、有关系)min 0.179% ， 0.359%My =0.06502*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 2.32 =2.50kNmAsy= 178.00mm2，实配8140 (As 359.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 7一、基本资料：1、房间编号：7、边界条件（左端/下端/右端/上端：铰支固定/铰支/铰支/3、荷载：永久荷载标准值：g 5.94 kN/m2可变荷载标准值：q 计算跨度Lx =25002.00 kN/m2mm ；计算跨度Ly =2300 mm板厚H =100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.

33、6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：34Mx=(0.02312+0.03876/5)*(1.35*5.94+0.98*1.00)*2.32=1.47kNm考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03605+0.04370/5)*(1.4* 0.70)* 2.32 =Mx=1.47 +0.23 =1.70kNmAsx= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.251%My =(0.03876+0.02312/5)*(1.35* 5.94+0.98* 1.00)* 2.32=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.043

34、70+0.03605/5)*(1.4* 0.70)* 2.32 =My=2.07 +0.26 =2.33kNmAsy= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm22)min 0.179% ， 0.251%My =0.09052*(1.35* 5.94+0.98* 2.00)* 2.32 =4.78kNmAsy= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 8一、基本资料：1、房间编号：8、边界条件（左端/下端/右端/上端：铰支固定/固定/铰支/3、荷载：永久荷载标准值：g 3.73 kN/m2可变荷载标准值：q 计算跨度L

35、x =25002.00 kN/m2mm ；计算跨度Ly =2300 mm板厚H =100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.02404+0.02850/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*2.32=0.93kNm考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03605+0.04370/5)*(1.4* 1.00)* 2.32 =Mx=0.93 +0.33 =1.26kNmAsx= 178.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2)35min 0.179% ， 0.2

36、51%My =(0.02850+0.02404/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 2.32=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.04370+0.03605/5)*(1.4* 1.00)* 2.32 =My=1.04 +0.38 =1.41kNmAsy= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.251%Mx =0.07088*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 2.32 =2.73kNmAsx= 178.00mm2，实配10200 (As 393.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179%

37、， 0.393%My =0.07560*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 2.32 =2.91kNmAsy= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2,可能与邻跨有关系min 0.179% ， 0.251%9号房间：由于一边边界条件不统一，计算过程略。10号房间：一、基本资料：1、房间编号： 10、边界条件（左端/下端/右端/上端：固定固定/铰支/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g 3.73 kN/m2可变荷载标准值：q 计算跨度Lx =40002.00 kN/m2mm ；计算跨度Ly =2300 mm板厚H =100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、

38、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.00990+0.03925/5)*(1.20*3.73+1.40*1.00)*2.32=0.55kNm考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.02267+0.08544/5)*(1.4* 1.00)* 2.32 =Mx=0.55 +0.29 =0.85kNmAsx= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2)36min 0.179% ， 0.251%My =(0.03925+0.00990/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 2.32=考虑活载不利布置跨中

39、Y向应增加的弯矩：Mya =(0.08544+0.02267/5)*(1.4* 1.00)* 2.32 =My=1.28 +0.67 =1.95kNmAsy= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.251%Mx =0.05705*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 2.32 =2.20kNmAsx= 178.00mm2，实配8140 (As 359mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 0.359%My =0.08205*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 2.32 =3.16kNmAsy= 178.00

40、mm2，实配8140 (As 359.mm2,可能与邻跨有关系min 0.179% ， 0.359%11号房间：楼梯间设置板厚为0，不参与楼板配筋计算。12号房间：一、基本资料：1、房间编号： 12、边界条件（左端/下端/右端/上端：固定固定/铰支/铰支/3、荷载：永久荷载标准值：g 3.73 kN/m2可变荷载标准值：q 计算跨度Lx =40002.00 kN/m2mm ；计算跨度Ly =2700 mm板厚H =100 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.01892+0.04479/5)*(1.2

41、0*3.73+1.40*1.00)*2.72=1.20kNm考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.02840+0.07153/5)*(1.4* 1.00)* 2.72 =Mx=1.20 +0.44 =1.63kNmAsx= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2)37min 0.179% ， 0.251%My =(0.04479+0.01892/5)*(1.20* 3.73+1.40* 1.00)* 2.72=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.07153+0.02840/5)*(1.4* 1.00)* 2.72 =My=2.08 +0.79

42、 =2.87kNmAsy= 178.00mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.251%Mx =0.07734*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 2.72 =4.11kNmAsx= 178.00mm2，实配8140 (As 359.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 0.359%My =0.10175*(1.20* 3.73+1.40* 2.00)* 2.72 =5.40kNmAsy= 193.43mm2，实配8200 (As 251.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 0.251%屋面板各板块计算书：1号房间

43、：一、基本资料：1、房间编号：1、边界条件（左端/下端/右端/上端：铰支铰支/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g 6.22 kN/m2可变荷载标准值：q 计算跨度Lx =50000.50 kN/m2mm ；计算跨度Ly =3700 mm板厚H =120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：38Mx=(0.02039+0.04028/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*3.72=3.37kNm考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03130+0.06319/5)*(1.4* 0

44、.17)* 3.72 =Mx=3.37 +0.15 =3.51kNmAsx= 213.60mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.209%My =(0.04028+0.02039/5)*(1.35* 6.22+0.98* 0.25)* 3.72=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.06319+0.03130/5)*(1.4* 0.17)* 3.72 =My=5.25 +0.23 =5.48kNmAsy= 213.60mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.209%Mx =0.07619*(1.35* 6.

45、22+0.98* 0.50)* 3.72 =9.27kNmAsx= 266.40mm2，实配10200 (As 393.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 0.328%My =0.09482*(1.35* 6.22+0.98* 0.50)* 3.72 =11.54kNmAsy= 334.51mm2，实配10200 (As 393mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 2号房间：一、基本资料：1、房间编号：2、边界条件（左端/下端/右端/上端：铰支固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g 6.22 kN/m2可变荷载标准值：q 计算跨度Lx =25000.50

46、kN/m2mm ；计算跨度Ly =2300 mm板厚H =120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.01666+0.02646/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.32=1.00kNm39考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03605+0.04370/5)*(1.4* 0.17)* 2.32 =Mx=1.00 +0.06 =1.06kNmAsx= 213.60mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.209%My =(0.026

47、46+0.01666/5)*(1.35* 6.22+0.98* 0.25)* 2.32=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.04370+0.03605/5)*(1.4* 0.17)* 2.32 =My=1.36 +0.07 =1.43kNmAsy= 213.60mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.209%Mx =0.05610*(1.35* 6.22+0.98* 0.50)* 2.32 =2.64kNmAsx= 213.60mm2，实配10200 (As 393.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 0.328%My =0

48、.06502*(1.35* 6.22+0.98* 0.50)* 2.32 =3.06kNmAsy= 213.60mm2，实配10200 (As 393.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 3一、基本资料：1、房间编号：3、边界条件（左端/下端/右端/上端：铰支固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g 6.22 kN/m2可变荷载标准值：q 计算跨度Lx =25000.50 kN/m2mm ；计算跨度Ly =2300 mm板厚H =120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.01

49、666+0.02646/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.32=1.00kNm40考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03605+0.04370/5)*(1.4* 0.17)* 2.32 =Mx=1.00 +0.06 =1.06kNmAsx= 213.60mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.209%My =(0.02646+0.01666/5)*(1.35* 6.22+0.98* 0.25)* 2.32=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.04370+0.03605/5)*(1.4* 0.17)*

50、2.32 =My=1.36 +0.07 =1.43kNmAsy= 213.60mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.209%Mx =0.05610*(1.35* 6.22+0.98* 0.50)* 2.32 =2.64kNmAsx= 213.60mm2，实配10200 (As 393mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 0.328%My =0.06502*(1.35* 6.22+0.98* 0.50)* 2.32 =3.06kNmAsy= 213.60mm2，实配10200 (As 393mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 4

51、一、基本资料：1、房间编号：4、边界条件（左端/下端/右端/上端：铰支固定/固定/铰支/3、荷载：永久荷载标准值：g 6.22 kN/m2可变荷载标准值：q 计算跨度Lx =50000.50 kN/m2mm ；计算跨度Ly =2700 mm板厚H =120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.01494+0.05364/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.72=1.62kNm考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：41Mxa =(0.02033+0.09055/5)*(1.4* 0.

52、17)* 2.72 =Mx=1.62 +0.07 =1.69kNmAsx= 213.60mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.209%My =(0.05364+0.01494/5)*(1.35* 6.22+0.98* 0.25)* 2.72=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.09055+0.02033/5)*(1.4* 0.17)* 2.72 =My=3.57 +0.17 =3.74kNmAsy= 213.60mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.209%Mx =0.07852*(1.35* 6.2

53、2+0.98* 0.50)* 2.72 =5.09kNmAsx= 213.60mm2，实配10200 (As 393mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 0.328%My =0.11478*(1.35* 6.22+0.98* 0.50)* 2.72 =7.44kNmAsy= 213.60mm2，实配8200 (As 251.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 5一、基本资料：1、房间编号：5、边界条件（左端/下端/右端/上端：固定固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g 6.22 kN/m2可变荷载标准值：q 计算跨度Lx =25000.50 kN/m2mm

54、 ；计算跨度Ly =2300 mm板厚H =120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.01679+0.02115/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.32=0.96kNm考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03605+0.04370/5)*(1.4* 0.17)* 2.32 =0.06kNm42Mx=0.96 +0.06 =1.02kNmAsx= 213.60mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.209%My =(0.021

55、15+0.01679/5)*(1.35* 6.22+0.98* 0.25)* 2.32=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.04370+0.03605/5)*(1.4* 0.17)* 2.32 =My=1.12 +0.07 =1.19kNmAsy= 213.60mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.209%Mx =0.05356*(1.35* 6.22+0.98* 0.50)* 2.32 =2.52kNmAsx= 213.60mm2，实配10200 (As 393.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 0.328%My =0

56、.05723*(1.35* 6.22+0.98* 0.50)* 2.32 =2.69kNmAsy= 213.60mm2，实配10200(As 3393mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 6一、基本资料：1、房间编号：6、边界条件（左端/下端/右端/上端：固定固定/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g 6.22 kN/m2可变荷载标准值：q 计算跨度Lx =25000.50 kN/m2mm ；计算跨度Ly =2300 mm板厚H =120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.016

57、79+0.02115/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*2.32=0.96kNm考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.03605+0.04370/5)*(1.4* 0.17)* 2.32 =Mx=0.96 +0.06 =1.02kNm43Asx= 213.60mm2，实配8200 (As min 0.179% ， 0.209%My =(0.02115+0.01679/5)*(1.35* 6.22+0.98* 0.25)* 2.32=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.04370+0.03605/5)*(1.4* 0.17)* 2.32 =My=

58、1.12 +0.07 =1.19kNmAsy= 213.60mm2，实配8200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.209%Mx =0.05356*(1.35* 6.22+0.98* 0.50)* 2.32 =2.52kNmAsx= 213.60mm2，实配10200 (As 393.mm2,可能与邻跨有关系)min 0.179% ， 0.328%My =0.05723*(1.35* 6.22+0.98* 0.50)* 2.32 =2.69kNmAsy= 213.60mm2，实配 10200 (As 393mm2,可能与邻跨有关系) min 0.179% ， 328%7 号

59、房间：一、基本资料：1、房间编号：7、边界条件（左端/下端/右端/上端：固定铰支/固定/固定/3、荷载：永久荷载标准值：g 6.22 kN/m2可变荷载标准值：q 计算跨度Lx =39000.50 kN/m2mm ；计算跨度Ly =6000 mm板厚H =120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级4、计算方法：弹性算法。5、泊松比：1/5.6、考虑活荷载不利组合。二、计算结果：Mx=(0.03710+0.01160/5)*(1.35*6.22+0.98*0.25)*3.92=5.18kNm考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：Mxa =(0.07500+0.02710/5)*(1.4* 0

60、.17)* 3.92 =Mx=5.18 +0.30 =5.48kNmAsx= 213.60mm2，实配8200 (As 251.mm2)44min 0.179% ， 0.209%My =(0.01160+0.03710/5)*(1.35* 6.22+0.98* 0.25)* 3.92=考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：Mya =(0.02710+0.07500/5)*(1.4* 0.17)* 3.92 =My=2.50 +0.16 =2.66kNmAsy= 213.60mm2，实配 10200 (As 251.mm2)min 0.179% ， 0.209%Mx =0.07960*(1.35