接触网工程直埋支柱基础承载理想受力分析(完整版)

1、铁路电气化化接触网网工程直埋支柱基基础承载载理想受受力分析析白永宏 持笔中铁二十一一局集团团有限公公司二一七年年七月前 言随着中国铁铁路电气气化的不不断延伸伸，铁路路时速不不断的提提高，普普速区段段铁路接接触网下下部支柱柱基础基基本上采采用杯型型基础，桩桩型基础础，法兰兰基础，很很少采用用直埋基基础，但但是在时时速低于于1600公里/小时区区段的国国铁及地地方专用用线上，电电气化铁铁路还较较多采用用预应力力钢筋混混凝土支支柱加直直埋基础础，直埋埋基础一一直在大大家经验验和惯例例上安放横横卧板，一一般情况况下，直直线和曲曲外支柱柱，下部部横卧板板在田野野侧，上上部横卧卧板在线线路侧；在曲内内支柱

2、，下下部横卧卧板在线线路侧，上上部横卧卧板在田田野侧。其其实是一一个经验验和惯例例。在好多电气气化铁路路线上施施工，直直埋支柱柱不考虑虑直线、曲曲内、曲曲外，横横卧板安安置：下下部横卧卧板均在在田野侧侧，上部部横卧板板均在线线路侧，主主要考虑虑单方面面安全，只只要支柱柱不要向向线路侧侧倾覆，就就保证安安全了，但但是支柱柱向田野野侧倾覆覆一样危危机安全全（电气气化接触触网交付付运营时时）。经过简单的的受力分分析，接接触网直直埋支柱柱受力情情况非常常复杂。以以下理想想状态下下，简单单的受力力分析，供供接触网网爱好者者参考，希希望能抛抛砖引玉玉有更好好的分析析方法及及思路。笔者主要针针对铁路路电气化

3、化接触网网工程直直埋支柱柱承载后后受力分分析,其其目的是是施工时时能够正正确安置置上下部部横卧板板,确保保接触网网直埋支支柱下部部工程质质量.分分享给接接触网爱爱好者,有不妥妥之处,请各位位专家批批评指正正。参加人员：白永宏宏 刘刘广 郭民祥祥2017/7/66 PAGE 62目 录TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc487125827 第一：田野野侧无附附加悬挂挂承载受受力分析析 PAGEREF _Toc487125827 h 1 HYPERLINK l _Toc487125828 一、 直直线中间间柱 PAGEREF _Toc487125828 h 1 HYPE

4、RLINK l _Toc487125829 二、 曲曲外中间间柱 PAGEREF _Toc487125829 h 1 HYPERLINK l _Toc487125830 三、 曲曲内中间间柱 PAGEREF _Toc487125830 h 3 HYPERLINK l _Toc487125831 1、曲内情情况之一一 PAGEREF _Toc487125831 h 3 HYPERLINK l _Toc487125832 2、曲内情情况之二二 PAGEREF _Toc487125832 h 4 HYPERLINK l _Toc487125833 四、 直直线及曲曲内转换换柱 PAGEREF _To

5、c487125833 h 5 HYPERLINK l _Toc487125834 五、 曲曲外转换换柱 PAGEREF _Toc487125834 h 6 HYPERLINK l _Toc487125835 1.曲外情情况之一一 PAGEREF _Toc487125835 h 6 HYPERLINK l _Toc487125836 2.曲外情情况之二二 PAGEREF _Toc487125836 h 1 HYPERLINK l _Toc487125837 第二：田野野侧有附附加悬挂挂承载受受力分析析 PAGEREF _Toc487125837 h 1 HYPERLINK l _Toc48712

6、5838 一、 直直线中间间柱 PAGEREF _Toc487125838 h 2 HYPERLINK l _Toc487125839 二、 曲曲外中间间柱 PAGEREF _Toc487125839 h 1 HYPERLINK l _Toc487125840 三、 曲曲内中间间柱 PAGEREF _Toc487125840 h 5 HYPERLINK l _Toc487125841 1、中间柱柱曲内情情况之一一 PAGEREF _Toc487125841 h 5 HYPERLINK l _Toc487125842 2、中间柱柱曲内情情况之二二 PAGEREF _Toc487125842 h

7、6 HYPERLINK l _Toc487125843 四、 直直线转换换柱 PAGEREF _Toc487125843 h 10 HYPERLINK l _Toc487125844 五、 曲曲内转换换柱 PAGEREF _Toc487125844 h 12 HYPERLINK l _Toc487125845 六、 曲曲外转换换柱 PAGEREF _Toc487125845 h 16TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc487125846 第一：田野野侧无附附加悬挂挂承载受受力分析析 PAGEREF _Toc487125846 h 1 HYPERLINK l _Toc

8、487125847 一、 直直线中间间柱 PAGEREF _Toc487125847 h 1 HYPERLINK l _Toc487125848 二、 曲曲外中间间柱 PAGEREF _Toc487125848 h 1 HYPERLINK l _Toc487125849 三、 曲曲内中间间柱 PAGEREF _Toc487125849 h 3 HYPERLINK l _Toc487125850 1、曲内情情况之一一 PAGEREF _Toc487125850 h 3 HYPERLINK l _Toc487125851 2、曲内情情况之二二 PAGEREF _Toc487125851 h 4 H

9、YPERLINK l _Toc487125852 四、 直直线及曲曲内转换换柱 PAGEREF _Toc487125852 h 5 HYPERLINK l _Toc487125853 五、 曲曲外转换换柱 PAGEREF _Toc487125853 h 6 HYPERLINK l _Toc487125854 1.曲外情情况之一一 PAGEREF _Toc487125854 h 6 HYPERLINK l _Toc487125855 2.曲外情情况之二二 PAGEREF _Toc487125855 h 1 HYPERLINK l _Toc487125856 第二：田野野侧有附附加悬挂挂承载受受力

10、分析析 PAGEREF _Toc487125856 h 1 HYPERLINK l _Toc487125857 一、 直直线中间间柱 PAGEREF _Toc487125857 h 2 HYPERLINK l _Toc487125858 二、 曲曲外中间间柱 PAGEREF _Toc487125858 h 1 HYPERLINK l _Toc487125859 三、 曲曲内中间间柱 PAGEREF _Toc487125859 h 5 HYPERLINK l _Toc487125860 1、中间柱柱曲内情情况之一一 PAGEREF _Toc487125860 h 5 HYPERLINK l _T

11、oc487125861 2、中间柱柱曲内情情况之二二 PAGEREF _Toc487125861 h 6 HYPERLINK l _Toc487125862 四、 直直线转换换柱 PAGEREF _Toc487125862 h 10 HYPERLINK l _Toc487125863 五、 曲曲内转换换柱 PAGEREF _Toc487125863 h 12 HYPERLINK l _Toc487125864 六、 曲曲外转换换柱 PAGEREF _Toc487125864 h 16第一：田野野侧无附附加悬挂挂承载受受力分析析一、 直直线中间间柱上部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂曲线力(之字力)

12、悬挂重力下部横卧板下部横卧板经理想简易易受力分分析计算算，曲线力（之之字力）产产生的扭扭矩Mqq=3.556 kNm（按按最大情情况考虑虑），悬挂重量产产生的扭扭矩-MMx=5.7k Nm（按按最大情情况考虑虑）。合力矩MRR=Mq+Mx=5.73.556=99.266（2.14）（kNm）（正值时，合力矩产生逆时针扭矩），合力矩使支支柱向线线路侧受受力。则则下部横横卧板安安置田野野侧，上上部横卧卧板安置置线路侧侧。力矩(kNm)力矩(kNm)O作用点线路侧田野侧+-曲线力矩悬挂力矩9.262.14合力矩5.7-3.56结论：直线线中间柱柱受力方方向线路路侧。二、 曲曲外中间间柱上部横卧板上部

13、横卧板支柱底板悬挂曲线力(之字力)悬挂重力下部横卧板下部横卧板经理想简易易受力分分析计算算，曲线力产生生的扭矩矩Mq=3.56 kNm（按按最小情情况考虑虑），悬挂重量产产生的扭扭矩-MMx=5.7k Nm（按按最大情情况考虑虑）。合力矩MRR=Mq+Mx=5.7+33.566=9.26（kkNm）（正正值时，合合力矩产产生逆时时针扭矩矩）合力矩使支支柱向线线路侧受受力。则则下部横横卧板安安置田野野侧，上上部横卧卧板安置置线路侧侧。力矩(kNm)力矩(kNm)O作用点3.56线路侧+-曲线力矩田野侧悬挂力矩9.26合力矩5.7结论：曲外外中间柱柱受力方方向线路路侧。三、 曲曲内中间间柱下部横卧

14、板上部横卧板支柱底板悬挂曲线力悬挂重力1、下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂曲线力悬挂重力经理想简易易受力分分析计算算，曲线半径RR20000mm时，曲线线力产生生的扭矩矩Mq-55.7 kNm，悬挂重量产产生的扭扭矩-MMx=5.7k Nm（按按最大情情况考虑虑）。合力矩MRR=Mq+Mx0（kkNm）（负负值时，合合力矩产产生顺时时针扭矩矩）合力矩为00的情况况极少，例例如：见见下表跨距曲线半径RR夹角张力kN曲线力kNN力臂长m力矩kNmm曲线力力矩矩kNm5060087.61130-2.500 7.418.522 -18.552 507158830-2.099 7.415.500 -15

15、.550 5080088.21130-1.877 7.413.877 -13.887 50100088.57730-1.500 7.411.088 -11.008 50120088.81130-1.255 7.49.22 -9.222 50130088.930-1.155 7.48.52 -8.522 50140088.98830-1.077 7.47.90 -7.900 50150089.05530-0.999 7.47.36 -7.366 合力矩使支支柱向田田野侧受受力。则则下部横横卧板安安置线路路侧，上上部横卧卧板安置置田野侧。力矩(kNm)力矩(kNm)O作用点+-曲线力矩悬挂力矩5.

16、7合力矩-7.36-1.66-12.82线路侧田野侧结论：曲线线半径RR20000mm时，中中间柱受受力向田田野侧。下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂曲线力悬挂重力2、下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂曲线力悬挂重力经理想简易易受力分分析计算算，曲线半径RR20000m时时，曲线线力产生生的扭矩矩Mq-55.7 kNm，悬挂重量产产生的扭扭矩-MMx=5.7k Nm（按按最大情情况考虑虑）。合力矩MRR=Mq+Mx0（kkNm）（正正值时，合合力矩产产生逆时时针扭矩矩）合力矩为00的情况况极少，例例如：见见下表跨距曲线半径RR夹角张力kN曲线力kNN力臂长m力矩kNmm曲线力力矩矩kNm50200

17、089.288300.75 7.45.58 -5.588 50250089.433300.60 7.44.42 -4.422 50300089.522300.50 7.43.72 -3.722 50312589.544300.48 7.43.56 -3.566 50350089.599300.43 7.43.18 -3.188 50400089.644300.38 7.42.79 -2.799 合力矩使支支柱向线线路侧受受力。则则下部横横卧板安安置田野野侧，上上部横卧卧板安置置线路侧侧。力矩(kNm)力矩(kNm)O作用点+-曲线力矩悬挂力矩5.7合力矩-5.580.122.91线路侧田野侧结

18、论：曲线线半径RR20000m时时，相当当于直线线区段，中间柱受力向线路侧。四、 直直线及曲曲内转换换柱下部横卧板下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂曲线力悬挂重力经理想简易易受力分分析计算算，1.直线区区段，转转换柱相相当于在在曲内受受力情况况，相当当曲线半半径R=7155m的曲曲线力，所产生的扭扭矩Mqq=-155.5 kNm（按按最小情情况考虑虑），悬挂重量产产生的扭扭矩-MMx=5.7k Nm（按按最大情情况考虑虑）。合力矩MRR=Mq+Mx=5.7-155.5=-9.8（kkNm）（负负值时，合合力矩产产生顺时时针扭矩矩）合力矩使支支柱向田田野侧受受力。则则下部横横卧板安安置线路路侧，上

19、上部横卧卧板安置置田野侧。2.曲内区区段，转转换柱相相更当于于在曲内内受力情情况，相相当曲线线半径RR7115m的的曲线力力，例如曲内曲曲线半径径R=220000m时，曲曲内转换换柱受力力情况相相当于RR=5226m的的曲线力力，产生生的力矩矩为Mqq=-221.007 kkNm;曲内内曲线半半径R=6000m时，曲曲内转换换柱受力力情况相相当于RR=3226m的的曲线力力，产生生的力矩矩为Mqq=-334 kkNm，力矩矩绝对值值远远大大于悬挂挂力矩（负负值时，合合力矩产产生顺时时针扭矩矩），合力矩使支支柱向田田野侧受受力。则则下部横横卧板安安置线路路侧，上上部横卧卧板安置置田野侧侧。力矩(

20、kNm)力矩(kNm)O作用点+-曲线力矩悬挂力矩5.7合力矩-15.5-28.3-9.8线路侧田野侧结论：直线线及曲内转换换柱受力力方向均均向田野野侧。五、 曲曲外转换换柱下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂曲线力悬挂重力1.下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂曲线力悬挂重力经理想简易易受力分分析计算算，1.曲外区区段，当当曲线半半径R11550m，转换换柱相当当于在直直线受力力情况，相相当曲线线半径RR20000m的曲线线力，所产生的扭扭矩Mqq-5.77kNm（按按最小情情况考虑虑），如如下表显显示跨距曲线半径RR换算反曲线线半径RR夹角张力kN曲线力kNN力臂长m曲线力力矩矩kNm508006

21、66389.79930-0.222 7.4-1.633 501000250089.43330-0.600 7.4-4.422 501100203689.330-0.733 7.4-5.422 悬挂重量产产生的扭扭矩-MMx=5.7k Nm（按按最大情情况考虑虑）。合力矩MRR=Mq+Mx0（kNNm）（正正值时，合合力矩产产生逆时时针扭矩矩）合力矩使支支柱向线线路侧受受力。则则下部横横卧板安安置田野野侧，上上部横卧卧板安置置线路侧。力矩(kNm)力矩(kNm)O作用点+-曲线力矩悬挂力矩5.7合力矩-5.420.284.07线路侧田野侧结论：曲外外区段，当当曲线半半径R11550m曲外转换换柱

22、受力力方向均均向线路路侧。上部横卧板下部横卧板支柱底板悬挂曲线力悬挂重力2.上部横卧板下部横卧板支柱底板悬挂曲线力悬挂重力经理想简易易受力分分析计算算，1.曲外区区段，当当曲线半半径R11550mmm，转换换柱相当当于在曲曲内受力力情况，相相当曲线线半径RR20000m的的曲线力力，所产生的扭扭矩Mqq-5.77kNm（按按最小情情况考虑虑），如如下表显显示跨距曲线半径RR换算反曲线线半径RR夹角张力kN曲线力kNN力臂长m曲线力力矩矩kNm501150188589.24430-0.800 7.4-5.899 501200176489.19930-0.855 7.4-6.288 5015001

23、36388.95530-1.100 7.4-8.144 502000111088.71130-1.355 7.4-10.000 50250099788.57730-1.500 7.4-11.008 50400086788.35530-1.733 7.4-12.778 悬挂重量产产生的扭扭矩-MMx=5.7k Nm（按按最大情情况考虑虑）。合力矩MRR=Mq+Mx0（kNNm）（负负值时，合合力矩产产生顺时时针扭矩矩）力矩(kNm)O作用点+-曲线力矩悬挂力矩5.7合力矩-5.89-7.08-0.19线路侧田野侧力矩(kNm)O作用点+-曲线力矩悬挂力矩5.7合力矩-5.89-7.08力矩(kN

24、m)O作用点+-曲线力矩悬挂力矩5.7合力矩-5.89-7.08-0.19线路侧田野侧力矩(kNm)O作用点+-曲线力矩悬挂力矩5.7合力矩-5.89-7.08-0.19线路侧田野侧结论：曲外外区段，当当曲线半半径R11550m曲外转换换柱受力力方向均均向田野野侧。第二：田野野侧有附附加悬挂挂承载受受力分析析一、 直直线中间间柱下部横卧板下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂附加悬挂重力悬挂重力曲线力(之字力)经理想简易易受力分分析计算算，线索曲线力力（之字字力）产产生的扭扭矩Mqq=3.556 kkNm（按按最大情情况考虑虑），悬挂重量产产生的扭扭矩-MMx=5.7k Nm（按按最大情情况考虑虑）

25、。附加悬挂重重量产生生的扭矩矩-Mxx=-0.444k NNm。合力矩MRR=Mq+Mx+Mx =5.773.556-00.444=7.822（1.7）（kkNm）（正正值时，合合力矩产产生逆时时针扭矩矩），合力矩使支支柱向线线路侧受受力。则则下部横横卧板安安置田野野侧，上上部横卧卧板安置置线路侧侧。力矩(kNm)力矩(kNm)+线路侧线路侧合力矩7.82合力矩7.825.7悬挂力矩5.7悬挂力矩1.71.7附加力矩O附加力矩O-0.44曲线力矩-3.56作用点-0.44曲线力矩-3.56作用点田野侧田野侧-具体分析见见下表表1直线中中间柱工工作支（之之字力）曲曲线力扭扭矩分析析表（逆逆+顺-

26、）跨距相当曲线半半径R受力方向夹角弧度张力kNCOS曲线力kNN力臂长m力矩knmm线索曲线力力力矩kkNm定位方式503125189.5441.562276778300.0088028840.48 7.43.56 3.56 正定位50-31255-189.5441.562276778300.008802884-0.488 7.4-3.566 -3.566 反定位表2直线中中间柱单单支悬挂挂重力扭扭矩分析析表跨距接触线kNN承力索kNN吊弦重量kkN悬挂支数腕臂总kNN线索悬挂重重量kNN力臂长1mm力臂长2mm力矩kNmm线索悬挂力力矩kNNm500.0133470.0133420.0033

27、210.923351.35 3.21.55.70 5.70 表3直线附附加导线线曲线力力扭矩分分析表跨距相当曲线半半径R受力方向夹角弧度张力kNCOS曲线力kNN力臂长m力矩knmm线索曲线力力力矩kkNm500901.570079663136.1266E-1170.00 80.00 0.00 表4附加导导线悬挂挂重力扭扭矩分析析表跨距回流线kNN角钢kN悬瓷kN悬挂支数受力方向力臂长m力矩kNmm线索悬挂力力矩kNNm500.0066760.0900710.011-11-0.444 -0.444 表5支柱外外缘垂直直时重力力扭矩分分析表支柱型号支柱重量kkN重心高度mm受力支点距距重心距距离

28、m支柱外缘垂垂直时，重重心偏移移量m受力方向力臂长m力矩kNmm线索悬挂力力矩kNNmH93/88.719.53.91.90.049972-10.049972-0.977 -0.977 H93/99.220.54.072.070.051184-10.051184-1.066 -1.066 表6 直直线中间间柱合力力距汇总总表跨距曲线半径RR直线中间柱柱工作支支曲线力力扭矩（kkNm）直线中间柱柱单支悬悬挂重力力扭矩（kkNm）直线附加导导线曲线线力扭矩矩（kNNm）附加导线悬悬挂重力力扭矩（kkNm）直线支柱外外缘垂直直时重力力扭（kkNm）直线中间柱柱合力扭扭矩（考考虑支柱柱）（kkNm）直

29、线中间柱柱合力扭扭矩（不不考虑支支柱）（kkNm）5031253.56 5.70 0.00 -0.444 -0.977 7.86 8.83 50-31255-3.566 5.70 0.00 -0.444 -0.977 0.73 1.70 结论：合力力距0, 直线线中间柱柱受力方方向线路路侧。二、 曲曲外中间间柱上部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂曲线力(之字力)悬挂重力附加悬挂力附加悬挂力下部横卧板下部横卧板经理想简易易受力分分析计算算，线索曲线力力产生的的扭矩MMq=3.56 kNm（按按最小情情况考虑虑），悬挂重量产产生的扭扭矩-MMx=5.7k Nm（按按最大情情况考虑虑）。附加悬挂重重量产

30、生生的扭矩矩-Mxx=-00.288k NNm。附加悬挂曲曲线力产产生的扭扭矩Mqq=1.21 kNm（按按R=440000M曲外外情况考考虑），合力矩MRR=Mq+Mx Mq+Mx =5.7+33.566+1.21-0.228=10.19（kkNm）（正正值时，合合力矩产产生逆时时针扭矩矩）合力矩使支支柱向线线路侧受受力。则则下部横横卧板安安置田野野侧，上上部横卧卧板安置置线路侧侧。力矩(kNm)力矩(kNm)O作用点3.56线路侧+-线索曲线力矩田野侧线索悬挂力矩10.19合力矩5.7-0.28附加悬挂力矩1.21附加曲线力矩具体分析见见下表表1曲外中中间柱工工作支曲曲线力扭扭矩分析析表（

31、逆逆+顺-）跨距R受力方向夹角弧度张力kNCOS曲线力kNN力臂长m力矩knmm线索曲线力力力矩kkNm50326185.6111.494417663733300.07665455014.59 7.433.999 33.999 50526187.2881.523332333711300.04774555132.85 7.421.077 21.077 50600187.6111.529908229588300.04117011272.50 7.418.522 18.522 507151881.535588997422300.0344899952.09 7.415.500 15.500 50800

32、188.2111.539955449333300.03112366311.87 7.413.877 13.877 501000188.5771.545583881188300.02449555621.50 7.411.088 11.088 501100188.71.548810770477300.02226877331.36 7.410.077 10.077 501150188.75551.549906669788300.02117277641.30 7.49.65 9.65 501200188.8111.550002669099300.02007677921.25 7.49.22 9.22

33、501300188.91.551159777055300.01991977441.15 7.48.52 8.52 501400188.9881.552299339688300.01778011421.07 7.47.90 7.90 501500189.0551.554421556999300.01665799870.99 7.47.36 7.36 501600189.1111.555526228966300.01555322810.93 7.46.90 6.90 501800189.2111.557700882266300.01337877660.83 7.46.12 6.12 5020001

34、89.2881.558822999566300.01225666040.75 7.45.58 5.58 502500189.4331.5600847795300.00999488210.60 7.44.42 4.42 503000189.5221.562241887466300.00883777480.50 7.43.72 3.72 503125189.5441.562276778122300.00880288430.48 7.43.56 3.56 503500189.5991.563364004777300.00771555790.43 7.43.18 3.18 504000189.6441

35、.564451331411300.00662833140.38 7.42.79 2.79 表2曲外中中间柱单单支悬挂挂重力扭扭矩分析析表跨距接触线kNN承力索kNN吊弦重量kkN悬挂支数腕臂总kNN线索悬挂重重量kNN力臂长1mm力臂长2mm力矩kNmm线索悬挂力力矩kNNm500.0133470.0133420.0033210.923351.35 3.21.55.70 5.70 表3曲外附附加导线线曲线力力扭矩分分析表跨距R受力方向夹角弧度张力kNCOS曲线力kNN力臂长m力矩knmm线索曲线力力力矩kkNm50326185.6111.494417663733130.076654550088

36、1.99 815.922 15.922 50526187.2881.523332333711130.0477455512661.23 89.87 9.87 50600187.6111.529908229588130.0411701127331.08 88.67 8.67 507151881.535588997422130.0344899949770.91 87.26 7.26 50800188.2111.539955449333130.0311236631220.81 86.50 6.50 501000188.5771.545583881188130.0244955561770.65 85.1

37、9 5.19 501100188.71.548810770477130.0222687733440.59 84.72 4.72 501150188.75551.549906669788130.0211727763990.56 84.52 4.52 501200188.8111.550002669099130.0200767792550.54 84.32 4.32 501300188.91.551159777055130.0199197744220.50 83.99 3.99 501400188.9881.552299339688130.0177801141880.46 83.70 3.70 5

38、01500189.0551.554421556999130.0166579986880.43 83.45 3.45 501600189.1111.555526228966130.0155532280660.40 83.23 3.23 501800189.2111.557700882266130.0133787766440.36 82.87 2.87 502000189.2881.558822999566130.01225666040.33 82.61 2.61 502500189.4331.5600847795130.0099948821330.26 82.07 2.07 503000189.

39、5221.562241887466130.0088377748220.22 81.74 1.74 503125189.5441.562276778122130.0088028842880.21 81.67 1.67 503500189.5991.563364004777130.0077155578990.19 81.49 1.49 504000189.6441.564451331411130.0066283314440.16 81.31 1.31 表4附加导导线悬挂挂重力扭扭矩分析析表跨距回流线kNN角钢kN悬瓷kN悬挂支数受力方向力臂长m力矩kNmm线索悬挂力力矩kNNm500.006676

40、0.0900710.011-11-0.444 -0.444 表5支柱外外缘垂直直时重力力扭矩分分析表支柱型号支柱重量kkN重心高度mm受力支点距距重心距距离m支柱外缘垂垂直时，重重心偏移移量m受力方向力臂长1mm力矩kNmm线索悬挂力力矩kNNmH93/88.719.53.91.90.049972-10.049972-0.977 -0.977 H93/99.220.54.072.070.051184-10.051184-1.066 -1.066 表6曲外中中间柱合合力距汇汇总表跨距曲线半径RR曲外中间柱柱工作支支曲线力力扭矩（kkNm）曲外中间柱柱单支支支悬挂重重力扭矩矩（kNNm）曲外附加导

41、导线曲线线力扭矩矩（kNNm）附加导线悬悬挂重力力扭矩（kkNm）曲外支柱外外缘垂直直时重力力扭（kkNm）曲外中间柱柱合力扭扭矩（考考虑支柱柱）（kkNm）曲外中间柱柱合力扭扭矩（不不考虑支支柱）（kkNm）5032633.999 5.70 15.922 -0.444 -0.977 54.200 55.177 5052621.077 5.70 9.87 -0.444 -0.977 35.233 36.200 5060018.522 5.70 8.67 -0.444 -0.977 31.488 32.455 5071515.500 5.70 7.26 -0.444 -0.977 27.055

42、28.022 5080013.877 5.70 6.50 -0.444 -0.977 24.666 25.633 50100011.088 5.70 5.19 -0.444 -0.977 20.566 21.533 50110010.077 5.70 4.72 -0.444 -0.977 19.088 20.055 5011509.65 5.70 4.52 -0.444 -0.977 18.466 19.433 5012009.22 5.70 4.32 -0.444 -0.977 17.833 18.800 5013008.52 5.70 3.99 -0.444 -0.977 16.811 1

43、7.788 5014007.90 5.70 3.70 -0.444 -0.977 15.900 16.877 5015007.36 5.70 3.45 -0.444 -0.977 15.100 16.077 5016006.90 5.70 3.23 -0.444 -0.977 14.422 15.399 5018006.12 5.70 2.87 -0.444 -0.977 13.288 14.255 5020005.58 5.70 2.61 -0.444 -0.977 12.488 13.455 5025004.42 5.70 2.07 -0.444 -0.977 10.788 11.755

44、5030003.72 5.70 1.74 -0.444 -0.977 9.75 10.722 5031253.56 5.70 1.67 -0.444 -0.977 9.53 10.500 5035003.18 5.70 1.49 -0.444 -0.977 8.96 9.93 5040002.79 5.70 1.31 -0.444 -0.977 8.39 9.36 结论：合力力距0,曲外中中间柱受受力方向向线路侧侧。下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂线索曲线力悬挂重力附加曲线力三下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂线索曲线力悬挂重力附加曲线力1、中间柱柱曲内情况况之一经理想简易易受力分分析计算算，曲

45、线半径RR30000m时，线索索曲线力力产生的的扭矩MMq-4 kNNm（按RR=28800MM曲外情情况考虑虑），线索悬挂重重量产生生的扭矩矩-Mxx=5.7k Nm（按按最大情情况考虑虑）。附加悬挂重重量产生生的扭矩矩-Mxx=-00.288k NNm。附加悬挂曲曲线力产产生的扭扭矩Mqq-1.77kNm（按按R=228000M曲外外情况考考虑），合力矩MRR=Mq+Mx +Mq+Mx0（kkNm）（负负值时，合合力矩产产生顺时时针扭矩矩）合力矩为00的情况况极少，例例如：见见下表跨距曲线半径RR夹角附加曲线力力力矩kknm线索曲线力力力矩kknm线索悬挂力力矩(kknm)线索悬挂力力矩(

46、kknm)合力距knnm5032685.611-14.770-34.0005.7-0.288-43.2285052687.288-9.111-21.0075.7-0.288-24.7765060087.611-8.011-18.5525.7-0.288-21.1105071588-6.700-15.5505.7-0.288-16.7785080088.211-6.000-13.8875.7-0.288-14.44550100088.577-4.799-11.0085.7-0.288-10.44550120088.811-3.999-9.2225.7-0.288-7.79950130088.9-

47、3.699-8.5225.7-0.288-6.79950140088.988-3.422-7.9005.7-0.288-5.90050150089.055-3.188-7.3665.7-0.288-5.12250200089.288-2.411-5.5885.7-0.288-2.57750250089.433-1.911-4.4225.7-0.288-0.911合力矩使支支柱向田田野侧受受力。则则下部横横卧板安安置线路路侧，上上部横卧卧板安置置田野侧侧。力矩(kNm)力矩(kNm)O作用点+-线索曲线力矩线索悬挂力矩5.7合力矩-4.42-0.91-21.1附加悬挂力矩-1.91-0.28附加

48、曲线力矩田野侧线路侧结论：曲线线半径RR30000m时，中中间柱受受力向田田野侧。下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂悬挂重力附加曲线力2、中间柱柱下部横卧板上部横卧板支柱底板悬挂悬挂重力附加曲线力悬挂曲线力悬挂曲线力经理想简易易受力分分析计算算，曲线半径RR30000m时，线索索曲线力力产生的的扭矩MMq-4kNm，线索悬挂重重量产生生的扭矩矩-Mxx=5.7k Nm（按按最大情情况考虑虑）。附加悬挂重重量产生生的扭矩矩-Mxx=-00.444k NNm（按按最大情情况考虑虑）。附加曲线力力产生的的扭矩MMq-11.7kkNm，合力矩MRR=Mq+Mx +Mq+Mx0（kkNm）（正正值时，合合

49、力矩产产生逆时时针扭矩矩）合力矩为00的情况况极少，例例如：见见下表跨距曲线半径RR夹角附加曲线力力力矩kknm线索曲线力力力矩kknm线索悬挂力力矩(kknm)线索悬挂力力矩(kknm)合力距knnm50300089.522-1.611-3.7225.7-0.2880.0950312589.544-1.544-3.5665.7-0.2880.3250350089.599-1.377-3.1885.7-0.2880.8750400089.644-1.211-2.7995.7-0.2881.42合力矩使支支柱向线线路侧受受力。则则下部横横卧板安安置田野野侧，上上部横卧卧板安置置线路侧侧。线路侧力

50、矩(kNm)线路侧力矩(kNm)+线索悬挂力矩5.7线索悬挂力矩5.71.42合力矩1.42合力矩附加悬挂力矩0.09O附加悬挂力矩0.09O作用点-0.28作用点-0.28-1.61附加曲线力矩-1.61附加曲线力矩-3.72线索曲线力矩-3.72线索曲线力矩田野侧田野侧-具体分析见见下表表1曲内中中间柱工工作支曲曲线力扭扭矩分析析表（逆逆+顺-）跨距R受力方向夹角弧度张力kNCOS曲线力kNN力臂长m力矩knmm线索曲线力力力矩kkNm50326-185.6111.494417664300.07665455-4.599 7.4-33.999 -33.999 50526-187.2881.5

51、23332334300.047745551-2.855 7.4-21.007 -21.007 50600-187.6111.52990833300.041170113-2.500 7.4-18.552 -18.552 50715-1881.535588997300.034489995-2.099 7.4-15.550 -15.550 50800-188.2111.539955449300.031123663-1.877 7.4-13.887 -13.887 501000-188.5771.545583881300.024495556-1.500 7.4-11.008 -11.008 50110

52、0-188.71.54881077300.022268773-1.366 7.4-10.007 -10.007 501150-188.75551.54990677300.021172776-1.300 7.4-9.655 -9.655 501200-188.8111.550002669300.020076779-1.255 7.4-9.222 -9.222 501300-188.91.551159777300.019919774-1.155 7.4-8.522 -8.522 501400-188.9881.55229944300.017780114-1.077 7.4-7.900 -7.900

53、 501500-189.0551.554421557300.016657999-0.999 7.4-7.366 -7.366 501600-189.1111.555526229300.015553228-0.933 7.4-6.900 -6.900 501800-189.2111.557700882300.013378777-0.833 7.4-6.122 -6.122 502000-189.2881.558823300.01225666-0.755 7.4-5.588 -5.588 502500-189.4331.56008488300.009994882-0.600 7.4-4.422 -

54、4.422 503000-189.5221.562241887300.008837775-0.500 7.4-3.722 -3.722 503125-189.5441.562276778300.008802884-0.488 7.4-3.566 -3.566 503500-189.5991.563364005300.007715558-0.433 7.4-3.188 -3.188 504000-189.6441.564451331300.006628331-0.388 7.4-2.799 -2.799 表2曲内中中间柱单单支悬挂挂重力扭扭矩分析析表跨距接触线kNN承力索kNN吊弦重量kkN悬挂

55、支数腕臂总kNN线索悬挂重重量kNN力臂长1mm力臂长2mm力矩kNmm线索悬挂力力矩kNNm500.0133470.0133420.0033210.923351.35 3.21.55.70 5.70 表3曲内附附加导线线曲线力力扭矩分分析表跨距R受力方向夹角弧度张力kNCOS曲线力kNN力臂长m力矩knmm线索曲线力力力矩kkNm50326-185.6111.494417664130.07665455-1.999 8-15.992 -15.992 50526-187.2881.523332334130.047745551-1.233 8-9.877 -9.877 50600-187.6111

56、.52990833130.041170113-1.088 8-8.677 -8.677 50715-1881.535588997130.034489995-0.911 8-7.266 -7.266 50800-188.2111.539955449130.031123663-0.811 8-6.500 -6.500 501000-188.5771.545583881130.024495556-0.655 8-5.199 -5.199 501100-188.71.54881077130.022268773-0.599 8-4.722 -4.722 501150-188.75551.54990677

57、130.021172776-0.566 8-4.522 -4.522 501200-188.8111.550002669130.020076779-0.544 8-4.322 -4.322 501300-188.91.551159777130.019919774-0.500 8-3.999 -3.999 501400-188.9881.55229944130.017780114-0.466 8-3.700 -3.700 501500-189.0551.554421557130.016657999-0.433 8-3.455 -3.455 501600-189.1111.555526229130

58、.015553228-0.400 8-3.233 -3.233 501800-189.2111.557700882130.013378777-0.366 8-2.877 -2.877 502000-189.2881.558823130.01225666-0.333 8-2.611 -2.611 502500-189.4331.56008488130.009994882-0.266 8-2.077 -2.077 503000-189.5221.562241887130.008837775-0.222 8-1.744 -1.744 503125-189.5441.562276778130.0088

59、02884-0.211 8-1.677 -1.677 503500-189.5991.563364005130.007715558-0.199 8-1.499 -1.499 504000-189.6441.564451331130.006628331-0.166 8-1.311 -1.311 表4附加导导线悬挂挂重力扭扭矩分析析表跨距回流线kNN角钢kN悬瓷kN悬挂支数受力方向力臂长m力矩kNmm线索悬挂力力矩kNNm500.0066760.0900710.011-11-0.444 -0.444 表5支柱外外缘垂直直时重力力扭矩分分析表支柱型号支柱重量kkN重心高度mm受力支点距距重心距距离m

60、支柱外缘垂垂直时，重重心偏移移量m受力方向力臂长m力矩kNmm线索悬挂力力矩kNNmH93/88.719.53.91.90.049972-10.049972-0.977 -0.977 H93/99.220.54.072.070.051184-10.051184-1.066 -1.066 表6曲内中中间柱合合力距汇汇总表跨距曲线半径RR曲内中间柱柱工作支支曲线力力扭矩（kkNm）曲内中间柱柱单支悬悬挂重力力扭矩（kkNm）曲内附加导导线曲线线力扭矩矩（kNNm）附加导线悬悬挂重力力扭矩（kkNm）曲内支柱外外缘垂直直时重力力扭（kkNm）曲内中间柱柱合力扭扭矩（考考虑支柱柱）（kkNm）曲内中间