高排架施工方案

1、上海市儿童医院普陀新院上海市普陀区妇婴保健院迁建工程上海市儿童医院普陀新院上海市普陀区妇婴保健院迁建工程高排架施工方案上海市第五建筑有限公司SHANGHAI 5 CONSTRUCTION CO.,Lt PAGE 上海市第五建筑有限公司SHANGHAI 5 CONSTRUCTION CO.,Lt PAGE 3目录 HYPERLINK l _TOC_250018 1、编制说明及依据3 HYPERLINK l _TOC_250017 编制说明3采用的技术规矩和标准3 HYPERLINK l _TOC_250016 2、工程概况4 HYPERLINK l _TOC_250015 工程简介4 HYPER

2、LINK l _TOC_250014 高支模架结构概况4 HYPERLINK l _TOC_250013 参建单位4 HYPERLINK l _TOC_250012 3、排架设计与计算5 HYPERLINK l _TOC_250011 高排架搭设高度及立杆设计5 HYPERLINK l _TOC_250010 梁模板侧模和梁底模及支撑排架形式6 HYPERLINK l _TOC_250009 4、排架搭设方案6 HYPERLINK l _TOC_250008 排架搭设顺序6 HYPERLINK l _TOC_250007 材料7 HYPERLINK l _TOC_250006 排架搭设7 HY

3、PERLINK l _TOC_250005 基本要求8 HYPERLINK l _TOC_250004 5、排架搭设管理及验收要求9 HYPERLINK l _TOC_250003 原材料验收9 HYPERLINK l _TOC_250002 管理要求9 HYPERLINK l _TOC_250001 排架验收10 HYPERLINK l _TOC_250000 6、排架搭拆安全保证措施117、砼浇捣注意事项128、应急救援预案138.1 目的13职责与分工13应急准备13应急响应14现场应急措施14应急物资15预案管理与评审改进1510、计算书15高 排 架 专 项 施 工 方 案1、编制说

4、明及依据编制说明根据建设部建质2009878m18m15kN/m220kN/m采用的技术规矩和标准 本工程设计施工总承包投标文件 本工程设计图纸及地质勘察报告 经过踏勘取得的现场情况建设部工程建设标准强制性条文上海市工程建设地方标准强制性条文建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规矩（JGJ130-2011）建筑结构荷载规矩（GB50009-2001）（GB50204-2002（2011）建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）上海市儿童医院普陀新院上海市普陀区妇婴保健院迁建工程上海市儿童医院普陀新院上海市普陀区妇婴保健院迁建工程高排架施工方案上海市第五建筑有限公司SHANGHAI 5 CONSTR

5、UCTION CO.,Lt PAGE 上海市第五建筑有限公司SHANGHAI 5 CONSTRUCTION CO.,Lt PAGE 712、工程概况工程简介上海市普陀区妇婴保健院5050III基础形式：桩基、筏板基础。主体结构：框架结构形式抗震设防烈度 7 度高支模架结构概况高排架区 域区 域标高区间总高度最大截面梁其他截面梁顶层板厚妇婴大厅-0.100m10.130m10.23m400 x700250 x550120线荷载大于 20KN/M工程名称部位梁编号截面尺寸顶层板厚上海市普陀区妇婴保健院迁建工程地下室顶板A/轴KL101(8)400*2200200地下室顶板 8/C/地下室顶板 8/

6、C/-VKL130(6)400 x2200200设计单位：上海建筑设计研究院工程监理：上海市众兴建设监理有限公司施工单位：上海市第五建筑有限公司3、排架设计与计算高排架搭设高度及立杆设计高排架区高排架区板厚mm搭设高 板底立杆设 梁底立杆设标高区间总高度域度计计板底排架立 详见第 7 页楼板杆间距控制 10.13 米梁排120800mm 架 表-0.100m妇婴大厅10.23m地下10.130m10.23m室顶不超过板1800mm，200具体排布详见附图。梁模板侧模和梁底模及支撑排架形式0250mm0250mm001/14250mm50011/14250mm50011/14250mm50011

7、/14250mm5001380003800800380080048004004800400梁截面穿梁底水梁底截梁螺梁侧向梁截面穿梁底水梁底截梁螺梁侧向梁截面平杆与梁两侧梁截面（mm）面增加梁底木梁底立杆方木间关于拉螺立杆连立杆间支撑数方（根）杆间距（根距杆间距接扣件距/直量（根）数（个）径）10.23 米处梁250550双扣件400700双扣件300650双扣件500800双扣件400900双扣件20KN/M梁40022004/16205mm5002双扣件48004004、排架搭设方案排架搭设顺序施工准备轴线、标高放测排架立杆放线铺设排架垫板立柱施 设置水平剪刀撑交替施工加设垂直剪刀撑、水平剪

8、刀撑排架验收。材料高支模排架由立杆，水平杆，扫地杆，水平剪刀撑（水平加强层扣件，底支座组成。宜采用48.33.6mm GB/B793GB/T3093GB/5831 钢管扣件。钢管主要尺寸：6M+4.5M 3.6M+ 调节管。50mm100mm 300mm关于拉螺栓为14，间距详见排架设计表。垫板采用 18mm 厚九夹板垫板，边长 150mm150mm 左右。排架搭设A 放线：底层结构混凝土达到一定强度时，依照测量控制网，由项目部的测量、关切放出一切控制轴线，然后依照排架立柱的间距，放出排架立柱线以及立杆的点位，由项目部的木翻和质量员进行复核，契合要求方可进行排架的搭设。B 排架立杆：800mm

9、800mm，梁底加设立杆（详见排架设计和附图1800mm。立杆底部铺设九夹板。由于排架较高，立杆需要接长，为避免接头在同一截面，排架立柱管子需要错位关于接，有多种关于接方式需交替部署，一般管子采用关于接，调节管采用双扣件（十字扣件加旋转扣件）（直角扣件排架立杆应竖直设置，2m 15mm。总高垂直度偏1/200。垂直度控制应由专人负责，搭设前详细交底，搭设进程中跟许偏差范围内。C 纵横向水平牵杆排架必需设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm 处的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必需将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定。在排架高度内，按 1.8m 步高设

10、置纵横向水平牵杆，水平牵杆的接头也采用关于接，其接头也必需错位设置。沿每排立杆的纵向和横向诀别连接设置，不得单向设置或隔排单向设置以及隔步单向设置纵、横向水平杆。 剪刀撑4m4560之间，各设置一道剪刀撑并且应由底至顶连续设置。E 排架标高复核排架搭设完经班组自检合格后，由项目部的关切、木翻、技术员关于排架的标高进行并且做好标记。基本要求50mm。横平竖直，整齐清晰，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，不变形，不摇晃。200mm。下要求：立杆上的关于接扣件应交错部署，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于 500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的 1/

11、3，同一步内不允许有二个接头。4065Nm。1m 2 个旋转扣150mm。大横杆设于小横杆之上，在立杆内侧，采用直角扣件与立杆扣紧。大横杆关于接接头水平距离不应小于 500mm。并且应避免设在纵向水平跨的跨中。8）纵横向杆的部署连接用直角扣件，相互位置应使力的传递保持中心受力。剪刀撑斜杆与地面夹角为 4560100cm50cm，脚手架各杆件相交伸出的端头，均应10cm，防止杆件滑脱。高排架与同层楼板排架同步搭设，保持整体性。扣件安装，螺栓的扭力矩控制在 定量抽查验收。5、排架搭设管理及验收要求原材料验收试，钢管壁厚应抽检30%，若抽检不合格，扩大比例10%进行抽检，一次类推至全数检 查。测试不

12、合格的钢管、连接件不得使用。钢管表面应平直光滑不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应诀别契合规矩规则；钢管必需涂有防锈漆。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必需更换。管理要求脚手架搭设人员必需是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）搭设脚手架人员必需戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。和工作的重要性，加强操作人员的质量意思，以提高搭设的实物质量。技术员组成的排架施工验收小组，在排架立杆弹线及第一排立杆完成即进行验收，合格后方能进行第二排及以上立杆的施工。排架搭设完毕后，应关于排架进行全面的检

13、查，合格后方能进行上部模板的施工。排架使用中，应定期检查下列项目：A 杆件的设置和连接、支撑等的构造是否契合要求。B 地基是否积水，立杆是否悬空。C 应关于扣件用测力扳手进行螺栓紧固强度的测试。 校正立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使排架的步、横、纵距上下始终保持一致。排架验收4065Nm100%检查。排架搭设需契合设计要求；排架搭设必需分阶段验收，按本公司分级验收制度梁板结构模板。砼浇筑前，关于排架搭设、浇筑工艺流程、扶助设施、专职监护人员（或安全员就位、操作人员安全技术交底及安全措施进行验收，验收合格后方可签发浇捣令。按本公司浇捣令分级验收规则进行排架验收。项目部排架搭设验收小组及

14、其人员组成、职责组长：夏翠荣排架支撑体系验收总负责技术副组长：蒋伟验收排架支撑是否依照模板排架施工专项方案执行，技术全交底内容是否得到执行。安全副组长：颜关林检查进场钢管、连接件材料性能，检查紧固螺栓的力矩检查各项安全生产设施、人员到位及技术安全交底情况。材料负责人：吴金余负责检查、收集进场的钢管、连接件质量表明证书，查钢管、连接件外观质量。施工协调：朱虎子落实模板排架专项方案到班组，关于安全技术交底内进行排除，关于验收整改情况落实到操作人员班组。现场监护：颜关林观察各项安全设施是否到位，扶助验收排架搭设情况。取样员：樊洛竹负责钢管、扣件送样及复试反馈。6、排架搭拆安全保证措施排架搭设人员必需

15、是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理（GB5036）上岗。搭拆前搭拆区域应拉设好警戒线，划分警戒区，非操作人员禁止入员。搭设排架人员必需戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。作业层上的施工荷载应契合设计要求，不得超载。在排架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆。人员进入。排架拆除应遵循“先搭后拆、后搭先拆”的原则，拆除进程中操作人员应戴下来，不得直接往下抛。一切作业人员带好安全帽，搭设排架属于高空作业，必需扣好安全带。搭设指挥，负责作业安全。排架支撑搭设完成后要进行验收。验收经过后再进行上部模板的施工。禁止施工人员在脚手架上向下抛物，以防意外事故的发生。排架拆除必需根据

16、拆模令进行，严禁擅自拆除排架杆件。模板排架拆除（按下表确定）250板2、8758100875梁8100结构类结构跨度（结构类结构跨度（m）型按设计的砼强度标准值的百分率计（%）悬臂构100件干不滑时再进行工作。在脚手架上进行电、气焊作业时，必需有防火措施和专人看守。夜间施工需要有足够照明设施。绳、泵管等固定于排架上。7、砼浇捣注意事项砼浇捣尽快采用汽车泵，以减少砼关于排架的冲击力等不利影响。浇筑高模架部分混凝土先将此区域内的柱先浇筑，再浇筑有梁板混凝土。排架搭设时，应注意排架与柱箍钢管的链接，以便增加排架和柱模的稳定性。楼层屋面砼浇捣，商品砼不应集中堆放在平台模板上，应该分散布料，保证施工荷载

17、控制在规矩允许的范围内。梁板砼尽快分层分皮浇捣。砼浇捣时应加派足够数量的模板、排架的看护人员，发现异常情况应立即采取相应的加固措施，即时排除险情，防止事故的发生。8、应急救援预案目的为更好地适应法律法规和经济活动的要求，给施工作业人员的工作提供更好更安全的环境，保证在模板支撑施工进程中发生异常情况后，能够保证施工现场安全、顺利进行，特制定本预案。职责与分工项目部成立高支模应急领导小组，人员组成及职责如下：组长：夏翠荣负责本预案实施，减少事故损失，保证人身安全；副组长：颜关林协调各组进行抢救、维修，保证预案正常运行通讯联络组负责人：樊洛竹 加强与上级部门和专业分包单位保持联系技术支持组负责人：蒋

18、伟 制定相应方案和措施，有效进行抢险工作；抢险抢修组负责人：吴金余根据方案和设备要求、现场实际进行抢救现场监护组负责人：黄国建加强现场监控，保护事故现场，悬挂警示标志； 架子工班组负责人：朱虎子配合施工组、技术组关于现场进行抢险、抢修工作应急准备和人员。训。进行不少于两次的专项检查，并且做好设施验收工作。施工中不得出现集中堆载和冲击荷载，砼浇捣施工应加强模板的看模，发现做好相应检查记录。应急响应项目施工现场巡查人员若发现：模板坠落支撑坍塌、构件坍塌等意外情况发援预案。项目部应急领导小组接到意外信息情况后，立即组织抢险抢修工作小组、技带。技术组和抢险组、救护组等依照抢险方案进行抢险、抢救工作。同

19、时保护好时应即时向上级主管部门汇报。及处理、调查等报告上级主管部门。施工。现场应急措施项目应急预案领导小组接到意外情况汇报后，迅速组织各小组成员携带抢险抢救工作。项目部应急领导小组及抢险抢修工作小组、技术组及架子工班组等奔赴出事取有效地控制措施处理好现场事故，病重伤员即时送往附近医院进行抢救。技术组和抢险组、救护组等依照抢险方案进行抢险、抢救工作的同时保护好万一出现倒塌事故，应用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并且转移到安全地方。物等。必需坚持到底。120 负责人。应急物资25t 1 5t1000 1 剪等。常备药品：担架、简单抢险药品、消毒用品等。预案管理与评审改进项目部根据本模板工程施

20、工特点关于应急救援案进行评审并且针关于施工阶段的不断变化及预案暴露出来的问题，不断更新、完备和改进本应急救援预案。周边医院及急救部门联系方式120110人员继续施救，一直坚持到救护人员接替为止，并且应反映伤员伤情及简单救治进程。9、计算书梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数 B=500mm， H=800mm，梁模板使用的木方截面4090mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。模板自重 = 0.340kN/m2； 1.

21、500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.000kN/m2。 浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；1 外加剂影响修正系数，取1.000；H 1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9

22、 19.200=17.280kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.217.28+1.403.60)0.80=20.621N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W诀别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3；I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4；抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N

23、/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2013.824+1.402.880)0.3000.300=0.186kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 043200=4.296N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2013.824+1.42.880)0.300=3.712kN截面抗剪强度计算值 T=33712.0/(280

24、0.00018.000)=0.387N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求!挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67713.8243004/(1006000388800)=0.325mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f = M/W f其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；W 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 54.00cm3；f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N

25、/mm2。M = ql2 / 8其中 q 作用在模板上的侧压力；q = (1.217.28+1.403.60)0.30=7.73kN/ml 计算跨度(梁板高度),l = 800mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值7.7330.800 0.800/8/54000.000=11.456N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求! 2.梁侧竖楞挠度计算计算公式:v = 5ql4 / 384EI v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 17.2800.300=5.184N/mm； l 计算跨度(梁板高度),l = 800mm；E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm

26、2；I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 243.00cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值,v=5.184800.0/(38495002430000.0)=1.198mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 3.200mm； 梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求!3.穿梁螺栓强度计算没有部署穿梁螺栓，无须计算!六、梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规矩(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为10.1m，梁截面 B=500mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.7

27、5m， 梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁底依照均匀部署承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.50。50050000800805710101400400400图1 梁模板支撑架立面简图依照规矩4.3.1条规则确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.50

28、0.80+0.50)+1.402.00=27.880kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7采用的钢管类型为 483.0。1.40=0.98采用的钢管类型为 483.0。一、模板面板计算作用荷载囊括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：1q =25.5000.8000.400=8.160kN/m1模板的自重线荷载(kN/m)：2q =0.5000.400(20.800+0.500)/0.500=0

29、.840kN/m2活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：1经计算得到，活荷载标准值 P = (0.000+2.000)0.5000.400=0.400kN1考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.358.160+1.350.840)=10.935kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W诀别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3；I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；0.35kN10

30、.93kN/m0.35kN10.93kN/mB250250计算简图0.0480.0850.048弯矩图(kN.m)1.711.711.031.031.71剪力图(kN)变形的计算依照规矩要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：9.00kN/m9.00kN/mB250B250250变形计算受力图0.0000.0000.159变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力诀别为N=1.025kN1N=3.770kN2N=1.025kN3最大弯矩 M = 0.085kN.m 最大变形 V = 0.159mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08510001000/216

31、00=3.935N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=31708.0/(2400.00018.000)=0.356N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.159mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算依照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.770/0.400=9.42

32、5kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.430.400.40=0.151kN.m 最大剪力 Q=0.60.4009.425=2.262kN最大支座力 N=1.10.4009.425=4.147kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3；I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.151106/54000.0=2.79N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q

33、 = 0.6ql截面抗剪强度必需满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32262/(24090)=0.942N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载经过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.031kN/m v=0.6777.031400.04/(1009000.002430000.0)=0.056mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算集中荷载P取木方支撑传递力。3.77kN1.074kNB4004003.77kN1.074kNB400400

34、A支撑钢管计算简图0.1030.0990.103支撑钢管弯矩图(kN.m)0.960.960.960.960.810.810.220.220.220.220.810.810.960.96支撑钢管剪力图(kN)变形的计算依照规矩要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：2.81kN0.855kNB4004002.81kN0.855kNB400400A支撑钢管变形计算受力图0.0000.0000.035支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.103kN.m 最大变形 vmax=0.035mmQ =5.389kNmax抗弯计算强度 f=0.103106/4491.0=22

35、.93N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算集中荷载P取横向支撑钢管传递力。AB8008008005.39kN5.39kN5.39kN5.39kN5.39kN5.39kNAB800800800支撑钢管计算简图0.6470.6470.7540.754支撑钢管弯矩图(kN.m)1.891.891.892.692.693.503.503.503.502.692.691.891.89支撑钢管剪力图(kN)变形的计算依照规矩要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB80080

36、08004.10kN4.10kN4.10kN4.10kN4.10kN4.10kN4.10kNAB800800800支撑钢管变形计算受力图0.0590.0591.094支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到M =0.754kN.mmaxv =1.094mmmaxQ =11.586kNmax抗弯计算强度 f=0.754106/4491.0=168.00N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑装载力依照下式计算:RRcRc 扣件抗滑装载力设计值,

37、取12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.59kN双扣件抗滑装载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它囊括：1横杆的最大支座反力 N=11.586kN (已经囊括组合系数)12脚手架钢管的自重 N = 0.91.350.10610.100=1.306kN N = 11.586+1.306=12.892kN2i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 钢管立杆

38、抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.75m； 由长细比，为2350/16.0=147 150满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.320； 由长细比，为2350/16.0=147 150满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.320；经计算得到 =12892/(0.320424)=94.977N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算经计算得到 =12892/(0.320424)=94.977N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算

39、f,满足要求!风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.90.91.4Wklah2/10其 中Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.4001.2500.872=0.436kN/m2h 立杆的步距，1.75m；la 立杆迎风面的间距，0.80m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4360.8001.7501.750/10=0.121kN.m；经计算得到 =13064/(0.320424)+121000/4491=123.215N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!Nw 经计算得到 =13064/(0.3

40、20424)+121000/4491=123.215N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工模板安全技术规矩(JGJ162-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为6.8m，梁截面 B=400mm2300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.75m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.80m。梁

41、底依照均匀部署承重杆4根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。400400003200320571086333 133 333333 133 333图1 梁模板支撑架立面简图依照规矩4.3.1条规则确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.30+0.50)+1.402.00=73.780kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.30+0.71.402.00=81.137kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系

42、数取0.7采用的钢管类型为 483.0。1.40=0.98采用的钢管类型为 483.0。一、模板面板计算作用荷载囊括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：钢筋混凝土梁自重(kN/m)：1q =25.5002.3000.400=23.460kN/m1模板的自重线荷载(kN/m)：2q =0.5000.400(22.300+0.400)/0.400=2.500kN/m2活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：1经计算得到，活荷载标准值 P = (0.000+2.000)0.4000.400=0.320kN1考虑0.9q0.9(1.3523.460+1.352.500)=3

43、1.541kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P0.90.980.320=0.282kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W诀别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3；I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4；0.28kN31.54kN/m0.28kN31.54kN/mB133133133计算简图0.0590.0590.0440.044弯矩图(kN.m)1.661.662.242.540.140.141.662.542.24剪力图(kN)变形的计算依照规矩要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下

44、：B133133B133133133A变形计算受力图0.0480.0030.048变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力诀别为N=1.661kN1N=4.788kN2N=4.788kN3N=1.661kN4最大弯矩 M = 0.058kN.m 最大变形 V = 0.048mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05810001000/21600=2.685N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=32544.0/(2400.00018.000)=0.53

45、0N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.048mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算依照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.788/0.400=11.971kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.970.400.40=0.192kN.m 最大剪力 Q=0.60.40011.971=2.873kN最大支座力 N=1.10.40011.971=5.267kN木方的截面

46、力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3；I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.192106/54000.0=3.55N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必需满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32873/(24090)=1.197N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠

47、度计算均布荷载经过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.519kN/m v=0.6779.519400.04/(1009000.002430000.0)=0.075mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算集中荷载P取木方支撑传递力。1.266kN4.79k4.79kN1.624kNB333133B333133333支撑钢管计算简图0.1120.1120.1490.149支撑钢管弯矩图(kN.m)1.031.030.000.001.031.030.000.000.210.210.210.211.031.031.871.871.8

48、7支撑钢管剪力图(kN)变形的计算依照规矩要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.938kN3.81kN3.81kN1.392kNB333133B333133333支撑钢管变形计算受力图0.0080.0080.048支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到M =0.149kN.mmaxv =0.048mmmaxQ =6.660kNmax抗弯计算强度 f=0.149106/4491.0=33.21N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于333.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，

49、无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑装载力依照下式计算:RRcRc 扣件抗滑装载力设计值,取8.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.66kN单扣件抗滑装载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它囊括：1横杆的最大支座反力 N=6.660kN (已经囊括组合系数)12脚手架钢管的自重 N = 0.91.350.0946.800=0.777kN N = 6.660+0.777=7.437kN2i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60

50、cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.75m； 由长细比，为2350/16.0=147 150满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.320； 由长细比，为2350/16.0=147 150满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.320；经计算得到 =7437/(0.320424)=54.790N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳

51、定性计算经计算得到 =7437/(0.320424)=54.790N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.90.91.4Wklah2/10其 中Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.4001.2500.872=0.436kN/m2h 立杆的步距，1.75m；la 立杆迎风面的间距，0.80m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4360.8001.7501.750/10=0.121kN.m；经计算得到 =7781/(0.320424)+121000/4491=8

52、4.292N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!Nw 经计算得到 =7781/(0.320424)+121000/4491=84.292N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度2300mm，两侧楼板厚度200mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨部署11道，内龙骨采用4090mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。关于拉螺栓部署4道，在断面内水平间距300+500+500+500mm，断面跨度方向间距450mm，直径20mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯

53、强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。400mm400mm6026026000020605m 6m02006000005325260260206005020060023模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算 浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m其中c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；1 外加剂影响修正系数，取1

54、.000；H 1 外加剂影响修正系数，取1.000；2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9 40.550=36.495kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板的计算宽度取0.21m。荷载计算值 q = 1.236.4950.206+1.403.6000.206=10.060kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W诀别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩WW = 20.6

55、01.801.80/6 = 11.12cm3；I = 20.601.801.801.80/12 = 10.01cm4；10.06kN/mA10.06kN/mAB206206206206206206206206206206计算简图0.0450.0450.0330.033弯矩图(kN.m)0.820.821.09 1.02 1.04 1.03 1.04 1.03 1.05 0.98 1.261.260.98 1.05 1.03 1.04 1.03 1.04 1.02 1.09 0.82剪力图(kN)变形的计算依照规矩要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：7.52kN/mA7.52kN/mAB

56、206206206206206206206206206206变形计算受力图0.0080.0080.1450.145变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力诀别为N1=0.817kN N2=2.350kN N3=1.998kN N4=2.092kN N5=2.067kN N6=2.075kN N7=2.067kNN=2.092kN8N=1.998kN9N =2.350kN10N =0.817kN11最大弯矩 M = 0.045kN.m 最大变形 V = 0.145mm (1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04510001000/11124=4.045N/mm2 面板的

57、抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=31255.0/(2206.00018.000)=0.508N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.145mm面板的最大挠度小于206.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常依照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2136.50+1.40.213.60=10.060kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2136.

58、50=7.518kN/m依照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.527/0.450=10.060kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.0600.450.45=0.204kN.m 最大剪力 Q=0.60.45010.060=2.716kN最大支座力 N=1.10.45010.060=4.980kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W诀别为:W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3；I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；抗弯强度计算抗弯计算强度 f

59、=0.204106/54000.0=3.77N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必需满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32716/(24090)=1.132N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算最大变形 v =0.6777.518450.04/(1009000.002430000.0)=0.095mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨依照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。4.984.

60、98.98.98.98.98.98.98.98.98.98.98kNAAB300500500500300支撑钢管计算简图1.7631.7630.5820.582支撑钢管弯矩图(kN.m)7.470.003.31 3.31 2.49 2.499.9.964.98 4.981.671.671.671.670.004.98 4.982.49 2.497.473.31 3.318.28.29支撑钢管剪力图(kN)变形的计算依照规矩要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：3.723.72.72.72.72.72.72.72.72.72.72.72kNAB300500500500300支撑钢管变形计算