深圳市某高层办公楼模板安全专项技术管理措施

1、 PAGE 41 - PAGE 164 工程概况通信机楼工程概况详表1.1.1。表1.1.1 通信机楼工程概况工程概况工程名称通信机机楼工程位置深圳市中心区西路与路交汇汇处建设单位广东省有限公公司深圳圳分公司司施工单位深圳市公司设计单位广东省建筑设设计研究究院质检单位监理单位深圳市监理有有限公司司安检单位建筑面积199755m2建筑总高度度56.9mm建筑用地长67.442m宽53.22mm结构层数地下2层/地上12层地下室长60.33m宽46.2m层高地下二层55.3mm、4.11m。地下下一层4m、4.335m；4.885m。地上主体长39.99m宽25.2m层高1层至8层层及11层，层层

2、高为4.55m；9层、10层高为4.22m。三层层局部层层高9.55m模板分项工工程概况况见表1.11.2表1.1.2 模板分分项工程程概况楼层层高/m对应的楼层层顶板板板厚/mmm类别地下1层梁梁板模板板5.3120高支模工程程4.1250首层梁板模模板4、4.335160普通模板工工程4.85高支模工程程2层、3层层9层梁板板模板5、4.55150高支模工程程10层、111层梁板板模板4.2120普通模板工工程12层梁板板模板及及屋面500010000的梁模模板4.5、66.2、6、4.88150高支模工程程屋面楼板及及5000100004.25150普通模板工工程三层5轴向向1/5轴方向

3、2.88m至1/6轴交B轴至D轴部分分9.5150超高支模工工程针对本工程程的实际际情况，高高支模及及超高支支模工程程我司将将按相关关规定另另行编制制专项方方案，具具体内容容详见高高支模（超超高支模模）工程程施工方方案。从创优目标标考虑，本本工程为为提高现现浇混凝凝土工程程质量进进而达到到优良混混凝土效效果；同同时根据据本工程程的结构构特点，结结合我公公司在高高层施工工中的经经验，考考虑木模模板具有有应用简简单，布布置灵活活，拆装装方便，工工作效率率高等优优点，决决定采用用木模板板体系与与钢管支支撑系统统相结合合的模板板体系。本本工程所所需模板板体系主主要包括括：框架架柱模板板、剪力力墙模板板

4、、梁板板模板，其其主要支支模方式式及体系系选择如如表1.11.3表1.1.3主要部部位模板板体系工程部位模板体系1梁、板板、方柱柱七夹板、5501000mm木木枋、钢钢管支撑撑、螺杆杆2. 剪力力墙七夹板、5501000mm木木枋、钢钢管支撑撑、螺杆杆2楼梯七夹板、5501000mm木木枋、钢钢管支撑撑、螺杆杆施工准备材料及主要要机具：18厚模板板，木方方（501000mm或10001000mmm等），螺螺杆薄铁铁皮等。模板进场后后要码放放整齐，防防上变形形；所有有进场木木枋均需需刨直使使用，且且规格大大小一致致。螺杆杆加工根根据要求求分类加加工，如如普通螺螺杆、防防水螺杆杆、一次次性螺杆杆等

5、。支撑系统：48mm的钢管管、各种种规格扣扣件、小小型型钢钢。支撑杆要整整理，有有破损、大大范围裂裂缝（特特别是焊焊缝脱开开）、弯弯曲度较较大的支支撑杆均均需替换换。连接接、固定定支撑杆杆用的卡卡扣应整整理，有有破损等等缺陷的的均需替替换。具备锤子、打打眼电钻钻、活动动板手、手手锯、水水平尺、线线坠、撬撬棒、吊吊装索具具等。脱模剂：水水质脱模模剂。海绵条：22mm厚及20mmm厚。划分所建工工程施工工区、段段：根据工程结结构的形形式、特特点及现现场条件件，决定定以4轴为界界两侧各各安排一一个班组组进行模模板作业业。竖向向划分为为地下室室主体及及地上主主体两个个施工段段，施工工分段的的划分以以以

6、水平平施工缝缝为界，水水平施工工缝的留留设位置置为：每每层楼板板面或梁梁底。测量定位主体结构整整体效果果是通过过施工的的各道工工序来保保证的，测测量放线线作为先先导工序序贯穿于于各施工工环节。本本工程放放线时凡凡为保证证精度需需要提供供的基准准线、轴轴线、墙墙柱定位位尺寸线线都及时时给出，凡凡有关工工序需要要配合的的检测都都及时予予以满足足。此外外，为保保证测量量放线自自身的精精度，施施工现场场测量人人员须经经挑选并并经过培培训，在在放线工工作中正正确合理理使用仪仪器和钢钢尺，按按规定检检验仪器器，检定定钢尺，从从而保证证测量放放线工作作顺利进进行。投点放线用经纬仪引引测建筑筑物的边边柱或墙墙

7、轴线，并并以该轴轴线为起起点，引引出其他他各条轴轴线,然后根根据施工工图墨线线弹出模模板的内内边线和和中心线线，以便便于模板板的安装装和校正正。标高测量根据模板实实际的要要求用水水准仪把把建筑物物水平标标高直接接引测到到模板安安装位置置。在无无法直接接引测时时，可采采取间接接引测的的方法，即即用水准准仪将水水平标高高先引测测到过渡渡引测点点，作为为上层结结构构件件模板的的基准点点，用来来测量和和复核其其标高位位置。找平模板承垫底底部应预预先找平平，以保保证模板板位置正正确，防防止模板板底部漏漏浆。常常用的找找平方法法是沿模模板内边边线用11:3水水泥砂浆浆抹找平平层，另另外，在在外墙、边边柱部

8、位位，继续续安装模模板前，要要设置模模板承垫垫条带，并并用仪器器校正，使使其平直直。模板支设施施工梁模板铺设设复核梁底标标高，校校正轴线线位置无无误后，搭搭设和调调平梁模模支架(包括安安装水平平拉杆和和剪刀撑撑)，在横横楞上铺铺放梁底底板固定定，然后后绑扎钢钢筋，安安装并固固定两侧侧模板。对对于跨度度L4m或悬挑挑长度LL2m的梁，支支模时按按设计要要求起拱拱，其中中跨度LL4m的梁底底起拱为为L/4000，悬臂臂梁自由由端起拱拱L/3000，曲梁梁跨中预预起拱LL/4000。工艺流程复核梁底标标高校正正轴线位位置搭设梁梁模支架架安装梁梁模底板板绑扎梁梁钢筋安装两两侧梁模模穿对拉拉螺栓按设计计

9、要求起起拱复核梁梁模尺寸寸、位置置与相邻邻梁模连连接固定定。操作要求普通模板工工程梁底底脚手架架、梁木木方及穿穿梁螺栓栓设置见见表3.11.1表3.1.1 梁底脚脚手架、梁梁木方及及穿梁螺螺栓设置置梁规格梁底两侧立杆间距/mm梁底增加承承重立杆杆根数/根梁底立杆纵纵距/mmm梁底5010木方间间距/mmm梁侧501000木方间间距/mm14穿梁梁螺栓排排数及计计算跨度度/mmm400110000梁宽500009503004001500030011400035035025550500770011000350450040088504001655040088004004001755040077004

10、004501855040066004504500300110000400400150003509950400400155503008800400400175503007700450450185503006600450450025077501300040040018550250770045045018550250660002006650300550050050020088004004001755025000.5450500020066004504502005500500500注：1.脚脚手架步步距为1.55m，扫地地杆距地地200。纵向或或横向水水平杆与与立杆连连接时，采采用双扣扣件。2.截面大

11、大于0.445m22的梁，脚脚手架、梁梁木方及及螺栓设设置见高高支模（超超高支模模）工程程专项施施工方案案。3.本表数数据采用用PKPPM软件计计算，经经调整、整整理后所所得。梁高7000，必须须使用穿穿梁螺栓栓。梁板交接处处下方必必须用木木枋支撑撑，以板板模压梁梁侧模。梁斜撑用板板条或短短木枋，角角度在44560，支撑撑在侧模模上部横横木枋上上，间距距为110000mm。高低跨吊模模根部用用马凳将将木枋垫垫起，马马凳用的的钢筋直直径应不不小于16mm，马凳凳间距为为10000mmm。梁板跨度超超过4mm的均应应起拱，起起拱高度度为全跨跨长度的的L/4000；跨跨度大于于2m的悬悬臂梁应应起拱

12、LL/3000；曲曲梁跨中中预起拱拱L/4000。梁模板支设设的质量量保证措措施：梁口与柱头头模板的的连接特特别重要要,要求拼拼装准确确，加固固牢靠。起拱应在铺铺设梁底底之前按按设计要要求进行行。模板支柱纵纵横方向向的水平平拉杆、剪剪刀撑等等，均应应按模板板设计要要求布置置。纵横横方向的的水平拉拉杆的上上下间距距不宜大大于1.5m，纵纵横方向向的垂直直剪刀撑撑的间距距不宜大大于6mm。采用扣件钢钢管脚手手架作支支撑时，扣扣件要拧拧紧，梁梁底支撑撑间隔用用双卡扣扣，横杆杆的步距距要按设设计要求求设置。粱粱摸板支支设示意意图见图图3.1.1所示图3.1.1梁底支支撑示意意平台铺设工艺流程：搭设支架

13、、调调整标高高安装板板底木方方调整楼楼板下皮皮标高及及起拱铺设模模板检查模模板上皮皮标高、平平整度操作要求普通平台模模板工程程板底脚脚手架、木木方设置置见表3.11.2表3.1.2 平台模模板工程程板底脚脚手架、木木方设置置楼层立杆横距/mm立杆纵距/mm板底横向钢钢管间距距/mm木方间距/mm首层层高小小于4.335m部分10001100110050010、111层100011001100600屋面100011501150500其他见高支模（超超高支模模）工程程施工方方案注：1.脚脚手架步步距为1.55m，扫地地杆距地地200。2.本表数数据采用用PKPPM软件计计算，经经调整、整整理后所所

14、得。平台模板接接缝处下下方必须须有木枋枋。平台木枋搭搭接处，应应错开或或加间距距4000mm的的木枋来来加强。平台满堂脚脚手架沿沿全高加加剪刀撑撑。楼板模板支支设的质质量保证证措施：单块就位组组拼时，每每个跨从从四周先先用模板板与墙、梁梁模板连连接，然然后向中中央铺设设。模板块较大大时, 应增加加纵横楞楞。检查模板的的尺寸、对对角线、平平整度以以及预埋埋件和预预留孔洞洞的位置置。安装装就位后后，立即即与梁、墙墙模板连连接。采用钢管脚脚手架作作支撑，在在支柱高高度方向向每隔11.5mm（第一一步为11.8mm），设设一道双双向水平平拉杆。楼板模板支支设如图图3.1.2所示：图3.1.3楼板模模板

15、支设设示意图图剪力墙、柱柱模板支支设墙柱模板施施工工艺艺流程为为：弹墙柱定位位尺寸线线做找平平层、定定位墩安装墙墙柱模板板安装墙墙柱水平平、竖向向木方及及柱箍安装对对拉螺杆杆及加固固班组自自检项目部部联合质质检，合合格后进进行下一一道工序序。墙柱模板安安装完后后，再进进行一次次全面检检查，质质检合格格后方可可与满堂堂脚手架架拉结固固定。操作要求本工程墙柱柱模板外外龙骨、内内龙骨及及对拉螺螺栓设置置见表3.11.3，3.11.4.表3.1.3柱模板板双钢管管柱箍、木木方及对对拉螺栓栓设置柱规格柱箍间距/mmB方向H方向501000木方/根14对拉拉螺栓/道501000木方/根14对拉拉螺栓/道5

16、m长9000114000mm55041625m长1000011000 mmm5005515m长1000010000 mmm4.5m长长800014400 mm5504624.5m长长900010000 mm500514.5m长长800011100 mm5.3 mm长90009000 mmm55044.5m长长80008000 mmm6004.5m长长70007000 mmm6m长80006600 mm550304.8m长长60006000 mmm304.1m长长40008000 mmm415.65mm长40006000 mmm30注：本表数数据采用用PKPPM软件计计算，经经调整、整整理后所所

17、得。表3.1.4墙模板板外龙骨骨、内龙龙骨及对对拉螺栓栓设置墙的规格501000内龙骨骨间距/mmm双钢管外龙龙骨间距距/mmm14对拉拉螺栓断面内水平平间距/mmm断面跨度方方向间距距/mmm5.3m高高500厚3004004005504.1m高高500厚3004504505504.4m高高400厚3004504505505m高3000厚300450450550注：本表数数据采用用PKPPM软件计计算，经经调整、整整理后所所得。墙柱模板均均采用18mmm厚模板板，配置置14高强螺螺栓、501000mm木枋及及钢管进进行加固固，支设设方法，先先对墙柱柱模板进进行定位位放线，内内置混凝凝土支撑撑

18、杆或钢钢筋以控控制墙柱柱截面尺尺寸，然然后将拼拼好的大大模板按按模板定定位线进进行安装装，钉好好竖向木木枋（3000mm间距距），并并沿螺杆杆孔穿上上螺杆，待待水平钢钢管装上上之后，将将螺杆紧紧固，并并支设支支撑或进进行拉结结，以防防倾倒。同同时用支支撑或拉拉杆上的的螺栓进进行墙柱柱模垂直直度的调调节。墙墙柱模板板支设见见图3.11.3、3.11.4所示。图3.1.3墙柱模模板示意意图3.1.4 柱模板板支设示示意墙柱根部预预留钢筋筋头定位位10000mmm，柱根根部每侧侧不少22个。墙柱竖向木木枋间距距为3000mm，螺螺杆间距距水平距距离为4400450mm及竖向向均为5500mm。墙柱根

19、部第第一排螺螺杆离地地小于2200mmm，最最上一排排螺杆离离平台距距离小于于5000mm.。内墙两侧斜斜撑对顶顶间距不不超过330000mm，斜斜撑顶在在水平钢钢管上。墙柱模板根根部应预预留清扫扫口，清清扫口大大小为1150mmm1150mmm，墙体体清扫口口间距不不超过33m，每每根柱模模底部均均应设置置一个清清扫口；在混凝凝土浇筑筑前、清清扫完模模板后，将将清扫口口钉牢封封闭。墙柱模板制制安的质质量保证证措施：支设的墙柱柱模板，其其标高、位位置应准准确，支支设应牢牢固。墙柱模板根根部要用用水泥砂砂浆堵严严，以防防漏浆。墙模板支设设过程中中板与板板之间的的立缝外外，钉一一道501000mm

20、的木方方，模板板的拼装装如图3.1.5、3.1.6所示。图3.1.5 墙模板板拼装图图图3.1.6 板缝处处理示意意图上层模板与与已浇筑筑的墙体体搭接2000mm，为为了防止止混凝土土浇筑时时漏浆，模模板底部部用双面面胶粘贴贴海绵条条，海绵绵条大小小为2020，根部部处理示示意图如如图3.1.7所示。在模板竖楞楞与钢管管横楞之之间的空空隙，用用木方楔楔子塞紧紧。图3.1.7 墙体根根部模板板塞缝示示意图楼梯模板支支设楼梯模板安安装施工工工艺流流程如下下：搭设支架及及拉杆调节支支架坡度度支设底底模（绑绑扎钢筋筋）支设楼楼梯侧模模支设全全封闭式式踏步模模板。操作要求梯板模板接接缝处下下方必须须有木

21、枋枋。梯板木枋搭搭接处，应应错开或或加间距距4000mm的的木枋来来加强。梯板满堂脚脚手架沿沿全高加加剪刀撑撑。楼梯模板支支设的质质量保证证措施：支设之前，对对楼梯模模板进行行计算，利利用楼梯梯的坡度度值和坡坡度系数数，进行行各部分分尺寸的的计算。平台梁里侧侧模、梯梯段板底底模、梯梯段侧模模、踏步步模板下下料应准准确，减减少误差差，支设设应牢固固。踏步模板采采用全封封闭式支支设，踏踏步阴阳阳角应保保证方正正、顺直直。踏步步模板支支设如图图3.1.8所示示。图3.1.8 楼梯踏踏步全封封闭式模模板支设设示意图图模板及支架架的设计计计算根据本工程程结构特特点，本本方案编编制时对对所有模模板及其其支

22、撑均均进行了了设计计计算，现现选取框架梁梁（400010000mm，300014400mm，50007000mm）、次次梁（22008000mm）、剪剪力墙（53000mmm高5000mm厚墙，41000mmm高5000mm厚墙，50000mmm高3000mm厚墙），柱柱（50000mmm高900014400mm柱、1000011000mm柱，53000mmm高9009900mm柱，45000mmm高8008800mm柱，60000mmm高8006600mm柱）进进行验算算及160mmm，1200mm，1500mm厚楼楼板模板板及支架架计算书书附后。具具体详见见附件一一附件件五，本本设计计计算

23、采用用PKPPM专业业软件进进行。截截面大于于0.445m22梁、4.11m层高250厚的板板及层高高大于等等于4.55m板详细细的计算算详见高高支模（超超高支模模）施工工方案。高支模技术术措施施工部位见表1.11.2（模板板分项工工程概况况），施施工时应应经过严严格的验验算，并并编制详详细的专专项作业业施工方方案，呈呈报公司司总工程程师和监监理单位位审批后后，方可可进行施施工。本本工程的的高支模模结构重重点是梁梁板的支支撑体系系。高支模整体体稳定措措施高支模支撑撑体系的的水平纵纵横拉杆杆严格按按15000mmm 的竖竖向间距距设置。立立杆严格格按设计计计算所所得间距距进行。纵横向均应应设置垂

24、垂直剪刀刀撑，其其间距为为6m；同同时主梁梁支撑立立杆也必必须设置置剪刀撑撑。单块梁板的的模板支支撑体系系的四周周边缘，必必须设置置剪刀撑撑，防止止边缘失失稳，造造成质量量事故。高支模安全全技术措措施应遵守高处处作业安安全技术术规范有有关规定定。模板及支撑撑系统在在安装过过程中必必须设置置防倾覆覆的可靠靠临时措措施。施工现场应应搭设工工作梯，作作业人员员不得爬爬支架上上下。高支模上空空临边要要有足够够的操作作平台和和安全防防护，特特别在后后浇带处处应加强强防护。模板安装、钢钢筋绑扎扎、混凝凝土浇筑筑时，应应避免材材料、机机具、工工具过于于集中堆堆放。不准架设探探头板及及未固定定的立杆杆。拆摸应

25、严格格遵守从从上而下下的原则则，先拆拆非承重重模板，后后拆承重重模板，禁禁止抛掷掷模板。模板的拆除除和维修修模板的拆除除，非承承重侧模模应以能能保证混混凝土表表面及棱棱角不受受损坏时时(大于1.2N/mm22)方可拆拆除，承承重模板板应按混混凝土结结构工程程施工质质量验收收规范的的有关规规定执行行。对墙柱模板板，要求求在混凝凝土浇筑筑三天后后，且强强度达到到1.22N/mmm2后拆除除。对一一般梁板板，要求求在混凝凝土强度度达到设设计强度度的755%后拆拆除。对对大跨度度梁板及及悬挑板板，必须须待混凝凝土强度度达到1100%后拆除除，如因因需要必必须提前前拆除，则则必须加加钢顶撑撑支撑加加固。

26、模板拆除的的顺序和和方法，应应按照配配板设计计的规定定进行，遵遵循先支支后拆、后后支先拆拆、先非非承重部部位、后后承重部部位以及及自上而而下的原原则，拆拆模时，严严禁用大大锤和撬撬棍硬砸砸硬撬。本本工程因因楼层高高，拆下下的模板板用绳系系住吊下下并及时时运离现现场，然然后清理理残渣污污物，将将损伤模模板挑出出及时修修理。模模板经检检验后涂涂刷隔离离剂备用用。墙柱模：先先拆除支支撑件螺螺栓、大大小楞及及连接件件后, 再由上上而下逐逐步拆除除模板。梁、楼板模模板：应应先拆梁梁侧模,再拆楼楼板底模模,最后拆拆除梁底底模。梁板模板拆拆模的顺顺序如下下：拆除部分水水平拉杆杆、剪刀刀撑拆除梁梁连接件件及侧

27、模模松动支支架柱头头调节螺螺栓,使模板板下降223cmm分段分分片拆除除楼板模模板及支支承件拆除底底模和支支承件拆模时，操操作人员员应站在在安全处处，以免免发生安安全事故故。待该该片段模模板全部部拆除后后，方准准将模板板、配件件、支架架等运出出堆放。拆拆下的模模板等配配件，严严禁抛扔扔，要有有人接应应传递，按按指定地地点堆放放。并做做到及时时清理、维维修和涂涂刷脱模模剂，以以备待用用。梁、板底模模，其拆拆模时间间参见表表6.1.1：表6.1.1拆模时时间表结构类型结构跨度/m混凝土设计计强度标标准值的的百分率率()板2502，88758100梁8758100悬臂构件-100模板安装质质量要求求

28、模板安装完完毕后，应应按混混凝土结结构工程程施工质质量验收收规范（GB50204-2002）的有关规定，进行全面检查，合格验收后方能进行下一道工序。质量要求如下：组装的模板板必须符符合施工工设计的的要求。各种连接件件、支承承件、加加固配件件必须安安装牢固固，无松松动现象象。模板板拼缝要要严密。各各种预埋埋件、预预留孔洞洞位置要要准确，固固定要牢牢固。模板必须方方正，其其对角线线的偏差差应控制制在短边边的1/3000以内，四四边成直直线,表面要要平整，用用2m长靠靠尺检查查，其凸凸凹度应应小于44mm。模板安装容容许偏差差符合混混凝土结结构工程程施工质质量验收收规范（GB50204-2002）中

29、的最低要求。本工程主要要模板材材料安排排本工程一次次性配33层梁板板模板、2层墙柱板。以便有效地保证工期。模板每隔一至二层刷一次脱模剂，保证模板与混凝土能良好分离。附件一墙模板板计算书书说明：本计计算书部部分内容容采用PKPPM施工现现场设施施安全计计算软件件计算，选选取本工工程设计计的53300mmm高5000mm厚厚墙，550000mm高高3000mm厚厚墙为计计算模型型。5300mmm高5000mm厚厚墙模板板计算一、墙模板板基本参参数计算断面宽宽度5000mmm，高度度53000mmm，两侧侧楼板高高度1550mmm。模板面板采采用普通通胶合板板。内龙骨间距距3000mm，内内龙骨采采

30、用5001000mm木木方，外外龙骨采采用双钢钢管488mm3.55mm。对拉螺栓布布置133道，在在断面内内水平间间距200+4400+4000+4000+4400+4000+4000+4400+4000+4000+4400+4000+4000mmm，断面面跨度方方向间距距6000mm，直直径144mm。模板组装示示意图二、墙模板板荷载标标准值计计算强度验算要要考虑新新浇混凝凝土侧压压力和倾倾倒混凝凝土时产产生的荷荷载设计计值；挠挠度验算算只考虑虑新浇混混凝土侧侧压力产产生荷载载标准值值。新浇混凝土土侧压力力计算公公式为下下式中的的较小值值:其中c 混混凝土的的重力密密度，取取24.0000

31、kN/m3；t 新浇混混凝土的的初凝时时间，为为0时(表示无无资料)取2000/(TT+155)，取取4.1100hh；T 混凝土土的入模模温度，取取34.0000；V 混凝土土的浇筑筑速度，取取2.5500mm/h；H 混凝土土侧压力力计算位位置处至至新浇混混凝土顶顶面总高高度，取取5.3300mm；1 外外加剂影影响修正正系数，取取1.2200；2 混混凝土坍坍落度影影响修正正系数，取取0.8850。根据公式计计算的新新浇混凝凝土侧压压力标准准值 FF1=334.9910kkN/mm2实际计算中中采用新新浇混凝凝土侧压压力标准准值F1=334.9910kkN/mm2倒混凝土时时产生的的荷载

32、标标准值FF2= 4.0000kkN/mm2。三、墙模板板面板的的计算面板为受弯弯结构,需要验验算其抗抗弯强度度和刚度度。模板板面板的的按照三三跨连续续梁计算算。面板的计算算宽度取取5.110m。荷载计算值值q = 1.2234.91005.1100+1.444.00005.1100=2422.2009kNN/m面板的截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:本算例中，截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W = 5510.001.8801.880/66 = 2755.400cm33；I = 5510.001.8801.8801.880/112 = 2447.886cmm4；计算简图弯

33、矩图(kkN.mm)剪力图(kkN)变形图(mmm)经过计算得得到从左左到右各各支座力力分别为为N1=299.0665kNNN2=799.9229kNNN3=799.9229kNNN4=299.0665kNN最大弯矩MM=2.1799kN.m最大变形VV=0.9mmm(1)抗弯弯强度计计算经计算得到到面板抗抗弯强度度计算值值f=2.17991000010000/22754400=7.9912NN/mmm2面板的抗弯弯强度设设计值f，取155.000N/mmm2；面板的抗弯弯强度验验算ff,满足足要求。(2)抗剪剪计算可以不不计算截面抗剪强强度计算算值T=3435597.0/(251000.00

34、0018.0000)=00.7112N/mm22截面抗剪强强度设计计值T=11.400N/mmm2抗剪强度验验算TT，满足足要求。(3)挠度度计算面板最大挠挠度计算算值v=0.8944mm面板的最大大挠度小小于3000.00/2550,满满足要求求。四、墙模板板内龙骨骨的计算算内龙骨直接接承受模模板传递递的荷载载，通常常按照均均布荷载载连续梁梁计算。内龙骨均布布荷载按按照面板板最大支支座力除除以面板板计算宽宽度得到到。q=79.9299/5.1000=155.6772kNN/m内龙骨按照照均布荷荷载下多多跨连续续梁计算算。内龙骨计算算简图内龙骨弯矩矩图(kN.m)内龙骨变形形图(mm)内龙骨剪

35、力力图(kN)经过计算得得到最大大弯矩MM= 00.3113kNN.m经过计算得得到最大大支座FF= 66.6000kNN经过计算得得到最大大变形VV= 00.1mmm内龙骨的截截面力学学参数为为本算例中，截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W = 55.00010.0010.00/6 = 833.333cm33；I = 55.00010.0010.0010.00/12 = 4416.67ccm4；(1)内龙龙骨抗弯弯强度计计算抗弯计算强强度f=0.3133106/8333333.3=3.776N/mm22内龙骨的抗抗弯计算算强度小小于133.0NN/mmm2,满足要要求。 (2)内内

36、龙骨抗抗剪计算算 可以以不计算算截面抗剪强强度必须须满足:T = 33Q/22bh T截面抗剪强强度计算算值T=334665/(2501000)=11.0339N/mm2截面抗剪强强度设计计值 T=11.300N/mmm2内龙骨的抗抗剪强度度计算满满足要求求。(3)内龙龙骨挠度度计算最大变形vv =00.1mmm内龙骨的最最大挠度度小于4400.0/2250,满足要要求。五、墙模板板外龙骨骨的计算算外龙骨承受受内龙骨骨传递的的荷载，按按照集中中荷载下下连续梁梁计算。外龙骨按照照集中荷荷载作用用下的连连续梁计计算。集中荷载PP取横向向支撑钢钢管传递递力。支撑钢管计计算简图图支撑钢管弯弯矩图(kN

37、.m)支撑钢管变变形图(mm)支撑钢管剪剪力图(kN)经过连续梁梁的计算算得到最大弯矩MMmaxx=0.6933kN.m最大变形vvmaxx=0.3288mm最大支座力力Qmaxx=144.1990kNN抗弯计算强强度f=0.6933106/10016000000.0=68.21NN/mmm2支撑钢管的的抗弯计计算强度度小于2205.0N/mm2，满足足要求。支撑钢管的的最大挠挠度小于于6000.0/1500与10mmm,满满足要求求。六、对拉螺螺栓的计计算计算公式:N N = fAA其中N 对拉螺螺栓所受受的拉力力；A 对拉螺螺栓有效效面积 (mmm2)；f 对拉螺螺栓的抗抗拉强度度设计值值

38、，取1170NN/mmm2；对拉螺栓的的直径(mm): 14对拉螺栓有有效直径径(mm): 12对拉螺栓有有效面积积(mm2): A = 1055.0000对拉螺栓最最大容许许拉力值值(kN): N = 177.8550对拉螺栓所所受的最最大拉力力(kN): N = 14.1900对拉螺栓强强度验算算满足要要求。5000mmm高3000mm厚厚墙模板板计算一、墙模板板基本参参数计算断面宽宽度3000mmm，高度度50000mmm，两侧侧楼板高高度1660mmm。模板面板采采用普通通胶合板板。内龙骨间距距3000mm，内内龙骨采采用5001000mm木木方，外外龙骨采采用双钢钢管488mm3.5

39、5mm。对拉螺栓布布置111道，在在断面内内水平间间距2000+4450+4500+4550+4450+4500+4550+4450+4500+4550+4450mmm，断断面跨度度方向间间距6000mmm，直径径14mmm。模板组装示示意图二、墙模板板荷载标标准值计计算强度验算要要考虑新新浇混凝凝土侧压压力和倾倾倒混凝凝土时产产生的荷荷载设计计值；挠挠度验算算只考虑虑新浇混混凝土侧侧压力产产生荷载载标准值值。新浇混凝土土侧压力力计算公公式为下下式中的的较小值值:其中c混凝土土的重力力密度，取取24.0000kN/m3；t新浇浇混凝土土的初凝凝时间，为为0时(表示无无资料)取2000/(TT+

40、155)，取取4.1100hh；T混凝凝土的入入模温度度，取334.0000；V混凝凝土的浇浇筑速度度，取22.5000m/h；H混凝凝土侧压压力计算算位置处处至新浇浇混凝土土顶面总总高度，取取5.0000mm；1外加加剂影响响修正系系数，取取1.2200；2混凝凝土坍落落度影响响修正系系数，取取0.8850。根据公式计计算的新新浇混凝凝土侧压压力标准准值F1=334.9910kkN/mm2实际计算中中采用新新浇混凝凝土侧压压力标准准值F1=334.9910kkN/mm2倒混凝土时时产生的的荷载标标准值FF2=44.0000kNN/m2。三、墙模板板面板的的计算面板为受弯弯结构,需要验验算其抗

41、抗弯强度度和刚度度。模板板面板的的按照三三跨连续续梁计算算。面板的计算算宽度取取4.779m。荷载计算值值q=1.234.91004.7790+1.444.00004.7790=2277.4887kNN/m面板的截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:本算例中，截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W=4799.0001.8801.880/66=2558.666cmm3；I=4799.0001.8801.8801.880/112 = 2332.779cmm4；计算简图弯矩图(kkN.mm)剪力图(kkN)变形图(mmm)经过计算得得到从左左到右各各支座力力分别为为N1=277.299

42、8kNNN2=755.0771kNNN3=755.0771kNNN4=277.2998kNN最大弯矩MM=2.0477kN.m最大变形VV=0.9mmm(1)抗弯弯强度计计算经计算得到到面板抗抗弯强度度计算值值f=2.04771000010000/22586660=7.9914NN/mmm2面板的抗弯弯强度设设计值f，取155.000N/mmm2；面板的抗弯弯强度验验算ff,满足足要求。(2)抗剪剪计算可以不不计算截面抗剪强强度计算算值T=3409947.0/(247990.000018.0000)=00.7112N/mm2截面抗剪强强度设计计值T=11.400N/mmm2抗剪强度验验算TT，

43、满足足要求。(3)挠度度计算面板最大挠挠度计算算值v=0.8944mm面板的最大大挠度小小于3000.00/2550,满满足要求求。四、墙模板板内龙骨骨的计算算内龙骨直接接承受模模板传递递的荷载载，通常常按照均均布荷载载连续梁梁计算。内龙骨均布布荷载按按照面板板最大支支座力除除以面板板计算宽宽度得到到。q=75.0711/4.7900=155.6772kNN/m内龙骨按照照均布荷荷载下多多跨连续续梁计算算。内龙骨计算算简图内龙骨弯矩矩图(kN.m)内龙骨变形形图(mm)内龙骨剪力力图(kN)经过计算得得到最大大弯矩MM=0.3133kN.m经过计算得得到最大大支座FF=7.4499kN经过计算

44、得得到最大大变形VV=0.1mmm内龙骨的截截面力学学参数为为本算例中，截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W=5.00010.0010.00/6=883.333cmm3；I=5.00010.0010.0010.00/12=4166.677cm4；(1)内龙龙骨抗弯弯强度计计算抗弯计算强强度f=0.3133106/8333333.3=3.776N/mm2内龙骨的抗抗弯计算算强度小小于133.0NN/mmm2,满足要要求。(2)内龙龙骨抗剪剪计算可以不不计算截面抗剪强强度必须须满足:T=3Q/2bhhT截面抗剪强强度计算算值T=338338/(2501000)=11.1551N/mm2截

45、面抗剪强强度设计计值T=11.300N/mmm2内龙骨的抗抗剪强度度计算满满足要求求。(3)内龙龙骨挠度度计算最大变形vv=0.1mmm内龙骨的最最大挠度度小于4450.0/2250,满足要要求。五、墙模板板外龙骨骨的计算算外龙骨承受受内龙骨骨传递的的荷载，按按照集中中荷载下下连续梁梁计算。外龙骨按照照集中荷荷载作用用下的连连续梁计计算。集中荷载PP取横向向支撑钢钢管传递递力。支撑钢管计计算简图图支撑钢管弯弯矩图(kN.m)支撑钢管变变形图(mm)支撑钢管剪剪力图(kN)经过连续梁梁的计算算得到最大弯矩MMmaxx=0.7822kN.m最大变形vvmaxx=0.3711mm最大支座力力Qmax

46、x=166.0115kNN抗弯计算强强度f=0.7822106/10016000000.0=76.97NN/mmm2支撑钢管的的抗弯计计算强度度小于2205.0N/mm2,满足要要求。支撑钢管的的最大挠挠度小于于6000.0/1500与10mmm,满满足要求求。六、对拉螺螺栓的计计算计算公式:NN=fAA其中N对拉螺螺栓所受受的拉力力；A对拉拉螺栓有有效面积积(mm2)；f对拉拉螺栓的的抗拉强强度设计计值，取取1700N/mmm2；对拉螺栓的的直径(mm):144对拉螺栓有有效直径径(mm):122对拉螺栓有有效面积积(mm2):A=1005.0000对拉螺栓最最大容许许拉力值值(kN):NN

47、=117.8850对拉螺栓所所受的最最大拉力力(kN):N=166.0115对拉螺栓强强度验算算满足要要求。附件二柱模板板计算书书说明：本计计算书部部分内容容采用PKPPM施工现现场设施施安全计计算软件件计算，选选取50000高900014400柱、1000011000柱，53000高9009900柱，45000高8008800柱，60000高8006600柱等具有有代表性性的柱分分别进行行计算。5000高高900014400柱模模板支撑撑计算一、柱模板板基本参参数柱模板的截截面宽度度B=9000mmm，B方向对对拉螺栓栓1道，柱模板的截截面高度度H=14400mmm，H方向对对拉螺栓栓2道，

48、柱模板的计计算高度度L=5mmm，柱箍间距计计算跨度度d=5550mmm。柱箍采用双双钢管448mmm3.55mm。柱模板竖楞楞截面宽宽度500mm，高高度1000mmm。B方向竖楞楞4根，H方向竖竖楞6根。柱模板支撑撑计算简简图二、柱模板板荷载标标准值计计算强度验算要要考虑新新浇混凝凝土侧压压力和倾倾倒混凝凝土时产产生的荷荷载设计计值；挠挠度验算算只考虑虑新浇混混凝土侧侧压力产产生荷载载标准值值。新浇混凝土土侧压力力计算公公式为下下式中的的较小值值:其中c混凝土土的重力力密度，取取24.0000kN/m3；t新浇浇混凝土土的初凝凝时间，为为0时(表示无无资料)取2000/(TT+155)，取

49、取4.1100hh；T混凝凝土的入入模温度度，取334.0000；V混凝凝土的浇浇筑速度度，取22.5000m/h；H混凝凝土侧压压力计算算位置处处至新浇浇混凝土土顶面总总高度，取取5.0000mm；1外加加剂影响响修正系系数，取取1.2200；2混凝凝土坍落落度影响响修正系系数，取取0.8850。根据公式计计算的新新浇混凝凝土侧压压力标准准值F1=334.9910kkN/mm2实际计算中中采用新新浇混凝凝土侧压压力标准准值F1=334.9910kkN/mm2倒混凝土时时产生的的荷载标标准值FF2=33.0000kNN/m2。三、柱模板板面板的的计算面板直接承承受模板板传递的的荷载，应应该按照

50、照均布荷荷载下的的三跨连连续梁计计算，计计算如下下面板计算简简图面板的计算算宽度取取柱箍间间距0.55mm。荷载计算值值q=1.234.91000.5550+1.443.00000.5550=25.3511kN/m面板的截面面惯性矩矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:本算例中，截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分别为为:W=55.001.8801.880/66=299.700cm3；I=55.001.8801.8801.880/112=226.773cmm4；(1)抗弯弯强度计计算f=M/WWf其中f面板的的抗弯强强度计算算值(N/mmm2)；M面板板的最大大弯距(N.mmm)；W面板板的净截截面

51、抵抗抗矩；f面板的的抗弯强强度设计计值，取取15.00NN/mmm2；M=0.1100qql2其中q荷载设设计值(kN/m)；经计算得到到M=0.1000(1.2219.2011+1.41.6650)0.22830.2283=0.2204kkN.mm经计算得到到面板抗抗弯强度度计算值值f=0.20441000010000/2297000=66.8552N/mm2面板的抗弯弯强度验验算ff,满足足要求。(2)抗剪剪计算可以不不计算T=3Q/2bhhT其中最大剪剪力Q=0.6000(1.2219.2011+1.41.6650)0.2283=4.3310kkN截面抗剪强强度计算算值T=343110.

52、00/(225500.000018.0000)=00.6553N/mm2截面抗剪强强度设计计值T=11.400N/mmm2抗剪强度验验算TT，满足足要求。(3)挠度度计算v=0.6677qql4/1000EIIv=ll/2550面板最大挠挠度计算算值v=0.677719.201128334/(11006000026773000)=00.5222mmm面板的最大大挠度小小于2883.33/2550,满满足要求求。四、竖楞木木方的计计算竖楞木方直直接承受受模板传传递的荷荷载，应应该按照照均布荷荷载下的的三跨连连续梁计计算，计计算如下下竖楞木方计计算简图图竖楞木方的的计算宽宽度取BBH两方方向最大大

53、间距00.2883m。荷载计算值值q=1.234.91000.2283+1.443.00000.2283=13.0599kN/m按照三跨连连续梁计计算，最最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的弯弯矩和，计计算公式式如下:均布荷载qq=7.1833/0.5500=133.0559kNN/m最大弯矩MM=0.1qll2=0.113.05990.5550.555=00.3995kNN.m最大剪力QQ=0.60.555013.0599=4.3100kN最大支座力力N=1.10.555013.0599=7.9011kN截面力学参参数为本算例中，截截面惯性性矩I和截面面抵抗矩矩W分

54、别为为:W=5.00010.0010.00/6=883.333cmm3；I=5.00010.0010.0010.00/12=4166.677cm44；(1)抗弯弯强度计计算抗弯计算强强度f=0.3955106/8333333.3=4.774N/mm22抗弯计算强强度小于于13.0N/mm2,满足要要求。(2)抗剪剪计算可以不不计算最大剪力的的计算公公式如下下:Q=0.66ql截面抗剪强强度必须须满足:T=3Q/2bhhT截面抗剪强强度计算算值T=343110/(2501000)=11.2993N/mm2截面抗剪强强度设计计值T=11.300N/mmm2抗剪强度计计算满足足要求。(3)挠度度计算

55、最大变形vv=0.677710.88335500.044/(110095000.000416666666.88)=00.1770mmm最大挠度小小于5550.00/2550,满满足要求求。五、B方向向柱箍的的计算竖楞木方传传递到柱柱箍的集集中荷载载P：P=(1.234.91+1.443.000)0.22830.5550=7.118kNN柱箍按照集集中荷载载作用下下的连续续梁计算算。集中荷载PP取木方方传递力力。支撑钢管计计算简图图支撑钢管弯弯矩图(kN.m)支撑钢管变变形图(mm)支撑钢管剪剪力图(kN)经过连续梁梁的计算算得到最大弯矩MMmaxx=0.9333kN.m最大变形vvmaxx=0

56、.2166mm最大支座力力Qmaxx=155.9995kNN抗弯计算强强度f=0.9333106/10016000000.0=91.83NN/mmm2支撑钢管的的抗弯计计算强度度小于2205.0N/mm2,满足要要求。支撑钢管的的最大挠挠度小于于5800.0/1500与10mmm,满满足要求求。六、B方向向对拉螺螺栓的计计算计算公式:NN=fAA其中N对拉螺螺栓所受受的拉力力；A对拉拉螺栓有有效面积积(mm2)；f对拉拉螺栓的的抗拉强强度设计计值，取取1700N/mmm2；对拉螺栓的的直径(mm):144对拉螺栓有有效直径径(mm):122对拉螺栓有有效面积积(mm2):A=1005.0000

57、对拉螺栓最最大容许许拉力值值(kN):NN=117.8850对拉螺栓所所受的最最大拉力力(kN):N=155.9995对拉螺栓强强度验算算满足要要求。七、H方向向柱箍的的计算竖楞木方传传递到柱柱箍的集集中荷载载P：P=(1.234.91+1.443.000)0.22700.5550=6.885kNN柱箍按照集集中荷载载作用下下的连续续梁计算算。集中荷载PP取木方方传递力力。支撑钢管计计算简图图支撑钢管弯弯矩图(kN.m)支撑钢管变变形图(mm)支撑钢管剪剪力图(kN)经过连续梁梁的计算算得到最大弯矩MMmaxx=0.7300kN.m最大变形vvmaxx=0.3544mm最大支座力力Qmaxx=

58、133.8333kNN抗弯计算强强度f=0.7300106/10016000000.0=71.85NN/mmm2支撑钢管的的抗弯计计算强度度小于2205.0N/mm22,满足要要求。支撑钢管的的最大挠挠度小于于5966.7/1500与10mmm,满满足要求求。八、H方向向对拉螺螺栓的计计算计算公式:NN=fA其中N对拉螺螺栓所受受的拉力力；A对拉拉螺栓有有效面积积(mm2)；f对拉拉螺栓的的抗拉强强度设计计值，取取1700N/mmm2；对拉螺栓的的直径(mm):144对拉螺栓有有效直径径(mm):122对拉螺栓有有效面积积(mm2):A=1005.0000对拉螺栓最最大容许许拉力值值(kN):

59、NN=117.8850对拉螺栓所所受的最最大拉力力(kN):N=113.8833对拉螺栓强强度验算算满足要要求。5000高高1000011000柱模模板支撑撑计算一、柱模板板基本参参数柱模板的截截面宽度度B=10000mmm，B方向对对拉螺栓栓1道，柱模板的截截面高度度H=11100mmm，H方向对对拉螺栓栓1道，柱模板的计计算高度度L=5mmm，柱箍间距计计算跨度度d=5000mmm。柱箍采用双双钢管448mmm3.55mm。柱模板竖楞楞截面宽宽度500mm，高高度1000mmm。B方向竖楞楞5根，H方向竖竖楞5根。柱模板支撑撑计算简简图二、柱模板板荷载标标准值计计算强度验算要要考虑新新浇混

60、凝凝土侧压压力和倾倾倒混凝凝土时产产生的荷荷载设计计值；挠挠度验算算只考虑虑新浇混混凝土侧侧压力产产生荷载载标准值值。新浇混凝土土侧压力力计算公公式为下下式中的的较小值值:其中c混凝土土的重力力密度，取取24.0000kN/m3；t新浇浇混凝土土的初凝凝时间，为为0时(表示无无资料)取2000/(TT+155)，取取4.1100hh；T混凝凝土的入入模温度度，取334.0000；V混凝凝土的浇浇筑速度度，取22.5000m/h；H混凝凝土侧压压力计算算位置处处至新浇浇混凝土土顶面总总高度，取取5.0000mm；1外加加剂影响响修正系系数，取取1.2200；2混凝凝土坍落落度影响响修正系系数，取