长春工程学院教案用纸-山东建筑大学

山东建筑大学教案用纸5受弯构件本章主要内容:了解梁的强度和刚度计算,掌握梁的整体稳定、型钢梁的设计、组合梁的设计本章重点:(D梁的整体稳定(2)型钢梁的设计(3)组合梁的设计本章难点:梁的整体稳定受弯构件的形式和应用承受横向荷载的构件称为受弯构件,其形式冇实腹式和格构式两个系列。实腹式受弯构件ー梁实腹式受弯构件通常为梁,在土木工程中应用很广泛,例如房屋建筑屮的楼盖梁、工作平台梁、吊车梁、屋面標条和墙架横梁,以及桥梁、水工闸门、起重机、海上采油平台中的梁等。钢梁分为型钢梁和组合梁两大类。型钢梁构造简单,制造省エ,成本较低,因而应优先采用。但在荷载较大或跨度较大时，由于轧制条件的限制，型钢的尺寸、规格不能满足梁承载力和刚度的耍求,就必须采用组合梁。图5.1梁的截面类型型钢梁的截面有热轧工字钢［图5.1(a)］、热轧H型钢［图5.1(b)］和槽钢［图山东建筑大学教案用纸5.1(c)］三种,其中以H型钢的截面分布最合理,翼缘内外边缘平行,与其他构件连接较方便，应予优先采用。用于梁的H型钢宜为窄翼缘型(HN型)。槽钢因其截面扭转中心在腹板外侧,弯曲时将同时产生扭转，受荷不利，故只有在构造上使荷载作用线接近扭转中心,或能适当保证截面不发生扭转时采被采用。由于轧制条件的限制,热轧型钢腹板的厚度较大,用钢量较多。某些受弯构件(如橡条)采用冷弯薄壁型钢［图5.1(d)〜(f)］较经济,但防腐要求较高。组合梁一般采用三块钢板焊接而成的工字形截面［图5.1(g)］,或由T型钢(H型钢剖分而成)中间加板的焊接截面［图5.1(h)］。当焊接组合梁翼缘需要很厚时，可采用两层翼缘板的截面［图5.l(i)］。受动カ荷载的梁如钢材质量不能焊接结构的要求时，可采用高强度螺栓或钾钉连接而成的工字型截面［图5.l(j)］o荷载很大而高度受到限制或梁的抗扭要求较高时，可采用箱型截面［图5.l(k)］«组合梁的截面组成比较灵活,可使材料在截面上的分布更为合理,节省钢材。钢梁可作成简支梁、连续梁、悬伸梁等。简支梁的用钢量虽然较多，但由于制造、安装、修理、拆换较方便,而且不受温度变化和支座沉陷的影响,因而用得最为广泛。在土木工程中,除少数情况如吊车梁、起重机大梁或上承式铁路板梁桥等可单根梁或两根梁成对布置外，通常由若干梁平行或交叉排列而成梁格，图5.2即为工作平台梁格布置示例。图5.2工作平台梁格示例根据主梁和次梁的排列情况,梁格可分为三种类型:(1)单向梁格［图5.3(a)］只有主梁,适用于楼盖或平台结构的横向尺寸较小或面板跨度较大的情况。(2)双向梁格［图5.3(b)］有主梁及一个方向的次梁,次梁由主梁支承,是最为常山东建筑大学教案用纸用的梁格类型。(3)复式梁格［图5.3(c)］在主梁间设纵向次梁,纵向次梁间再设横向次梁。荷载传递层次多,梁格构造复杂,故应用较少,只适用于荷载大和主梁间距很大的情况。图5.3梁格形式5.1.2格构式受弯构件一桁架主要承受横向荷载的格构式受弯构件称为桁架,与梁相比,其特点是以弦杆代替翼缘、以腹杆代替腹板,而在各节点将腹杆与弦杆连接。这样，桁架整体受弯时，弯矩表现为上、下弦杆的轴心压カ和拉カ，剪カ则表现为各腹杆的轴心压カ或拉カ。钢桁架可以根据不同使用要求制成所需的外形，对跨度和高度较大的构件,其钢材用量比实腹梁有所减少，而刚度却有所增加。只是桁架的杆件和节点较多,构造较复杂，制造较为费エ。与梁ー样,平面钢桁架在土木工程中应用很广泛,例如建筑工程中的屋架、托架、吊车桁架(桁架式吊车梁),桥梁中的桁架桥，还有其他领域，如起重机臂架、水工闸门和海洋平台的主要受弯构件等。大跨度屋盖结构中采用的钢网架,以及各种类型的塔桅结构,则属于空间钢桁架。图5.4梁式桁架的形式钢桁架的结构类型有:①简支梁式［图5.4(a)〜(d)］,受カ明确,杆件内力不受支座沉陷的影响，施工方便,使用广泛。图5.4(a)〜(c)常用屋架形式，i表示屋面坡度。山东建筑大学教案用纸②刚架横梁式,将桁架端部上下弦与钢柱相连组成单跨或多跨刚架,可提高结构整体水平刚度，常用于单层厂房结构;③连续式［图5.4（e）］«跨越较大距离的桥架,常用多跨连续的桁架，可增加刚度并节约材料;④伸臂式［图5.4（f）］,既有连续式节约材料的优点，又有静定桁架不受支座沉陷的影响的优点，只是较接处构造较复杂;⑤悬臂式,用于无线电发射塔、输电线路塔、气象塔等（图5.5）,主要承受水平风荷载引起的弯矩。图5.5悬臂桁架钢桁架按杆件截面形式（参见图4.3和4.4）和节点构造特点可分为普通、重型和轻型三种。普通钢桁架通常指在每节点用ー块节点板相连的单腹壁桁架，杆件一般采用双角钢组成的T形、十字形截面或轧制T形截面，构造简单，应用最广。重型桁架的杆件受力较大,通常采用轧制H型钢或三板焊接工字形截面，有时也采用四板焊接的箱形截面或双槽钢、双工字钢组成的格构式截面；每节点处用两块平行的节点板连接，通常称为双腹壁桁架。轻型桁架指用冷弯薄壁型钢或小角钢及圆钢作成的桁架，节点处可用节点板相连，也可将杆件直接相接，主要用于跨度小、屋面轻的屋盖桁架（屋架或桁架式標条等）。桁架的杆件主要为轴心拉杆和轴心压杆,设计方法已在第4章叙述;在特殊情况，也可能出现压ー弯杆件,设计方法见第6章。桁架的腹杆体系、支撑布置和节点构造等可参见本书第7章（单层厂房结构）和第8章（大跨度房屋结构）的有关内容，以及钢桥和塔桅结构方面的书籍。下面主要叙述实腹式受弯构件（梁）的工作性能和设计方法。5.2梁的强度和刚度为了确保安全适用、经济合理、同其他构件ー样,梁的设计必须同时考虑第一和山东建筑大学教案用纸

第二两种极限状态。第一极限状态即承载力极限状态。在钢梁的设计中包括强度、整体稳定和局部稳定三个方面。设计时,要求在荷载设计值作用下,梁的弯曲正应カ、剪应カ、局部压应カ和折算应カ均不超过规范规定的相应的强度设计值;整根梁不会侧向弯扭屈曲;组成梁的板件不会出现波状的局部屈曲。第二种极限状态即正常使用的极限状态。在刚度的设计中主要考虑梁的刚度。设计时要求梁有足够的抗弯刚度，即在荷载标准值作用下,梁的最大扰度不大于规范规定的容许扰度。5.2.1梁的强度梁的强度问题考虑抗弯强度、抗剪强度、局部承压强度、复杂应カ作用下强度,其中抗弯强度计算是首要的。5.2.1.1梁的抗弯强度梁受弯时的应カー应变曲线与受拉时相似，屈服点也差不多，因此,在梁的强度计算中，仍然使用钢材是理想弹塑性体的假定。当截面弯矩M,由零逐渐加大时，截面中的应变始终符合平截面假定［图5.6(a)］,截面上、下边缘的应变最大,用eg•表示。截面上的正应カ发展过程可分为三个阶段。图5.6钢梁受弯时各阶段正应カ的分布情况(1)弹性工作阶段当作用于梁上的弯矩较小时,截面上最大应变ヘさ4ん/E，梁全截面弹性工作,应カ与应变成正比，此时截面上的应カ为直线分布。弹性工作的极限情况是=fv/E［图5.6(b)］,相应的弯矩为梁弹性工作阶段的最大弯矩，其值为:“亠必 (5.1)式中叱”——梁净截面对X轴的弯曲模量。(2)弹塑性工作阶段当弯矩继续增加,最大应变£max＞人/E,截面上、下各有一个高为a的区域,其应变.axン厶/后。由于钢材为理想的弹塑性体,所以这个区域的正应カ恒等于ん，为塑性区。然而，应变fy/E的中间部分区域仍保持为弹性,应力和应变成正比［图教法提示山东建筑大学教案用纸5.6(c)］«(3)塑性工作阶段当弯矩M,再继续增加,梁截面的塑性区便不断向内发展,弹性核心不断减小。当弹性核心几乎完全消失［图5.6(d)］时,弯矩不再增加,而变形却继续发展,形成“塑性钱”，梁的承载能力达到极限。其最大弯矩为Mxl,=fy(,Slnx+S2nx)=fyWpnA (5.2)式中Sか、S2nl——分别为中和轴以上、以下净截面对中和轴x的面积矩:Wpnx=(Slnj+S2nj)——净截面对x轴的塑性模量。截面形状系数ル塑性絞弯矩Mxp与弹性最大弯矩历”之比为:か=一巴=」三 (5.3)心な值，只取决于截面的几何形状，而与材料的性质无关，称为截面形状系数。ー般截面的カ值如图5.7所示。图5.7截面形状系数显然，计算梁的抗弯强度时考虑截面塑性发展比不考虑要节省钢材。若按截面形成塑性钱来设计,可能使梁的扰度过大,受压翼缘过早失去局部稳定。因此,编制钢结构设计规范时，只是有限制地利用塑性，取塑性发展深度。く0.125八［图5.6(c)］。这样,梁的抗弯强度按下列规定计算:在弯矩作用下:在弯矩和M,作用下:山东建筑大学教案用纸式中Mt、M,——绕x轴和y轴的弯矩（对工字形截面,x轴为强轴,y轴为弱轴）；叱“、——对x轴和y轴的净截面模量:ハ、 截面塑性发展系数:对工字形截面,九=1.05,八=1.20;对箱形截面，7x=Zv=1.05:对其他截面,可按表5.1采用:/~・钢材的抗弯强度设计值。去5.1截面发展系数ん、ハ山东建筑大学教案用纸

ハ、ハ是考虑塑性部分深入截面的系数,与式（5.3）的截面形状系数力的含义有差别,故称为“截面塑性发展系数”。为避免梁在失去强度之前受压翼缘局部失稳,规范规定:当梁受压翼缘的自由外伸宽度b与其厚度t之比大于13廊?；（但不超过15,235/厶）时，应取ハ=1.0。ん为钢材牌号所指屈服点,不分钢材厚度。直接承受动カ荷载且需要计算疲劳的梁，例如重级工作制吊车梁,塑性深入截面将使钢材发生硬化，促使疲劳断裂提前出现,因此按式（5.4）和式⑸5）计算时，取ハ=yv=1.0,即按弹性工作阶段进行计算。当梁的抗弯强度不够时，可增大梁截面尺寸,但以增加梁高最为有效。5.2.1.2梁的抗剪强度一般情况下，梁既承受弯矩，同时又承受剪カ。工字形和槽形截面梁腹板上的剪应カ分布如图5.8所示，剪应カ的计算式为:图5.8腹板剪应カ”ひ （5.6）/.ん式中V-计算截面沿腹板平面作用的剪カ:S——计算剪应カ处以上（或以下）毛截面对中和轴的面积矩;/一毛截面惯性矩;ム——腹板厚度。截面上的最大剪应カ发生在腹板中和轴处。因此,在主平面受弯的实腹构件，其抗剪强度应按下式计算：V.S^=Y-<fv （5.7）/ム式中S——中和轴以上毛截面对中和轴的面积矩;——钢材的抗剪强度设计值。当梁的抗剪强度不足时，最有效的办法是增大腹板的面积，但腹板高度ん,一般由教法提示山东建筑大学教案用纸

梁的刚度条件和构造要求确定,故设计时常采用加大腹板厚度，“的办法来增大梁的抗剪强度。2.1.3梁的局部承压强度当梁的翼缘受有沿腹板平面作用的固定集中荷载（包括支座反カ）且该荷载处又未设置支承加劲肋时［图5.9（a）］,或受有移动的集中荷载（如吊车的轮压）时［图5.9（b）］,应验算腹板计算高度边缘的局部承压强度。图5.9局部压应カ在集屮荷载作用下,翼缘（在吊车梁中,还包括轨道）类似支承于腹板上的弹性地基梁。腹板计算高度边缘的压应カ分布如图5.9（c）的曲线所示。假定集中荷载从作用处以1:25（在华高度范围）和1:1（た高度范围）扩散,均匀分布于腹板计算高度边缘。按这种假定计算的均匀压应カq与理论的局部压应力的最大值十分接近。于是,梁的局部承压强度可按下式计算:ン4/ （5.8）tノ式中F-集中荷载,对动カ荷载应考虑动カ系数;V——集中荷载增大系数:対重级工作制吊车轮压，屮=1.35:对其他荷载,¥=1.0：lz——集中荷载在腹板计算高度边缘的应カ分布长度。按照压カ扩散原则,有跨中集中荷载:し=a+5h,+2%梁端支反カ:ム=4+2.5%+%a——集中荷载沿梁跨度方向的支承长度，对吊车轮压可取为50mm；hy——从梁承载的边缘到腹板计算高度边缘的距离;hR——轨道的高度。计算处无轨道时hR=0；a,——梁端到支座板外边缘的距离,按实际取值,但不得大于2.5外。腹板的计算高度瓦：对轧制型钢梁为腹板在与上、下翼缘相交接处两内弧起点间的距离;对焊接组合梁，为腹板高度;对钾接（或高强度螺栓连接）组合梁，为上、下翼缘与腹板连接的钾钉（或高强度螺栓）线间最近距离［见图5.17（c）］.教法提示山东建筑大学教案用纸当计算不能满足时,在固定集中荷载处(包括支座处),应对腹板用支承加劲肋予以加强(图5.10),并对支承加劲肋进行计算(详见本章5.4.6):对移动集中荷载,则 教法提不只能修改梁截面,加大腹板厚度。图5.10腹板的加强2.1.4梁在复杂应カ作用下的强度计算在梁(主要是组合梁)的腹板计算高度边缘处,当同时受有较大的正应カ、剪应カ和局部压应カ时，或同时受有较大的正应カ和剪应カ时(如连续梁的支座处或梁的翼缘截面改变处等)，应按下式验算该处的折算应カ:而ー+cr：一〇•・〇・,+3「44ノ (5.9)式中び、T、ム——腹板计算高度边缘同一点上的弯曲正应カ、剪应カ和局部压应カ。a按式(6.8)计算，T按式(6.6)计算，0・按下式计算:。和a均以拉应カ为正值，压应カ为负值;——验算折算应カ强度设计值的增大系数。当0"与q异号时，取A=1.2;当0・和び,同号或q=o时,取ん=1」。在式(5.9)中，考虑到所验算的部位是腹板边缘的局部区域,几种应カ皆以其较大值在同一点上出现的概率很小,故将强度设计值乘以ん予以提高。当0・与/异号时，其塑性变形能力比0•与の同号时大,因此前者的后值大于后者。5.2.2梁的刚度梁的刚度用荷载作用下的挠度大小来度量。梁的刚度不足，就不能保证正常使用。如楼盖梁的挠度超过正常使用的某ー限值时，一方面给人们ー种不舒服和不安全的感觉,另一方面可能使其上部的楼面及下部的抹灰开裂,影响结构的功能;吊车梁挠度过大，会加剧吊车运行时的冲击和振动，甚至使吊车运行困难等等。因此，需要进行刚度验算。梁的刚度条件:(5.11)山东建筑大学教案用纸

式中U——由荷载标准值（不考虑荷载分项系数和动カ系数）产生的最大挠度;レ］——梁的容许挠度值,对某些常用的受弯构件,规范根据实践经验规定的容许挠度值［川见附表2.1。梁的挠度可按材料力学和结构力学的方法计算，也可由结构静カ计算手册取用。受多个集中荷载的梁（如吊车梁、楼盖主梁等），其挠度精确计算较为复杂,但与产生相同最大弯矩的均布荷载作用下的挠度接近。于是,可采用下列近似公式验算梁的挠度:对等截面简支梁:2=丄以= 包4ロ （5.12）/384EIX488以10EZr-Z对变截面简支梁:9=%L（1+ユ上シ_）4纠 （5.13）/1OE/V25lx 1式中包——均布线荷载标准值;Mk——荷载标准值产生的最大弯矩;/*——跨中毛截面惯性矩;ム——支座附近毛截面惯性矩；1——梁的长度;E—梁截面弹性模量。计算梁的挠度p值时，取用的荷载标准值应与附表2.1规定的容许挠度值［川相对应。例如，对吊车梁，挠度。应按自重和起重量最大的一台吊车计算；对楼盖或エ作平台梁,应分别验算全部荷载产生挠度和仅有可变荷载产生挠度。5.3 梁的整体稳定和支撑5.3.1梁的整体稳定概念为了提高梁的抗弯强度，节省钢材，钢梁截面一般做成高而窄的形式，受荷方向刚度大侧向刚度较小。如果梁的侧向支承较弱（比如仅在支座处有侧向支承）,梁的弯曲会随荷载大小变化而呈现两种截然不同的平衡状态。如图5.11所示的工字形截面梁，荷载作用在其最大刚度平面内。当荷载较小时，梁的弯曲平衡状态是稳定的。虽然外界各种因素会使梁产生微小的侧向弯曲和扭转变形，但外界影响消失后,梁仍能恢复原来的弯曲平衡状态。然而,当荷载增大到某ー数值后,梁在向下弯曲的同时，将突然发生侧向弯曲和扭转变形而破坏,这种现象称教法提示山东建筑大学教案用纸

之为梁的侧向弯扭屈曲或整体失稳。梁维持其稳定平衡状态所承担的最大荷载或最大弯矩,称为临界荷载或临界弯矩。图5.11梁的整体失稳梁整体稳定的临界荷载与梁的侧向抗弯刚度、抗扭刚度、荷载沿梁跨分布情况及其在截面上的作用点位置等有关。根据弹性稳定理论,双轴对称丄字形截面简支梁的临界弯矩和临界应カ为:临界弯矩:临界应カ:Mercr“=—=P-~:—— （5.15）w,"化式中/,——梁对y轴（弱轴）的毛截面惯性矩;I,——梁毛截面扭转惯性矩;/,——梁受压翼缘的自由长度（受压翼缘侧向支承点之间的距离）；匕——梁对轴的毛截面模量:E、G一钢材的弹性模量及剪变模量;（3——梁的侧扭屈曲系数,与荷载类型、梁端支承方式以及横向荷载作用位置等有关。由临界弯矩Mcr的计算公式和ズ值，可总结出如下规律:①梁的侧向抗弯刚度£7,、抗扭刚度GI,越大,临界弯矩Mer越大;教法提示山东建筑大学教案用纸②梁受压翼缘的自由长度ム越大,临界弯矩M,,越小;③荷载作用于下翼缘比作用于上翼缘的临界弯矩大。3.2梁整体稳定的保证为保证梁的整体稳定或增强梁抗整体失稳的能力,当梁上有密铺的刚性铺板(楼盖梁的楼面板或公路桥、人行天桥的面板等)时,应使之与梁的受压翼缘连牢［图5.12(a)］:若无刚性铺板或铺板与梁受压翼缘连接不可靠,则应设置平面支撑［图5.12(b)］«楼盖或工作平台梁格的平面内支撑有横向平面支撑和纵向平面支撑两种,横向支撑使主梁受压翼缘的自由长度由其跨长减小为ム(次梁间距);纵向支撑是为了保证整个楼面的横向刚度。不论有无连牢的刚性铺板,支承工作平台梁格的支柱间均应设置柱间支撑,除非柱列设计为上端较接、下端嵌固于基础的排架。图5.12楼盖或工作平台梁格(a)有刚性铺板:(b)无刚性铺板规范规定,当符合下列情况之一时,梁的整体稳定可以得到保证,不必计算:(1)有刚性铺板密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固连接，能阻止梁受压翼缘的侧向位移时，例如图5.12(a)中的次梁即属于此种情况。(2)工字形截面简支梁，受压翼缘的自由长度与其宽度之比ム/ム［图5.12(b)］不超过表5.2所规定的数值时。(自由长度;unsupportedlength)〇(3)箱形截面简支梁，其截面尺寸(图5.13)满足〃446,且ム/%495(235/厶)时(箱形截面的此条件很容易满足)。山东建筑大学教案用纸表5.2工字形截面简支梁不需计算整体稳定的最大/ノム值跨中无侧向支承,荷载作用在跨中有侧向支承,不论荷载作用于何处上翼缘下翼缘13ノ235/厶20,235/ム16,235//1.图5.13箱形截面5.3.3梁整体稳定的计算方法当不满足上述条件时,应进行梁的整体稳定计算,即(5.16)或采(5.16)f式中M,——绕强轴作用的最大弯矩;%——按受压纤维确定的梁毛截面模量;%=4,/カーー梁的整体稳定系数。现以受纯弯曲的双轴对称工字形截面简支梁为例，导出现以受纯弯曲的双轴对称工字形截面简支梁为例，导出外的计算工式。此时，梁上式中，代入数值E=206x1()3N/mガ，e/g=2.6,令/，ム小,=ん,并山东建筑大学教案用纸教法提示假定扭转惯性矩近似值为I,«-Atf,可得:教法提示学幼ト+（丛］235 ロ・⑻え灣、14.4/Jん这就是受纯弯曲的的双轴对称焊接工字形截面简支梁的整体稳定系数计算公式。式中A为梁毛截面面积;ハ为受压翼缘厚度;ん为钢材屈服点（N/皿パ）。实际上梁受纯弯曲的情况是不多的。当梁受任意横向荷载,或梁为单轴对称截面时,式（5.18）应加以修正。《钢结构设计规范》对梁的整体稳定系数%的规定,见附录3。上述整体稳定系数是按弹性稳定理论求得的。研究证明,当求得的％大于0.6时，梁已进入非弹性工作阶段,整体稳定临界应力有明显的降低,必须对％进行修正。规范规定，当按上述公式或表格确定的例>0.6时，用下式求得的死代替处进行梁的整体稳定计算:<pb=1.07-0.282/%W1.0 （5.19）当梁的整体稳定承载力不足时,可采用加大梁截面尺寸或増加侧向支承的办法予以解决,前ー种办法中尤其是增大受压翼缘的宽度最有效。图5.14梁支座夹支的力学图形必须指出的是:不论梁的是否需要计算整体稳定性,梁的支承处应采取构造措施以阻止其端截面的扭转（在力学意义上称之为’‘夹支”,参见图5.14）。图5.12（d）的平台结构纵向剖面2-2中，两主梁间的垂直支撑桁架“4”,即能阻止所连主梁端截面的扭转，其它主梁通过次梁（上翼缘处）和柱顶支撑杆（下翼缘处）与此垂直支撑桁架相连，以达到限制梁端截面扭转的目的。用作减小梁受压翼缘自由长度的侧向支撑，应视为轴心压杆并按第4章的方法计算支撑カ。图5.12（b）的横向平面支撑和纵向平面支撑应设置在（或靠近）梁的受压翼缘平面。交叉支撑杆可设计为只能承受拉力的柔性杆件，并视为以梁受压翼缘为弦杆的平行弦桁架的斜腹杆。横向腹杆则为次梁，次梁应按压杆验算长细比（レ］=200）。［例5.1J设图5.12的平台梁格，荷载标准值为:恒载（不包括梁自重）1.5kN/"〃ガ，活荷载“N/如い。试按①平台铺板与次梁连牢，②平台铺板不与次梁连牢两种情况，分别选择次梁的截面。次梁跨度为5m,间距为2.5m,钢材为Q235。山东建筑大学教案用纸

［解］①平台铺板与次梁连牢时,不必计算整体稳定。假设次梁自重为0.5kN/m,次梁承受的线荷载标准值为:qk=(1.5x2.5+0.5)+9x2.5=4.25+22.5=26.75kN/m=26.75N/mm荷载设计值为［按式(1.29)可变荷载效应控制的组合:恒荷载分项系数为1.2,活荷载分项系数为1.3］：g=4.25x1.2+22.5x1.3=34.35kN/m最大弯矩设计值为:M、=-ql2=-x34.35x52=1073kN-mx8 8根据抗弯强度选择截面,需要的截面模量为:Wnt=jW/(^a/)=107.3xl067(1.05x215)=475xl03mm3选用〃N300xl50x6.5x9,其W,=490cガ，跨中无孔眼削弱，此％大于需要的475cか，梁的抗弯强度已足够。由于H型钢的腹板较厚，一般不必验算抗剪强度;若将次梁连于主梁的加劲肋上［参见图5.42(a)］»也不必验算次梁支座处的局部承压强度。图5.42次梁与主梁的平接(a)其他截面特性,Ix=7350cm4:自重37.3依/,"=0.37kN/m,略小于假设自重,不必重新计算。验算挠度:在全部荷载标准值作用下(式5.12)：”J 26.75X50003__J_［vr］11~384206x10^x7350x104-348 /~250在可变荷载标准值作用下:教法提示山东建筑大学教案用纸

vQ122.5 1 [vol1I~34826.75-414 /-300(注:若选用普通工字钢,则需I28a,自重43.4kg/m,比H型钢重16%)。②若平台铺板不与次梁连牢,则需要计算其整体稳定。假设次梁自重为0.5kN/m,按整体稳定耍求试选截面。参考普通工字钢的整体稳定系数(附录3的附表3.2),假设%=0.73,已大于0.6,故の=1.07-0.282/0.73=0.68,由式(5.16)得所需的截面模量为:W,=MJ®")=107.3x103/(0.68x215)=734x103n(ガ选用mV350x175x7x11,Wx=782cw3:自重50kg/m=0.49kN/m,与假设相符。另外，截面的i,=3.93cm,A=63.66(:ガ。由于试选截面时，整体稳定系数是参考普通工字钢的，对H型钢应按附录3附式(3.1)进行计算:教法提示…ザ誥卜にトが附式後)必=5000x11-898b】h175x350ph=0.69+0.13x0.898=0.807, 500= =127>3.93a4320Ah/.//i.2(ph—ph.,JI+( )用mV4.4/1nQn-432063.66x35L.127x1.12=0.807x x J1+( )1272 782V4.4x35=0.83(p'b=1.07-0.282/0.83=0.73验算整体稳定：=107.3x10=l^N/mm2<f=215N/mm2(phWx0.73x782xl03次梁兼作平面支撑桁架的横向腹杆,其え,=127<［幻=200,ム更小，满足要求。其他验算从略。(若选用普通工字钢则需136a,自重59.9kg/m,比H型钢重19.8%)。山东建筑大学教案用纸教法提示序号18教法提示5.4梁的局部稳定和腹板另劲肋设计组合梁一般由翼缘和腹板等板件组成,如果将这些板件不适当地减薄加宽,板中压应カ或剪应カ达到某ー数值后,腹板或受压翼缘有可能偏离其平面位置,出现波形鼓曲（图5.15）,这种现象称为梁局部失稳。图5.15梁局部稳定（a）翼缘：（b）腹板热轧型钢由于轧制条件，其板件宽厚比较小，都能满足局部稳定要求，不需要计算。对冷弯薄壁型钢梁的受压或受弯板件，宽厚比不超过规定的限制时，认为板件全部有效;当超过此限制时,则只考虑一部分宽度有效（称为有效宽度）,应按现行《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）计算。这里主要叙述一般钢结构组合梁中翼缘和腹板的局部稳定。5.4.1受压翼缘的局部稳定梁的受压翼缘板主要受均布压应カ作用（图5.16）。为了充分发挥材料强度,翼缘的合理设计是采用一定厚度的钢板,让其临界应カq,不低于钢材的屈服点ん,从而使翼缘不丧失稳定。一般采用限制宽厚比的办法来保证梁受压翼缘板的稳定性。根据弹性稳定理论，单向均匀受压板的临界应力可用下式表达:仁二ぬポイJ （5.2。）式中t——板的厚度;b-板的宽度:b-山东建筑大学教案用纸

レ——钢材的泊松比:B 屈曲系数。将£=206x1（）3%/mガ和レ=0.3代入得:ぴ“=18.6如（ ）- （5.21）b图5.16梁的受压翼缘板对不需要验算疲劳的梁,按规定用式（5.4）和式（5.5）计算其抗弯强度时,已考虑塑性部分伸入截面,因而整个翼缘板口进入塑性，但在和压应カ相垂直的方向，材料仍然是弹性的。这种情况属正交异性板,其临界应力的精确计算比较复杂。一般可在式（5.20）中用折E代替E（nWl,为切线模量E,与弹性模量E之比）来考虑这种弹塑性的影响。同理得:ぴ“=18.6か折（学）2 （5.22）〇受压翼缘板的悬伸部分,为三边简支板而板长a趋于无穷大的情况,其屈曲系数8=0.425。支承翼缘板的腹板一般较薄,对翼缘板没有什么约束作用,因此取弹性约束系数Z=1.0。如取q=0.25,由条件び“2fy得:ぴ“=18.6x0.425x1.0,0.25（^）2>fr （5.23）h则:上13陛 （5.24）t卄当梁在绕强轴的弯矩作用下的强度按弹性设计（即取Yx=1.0）时,b/t值可放宽为：教法提示山东建筑大学教案用纸

bく1235 ,ニワ二、—<15—— (5.25)t\f>箱形梁翼缘板［图5.16(b)］在两腹板之间的部分,相当于四边简支单向均匀受压板,其3=4.0。在式(5.22)中,令/=1.0,n=0.25,由び“2f，得:%S40毕 (5.26)5.4.2腹板的局部稳定承受静力荷载和间接承受动カ荷载的组合梁,一般考虑腹板屈曲后强度，按5.5节的规定布置加劲肋并计算其抗弯和抗剪承载カ，而直接承受动カ荷载的吊车梁及类似构件,则按下列规定配置加劲肋,并计算各板段的稳定性。⑴当h°/tW8O也35/ム时,对有局部压应カ的梁,应按构造配置横向加劲肋,但对へ=0的梁,可不配置加劲肋［图5.17(a)］；(2)当h0/t.>80/35/fv时，应按计算配置横向加劲肋［图5.17(a)］：(3)当a/3>170マ235/厶(受压翼缘扭转受到约束,如连有刚性铺板、制动板或焊有钢轨时)或ho/t.>1507235Z厶(受压翼缘扭转未受到约束时)或按计算需要时,应在弯矩较大区格的受压区增加配置纵向加劲肋［图5.17(b)、(c)］。局部压应カ很大的梁,必要时尚宜在受压区配置短加劲肋［图5.17(d)!〇图5.17腹板加劲肋的布置教法提示山东建筑大学教案用纸任何情况下,h0/t.均不应超过250也35/ハ。以上叙述中,h。称为腹板计算高度,对焊接梁h。等于腹板高度鼠;对抑接梁为腹板与上、下翼缘连接抑钉的最近距离(图5.17)。对单轴对称梁,第(3)款中的h0应取腹板受压区高度h,的2倍。(4)梁的支座处和上翼缘受有较大固定集中荷载处宜设置支承加劲肋。为避免焊接后的不均匀对称残余变形并减少制造工作量，焊接吊车梁宜尽量避免设置纵向加劲肋,尤其是短加劲肋。梁的加劲肋和翼缘使腹板成为若干四边支承的矩形板区格。这些区格一般受有弯曲正应カ、剪应カ,以及局部压应カ。在弯曲正应カ单独作用下，腹板的失稳形式如图5.18(a)所示，凸凹波形的中心靠近其压应力合力的作用线。在剪应カ单独作用下，腹板在45°方向产生主应カ，主拉应カ和主压应カ数值上都等于剪应カ。在主压应カ作用下，腹板失稳形式如图5.18(b)所示,为大约45°方向倾斜的凸凹波形。在局部压应カ单独作用下,腹板失稳形式如图5.18(c)所示,产生一个靠向横向压应カ作用边缘的鼓曲面。图5.18梁腹板的失稳横向加劲肋主要防止由剪应カ和局部压应カ可能引起的腹板失稳，纵向加劲肋主要防止由弯曲压应カ可能引起的腹板失稳,短加劲肋主要防止由局部压应カ可能引起的腹板失稳。计算时，先布置加劲肋，再计算各区格板的平均作用应カ和相应的临界应カ，使其满足稳定条件。若不满足(不足或太富裕),再调整加劲肋间距,重新计算。以下介绍各种加劲肋配置时的腹板稳定计算方法。5.4.2.1仅用横向加劲肋加强的腹板腹板在每两个横向肋之间的区格，同时受有弯曲正应カ。、剪应カT、ー个边缘压应カ。。共同作用，稳定条件可采用下式计算，取抗力分项系数Y«=1.0,即腹板各区格稳定计算式为:(5.27)(5.27)式中0——所计算腹板区格内，由平均弯矩产生的腹板计算高度边缘的弯曲正应カ;山东建筑大学教案用纸T——所计算腹板区格内,由平均剪カ产生的腹板平均剪应カ,T=V/(h.t.)；Oc——腹板边缘的局部压应カ，应按式(6.8)“く”号左端计算,但一律取ヤ=1.0。CTr>4cr和％(N/mmう分别为在び、,、r单独作用下板和临界应カ。按下VI vtvi VI v列方法计算:(1)的表达式采用国际上通行的表达方法，以通用高厚比ムJ="Jび”作为参数。即临界应カ〇cr=fy/Ab2»在弹性范围可取Ocr=l.lf/入/。当受压翼缘扭转受到完全约束时，C,=7.4x106工,则:し=口-=ルルゝる~ (5.28a)\crcr177V235其他情况时,区「=5.5x10(今)，则:か・言忌 ")对没有缺陷的板，当い=1时，考虑残余应カ和儿何缺陷的影响,令=0.85为弹塑性修正的上起始点A,实际应用时取3=0.85时，o5=f(图5.19)。图5.19q,值曲线弹塑性的下起始点B为弹性与弹塑性的交点，参照梁整体稳定，弹性界限取为0.6f„相应的ム=J/；/(0.6/J=,1/0.6=1.29。考虑到腹板局部屈曲受残余应力的影响不如整体屈曲大，取3=1.25。教法提示山东建筑大学教案用纸

上、下起始点间的过渡段采用直线式,由此。」的取值如下:当人bW0.85时o„=f (5.29a)当〇.85く入尽1.25时ocr=[l-0.75(Xb-O.85)]f (5.29b)当入)1.25时oCr=l.lf/Xbz (5.29c)(2)Ter的表达式以ム=Jん/ラ作为参数(电为剪切屈曲强度，其值为/v/V3；J为临界剪应カ)。当a/hoWl.0时,Tcr=233X103[4+5.34(h»/a)2](t./ho)%则:ム=—‘%"" -J— (5.30a)41ノ4+5.34启ノザ、235当a/ho>l.O时,t„=233X103[5.34+4(ho/a)2](t./ho)2,则:ム=—‘瓦/〃 EI (5.30b)4巾.34+4(%/。)2'235取入s=0.8为T5=f”的上起始点，入s=l.2为弹塑性与弹性相交的下起始点，过渡段仍川直线，则和,的取值如下:当As〈O.8时Tcr=fv (5.31a)当〇.8くAsW1.2时Tcr=[l-0.59(Xs-0.8)]fv (5.31b)当XS>1.2时Ter=fv,/Xs2=l.1fv/XS2 (5.31C)(3)。3“的计算式以—’作为参—。可],则ル=ユ*、厶,万X可由下式表达:28质V235PX=[7.4%/a+4.5(耳/a)(1.81-0.255%/a)a10.9+13.4(1.83-a/瓦丫(当0.5Wa/h0W1.5)教法提示山东建筑大学教案用纸

或ル=[11%/a-0.9(%/a,(1.81-0.255%/a)土18.9-5a/%(当1.5<a/hoW2)以上二式“ル”号两侧计算数值基本一致。因此,L的计算式如下:当0.54巴«1.5时“〇教法提示ル=— セル Jム (5.32a)28J10.9+13.4(1.83-a/%了"235当1.549W2时耳A=——"。"" =、ルムー (5.32b)28，18.9-5a/%V235取い=0.9为Oc.°r=f，的全塑性上起始点;3=1.2为弹塑性与弹性相交的下起始点,过渡段仍用直线,则。““的取值如下:当入,W0.9时〇c.cr=f (5.33a)当〇.9〈人。く1.2时Oc.er=[l-0.79(X-0.9)]f (5.33b)当XC>1.2时0c.er=1.If/X/ (5.33c)5.4.2.2同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板这种情况,纵向加劲肋将腹板分隔成区格I和II,应分别计算这两个区格的局部稳定性(参见图5.17)。(1)受压翼缘与纵向加劲肋之间高度为ん的区格此区格按下式计算其局部稳定性:/ \2r ゝ2 +——+ |<1 (5.34)1。ム"1丿 y^"crl)式中O”、Ojcrt、Teri(N/mm2)按下列方法计算：①。み按式(6.29)计算,但式中的Xb改用下列Xbi代替:受压翼缘扭转受到完全约束时 え“="エ、厶 (5.35a)75V235山东建筑大学教案用纸

其他情况时 え“=’—匕J"'- (5.35b)1 64V235②tー按式(5.30)和(5.31)计算,但式中h。改为瓜。③。<1,皿借用式(5.29)计算,但公式中的入b改用下列入バ代替:受压翼缘扭转受到完全约束时 し二丝，冬 (5.36a)56V235其他情况时 ん厶 (5.36b)H40V235(2)受拉翼缘与纵向加劲肋之间高度为ん的区格稳定条件仍可用式(5.27)的形式,计算式为:(可+工+㈡" (5.37)1ぴ"2丿 °"c.cr21rcr2)式中。2——所计算区格内,由平均弯矩产生的在纵向肋边缘的弯曲压应カ;。心——腹板在纵向肋处的横向压应カ,取OcZ=0.3。,；T——与式(6.27)中的取值相同。①。52按式(6.29)计算,但式中的3改用下列的人號代替:42=殳"1厶 (5.38)194V235②Tm按式(5.30)和式(5.31)计算，但将式中的h。改为hz。③。…バ按式(5.32)和式(5.33)计算,但将式中的h。改为h2.当a/h2>2时，取a/hz=2。(3)在受压翼缘与纵向肋之间设有短加劲肋的区格[图5.17(d)]其局部稳定性应按式(5.34)计算。该式中的。皿按无短加劲肋时那样取值;Tcrl应按式(5.30)和(5.31)计算，但将h。和a分别改为ん和ai(a为短加劲肋间距)；।应按式(5.29)计算,但式中的L改用下列入一代替;对a/hWl.2的区格:当梁受压翼缘扪转受到约朿时=£lZLlA (5.39a)“87V235当梁受压翼缘扭转未受到约束时之 也q厶 (5.39b)H73V235教法提示山东建筑大学教案用纸

对a/hDl.2的区格,式（5.39）右侧应乘以1/J0.4+0.5%/%。受拉翼缘与纵向加劲肋之间的区格II,仍按式（5.37）计算。教法提小5.4.3加劲肋的构造和截面尺寸焊接的加劲肋一般用钢板做成,并在腹板两侧成对布置（图5.20）。对非吊车梁的中间加劲肋，为了节约钢材和制造工作量,也可单侧布置。图5.20腹板加劲肋横向加劲肋的间距a不得小于0.5ho,也不得大于2ho（对。0=0的梁，ho/1.^100时,可采用2.5ho）«双侧布置的钢板横向加劲肋的外伸宽度应满足下式要求:b>—+40（mm） （5.40）130 1单侧布置时，外伸宽度应比上式增大20%。加劲肋的厚度不应小于实际取用外伸宽度的1/15。当腹板同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强时,应在其相交处切断纵向肋而使横向肋保持连续。此时,横向肋的断面尺寸除应符合上述规定外，其截面惯性矩（对z-z轴，图5.20）,尚应满足下式要求:人23年」 （5.41）纵向加劲肋的截面惯性矩（对y-y轴）,应满足下列公式的要求：山东建筑大学教案用纸教法提示当a/hOWO.85时教法提示/,>1.5V„,3 (5.42a)当a/hO>O.85时N(2.5-0.45巴］—|%ピ (5.42b)，I人。ズ〃。丿对大型梁,可采用以肢尖焊于腹板的角钢加劲肋,其截面惯性矩不得小于相应钢板加劲肋的惯性矩。计算加劲肋截面惯性矩的y轴和z轴，双侧加劲肋为腹板轴线:单侧加劲肋为与加劲肋相连的腹板边缘线。为了避免焊缝交叉,减小焊接应カ,在加劲肋端部应切去宽约b,/3(W40)、揃b./2(W60)的斜角(图5.20)o对直接承受动カ荷载的梁(如吊车梁),中间横向加劲肋下端不应与受拉翼缘焊接(若焊接,将降低受拉翼缘的疲劳强度)，一般在距受拉翼缘50〜100mm处断开［图5.21(b)］»图5.21支承加劲肋(C=15〃,235/厶)5.4.4支承加劲肋的计算支撑加劲肋系指承受固定集中荷载或者支座反力的横向加劲肋。此种加劲肋应在腹板两侧成对设置,并应进行整体稳定和端面承压计算,其截面往往比中间横向加劲肋大。(1)按轴心压杆计算支承加劲肋在腹板平面外的稳定性。此压杆的截面包括加劲肋以及每侧各15し/35/77范围内的腹板面积(图6.21中阴影部分),其计算长度近似取为ho«山东建筑大学教案用纸

（2）支承加劲肋一般刨平抵紧于梁的翼缘［图5.21（a）］或柱顶［图5.21（b）］,其端面承压强度按下式计算:るヰ" （5.43）Ace式中F——集中荷载或支座反力;A„, 端面承压面积;f«.——钢材端面承压强度设计值。突缘支座［图5.21（b）］的伸出长度不应大于加劲肋厚度的2倍。（3）支承加劲肋与腹板的连接焊缝,应按承受全部集中力或支反カ进行计算。计算时假定应カ沿焊缝长度均匀分布。5.5考虑腹板屈曲后强度的梁设计承受静力荷载和间接承受动カ荷载的组合梁,其腹板宜考虑屈曲后强度,则可仅在支座处和固定集中荷载处设置支承加劲肋,或尚有中间横向加劲肋，其高厚比可以达到250也不必设置纵向加劲肋。这里介绍我国规范规定的实用计算方法。此计算方法不适用于直接承受动カ荷载的吊车梁，原因为腹板反复屈曲可能导致其边缘出现裂纹,并且有关研究资料也不充分.5.5.1腹板屈曲后的抗剪承载カ％!腹板屈曲后的抗剪承载カ应为屈曲剪力与张カ场剪カ之和。根据理论和试验研究，抗剪承载カ设计值V”可用下列公式计算:当2s^0.8时匕="八/ （5.44a）当〇.8C3W1.2时匕=毋ノ〔1一〇•5（んー。刚 （5.44b）当A,>1.2时匕=馋ノ/ボユ （5.44c）式中ん——用于抗剪计算的腹板通用高厚比。ス匹=吗?J4 （5.45）た,41#V235教法提示山东建筑大学教案用纸

当a/hoく1.0时,夕=4+5.34(%/nJ;当a/ho>l.O时,(3=5.34+4(/i()/a)2〇如果只设置支承加劲肋而使a/h°甚大时，则可取£=5.34。5.5.2腹板屈曲后的抗弯承载カMu腹板屈曲后考虑张カ场的作用,抗剪承载カ有所提高,但由于弯矩作用下腹板受压区屈曲后使梁的抗弯承载カ有所下降，不过下降很少。我国规范采用了近似计算公式来计算梁的抗弯承载カ。采用有效截面的概念,假定腹板受压区有效高度为Ph,,等分在ん的两端,中部则扣去(1-P)ん的高度，梁的中和轴也有下降。现假定腹板受拉区与受压区同样扣去此高度［图6.22(d)］,这样中和轴可不变动，计算较为简便。图5.22梁截面模量折减系数的计算腹板截面如图5.22(d)时，梁截面惯性矩为(忽略孔洞绕本身轴惯性矩)：し=ムー2(1一夕)ル1“(9)=/,一;(1ーP)んシ”.式中ム——按梁截面截面有效截面算得的绕X轴的惯性矩。梁截面模量折减系数为:a=ユ="=］一〇ー0％。 (5.46)匕ム 2ム上式是按双轴对称截面塑性发展系数Y*=1.0得出的偏安全的近似公式，也可用于Y*=1.05和单轴对称截面。梁的抗弯承载カ设计值为:Meu=r,^eWJ (5.47)式(5.46)中的有效高度系数P,与计算局部稳定中临界应カー样以通用高厚比ん/0",作为参数,也分为三个阶段,分界点也与计算。,,相同。当入bWO.85时0=1.0 (5.48a)当〇.85くX025时教法提示山东建筑大学教案用纸

p=l-0.82(2fc-0.85) (5.48b)当Xb>l.25时p=(l—0.2/んレル (5.48c)通用高厚比仍按局部稳定计算中式(5.28)计算。当P=1.0时,a0=1截面全部有效。任何情况下,以上公式中的截面数据Wx、厶以及ん均按截面全部有效计算。5.5.3考虑腹板屈曲后强度的梁的计算式在横向加劲肋之间的腹板各区段,通常承受弯矩和剪力的共同作用。我国规范采用的剪カV和弯矩M的计算式为:当M/MW1.0时V^VU (5.49a)当必VuWO.5时MくMeu中 (5.49b)其他情况,(VYM-M, 1+ i-<1.0 (5.49c)(。-5匕丿Meu-Mf式中M.V-所计算区格内同一截面处梁的弯矩和剪カ设计值，此式是梁的强度计算公式,不能像6.4.2节计算腹板稳定那样取为区格内弯矩平均值和剪カ平均值:〃。い区——M或レ单独作用时由式(6.47)和式(6.44)计算的承载カ设计值;M 梁两翼缘所承担的弯矩设计值;对双轴对称截面梁,Mf=A向Z"(此处ん为一个翼缘截面积;比为上、下翼缘轴线间距离)；对单轴对称截面梁，C,2 :Mf=Aハ丄+A/2%f(此处A“、ん为ー个翼缘截面面积及其形心(ノ至梁中和轴距离；ん为另一个翼缘的相应值)。5.5.4考虑腹板屈曲后强度的梁的加劲肋设计特点(1)横向加劲肋不允许单侧设置,其截面尺寸应满足式(5.40)的要求。(2)考虑腹板屈曲后强度的中间横向加劲肋，受到斜向张カ场的竖向分力的作用，《钢结构设计规范》考虑张カ场张カ的水平分力的影响,将中间横向加劲肋所受轴心压カ加大后，此竖向分力M可用下式来表达:教法提示山东建筑大学教案用纸教法提示M=匕一%兀% （5.50）教法提示式中,匕按式（5.44）计算;び按式（5.31）计算;厶w为腹板高度。若中间横向加劲肋还承受集中荷载F,则应按N=Ns+F计算其在腹板平面外的稳定。（3）当れ＞0.8时,梁支座加劲肋,除承受梁支座反カ??タト，还承受张カ场斜拉カ的水平分力ん:口=（匕ー3%入1+住］ （5.51）V1%丿M的作用点可取为距上翼缘晶/4处［图5.23（a）］〇为了增加抗弯能力,还应在梁外延的端部加设封头板。可采用下列方法之一进行计算:①将封头板与支座加劲肋之间视为竖向压弯构件,简支于梁上下翼缘,计算其强度和稳定:②将支座加劲肋按承受支座反カR的轴心压杆用6.4.4节的方法计算，封头板截面积则不小于A,=3幻，,/（16グ）,式中e为支座加劲肋与封头板的距离：f为钢材强度设计值。梁端构造还有另一方案：即缩小支座加劲肋和第一道中间加劲肋的距离ゆ［图5.23（b）］,使g范围内的れ河（即えく。.8）,此种情况的支座加劲肋就不会受到ル的作用。这种对端节间不利用腹板屈曲后强度的办法，为世界少数国家（如美国）所采用。图5.23梁端构造山东建筑大学教案用纸

序号195.6型钢梁的设计6.I单向弯曲型钢梁单向弯曲型钢梁的设计比较简单,通常先按抗弯强度（当梁的整体稳定有保证时）或整体稳定（当需要计算整体稳定时）求出需要的截面模量:町=Mmax/。J）或 匕="max3f）式中的整体稳定系数1可估计假定。由截面模量选择合适的型钢（一般为H型钢或普通工字钢）,然后验算其他项目。由于型钢截面的翼缘和腹板厚度较大,不必验算局部稳定:端部无大的削弱时,也不必验算剪应カ。而局部压应力也只在有较大集中荷载或支座反カ处オ验算。6.2双向弯曲型钢梁双向弯曲型钢梁承受两个主平面方向的荷载,设计方法与单面弯曲型钢梁相同,应考虑抗弯强度、整体稳定、挠度等的计算，而剪应カ和局部稳定一般不必计算，局部压应カ只有在有较大集中荷载或支座反カ的情况下，必要时オ验算。双向弯曲梁的抗弯强度按式（5.5）计算，即:J旦.九%ハW”.ーJ双向弯曲梁的整体稳定的理论分析较为复杂，一般按经验近似公式计算,规范规定双向受弯的H型钢或工字钢截面梁应按下式计算其整体稳定:-^Ll-+2L-<f （5.52）お叱,式中中bー绕强轴（x轴）弯曲所确定的梁整体稳定系数。设计时应尽量满足不需计算整体稳定的条件，这样可按抗弯强度条件选择型钢截面，由式（5.5）可得' vM ）1 Mx+aMv , ヽW=历+厶・一—= （5.53）[ア,八W,リアノ yxf对小型号的型钢，可近似取a=6（窄翼缘H型钢和工字钢）或a=5（槽钢）。双向弯曲型钢梁最常用于標条，其截面一般为H型钢（梯条跨度较大时）、槽钢（跨度较小时）或冷弯薄壁Z形钢（跨度不大且为轻型屋面时）等。这些型钢的腹板垂宜于屋教法提示山东建筑大学教案用纸面放置,因而竖向线荷载q可分解为垂直于截面两个主轴x-x和y-y的分荷载=qcos。和q,,=qsin9(图5.24),从而弓I起双向弯曲。ジ为荷载q与主轴y-y的夹角:对H型钢和槽钢タ等于屋面坡角a;对Z形截面ジ=|a-M,。为主轴x-x与平行于屋面轴X1-X|的夹角。图5.24標条计算简图槽钢和Z形钢櫟条通常用于屋面坡度较大的情况,为了减少其侧向弯矩,提高槐条的承载能力,一般在跨中平行于屋面设置1〜2道拉条(sagrod)(图5.25),把侧向变为跨度缩至1/2〜1/3的连续梁。通常是跨度/46m时，设置一道拉条;/>6,”时设置二道拉条。拉条一般用。16圆钢(最小。12)。拉条把標条平行于屋面的反カ向上传递,直到屋脊上左右坡面的カ互相平衡［图5.25(a)］。为使传カ更好，常在顶部区格(或天窗两侧区格)设置斜拉条和撑杆，将坡向カ传至屋架［图5.25(b)〜(f)］。Z形標条的主轴倾斜角”可能接近或超过屋面坡角，图5.25標间拉条拉カ是向上还是向下，并不十分确定，故除在屋脊处(或天窗架两侧)用上述方法固定外,还应在檐標处设置斜拉条和撑杆［图5.25(e)］或将拉条连了刚度较大的承重天沟或山东建筑大学教案用纸圈梁上［图5.25(f)］,以防止Z形標条向上倾覆。拉条应设置于標条顶部下30〜40nlm处［图5.25(g)］。拉条不但减少標条的侧向弯矩,且大大增强標条的整体稳定性,可以认为:设置拉条的橡条不必计算整体稳定。另外屋面板刚度较大且与標条连接牢固时，也不必计算整体稳定。標条的支座处应有足够的侧向约束,一般每端用两个螺栓连于预先焊在屋架上弦的短角钢上(图5.26)«H型钢標条宜在连接处将下翼缘切去一半,以便ア与支承短角钢相连［图5.26(a)；H型钢的翼缘宽度较大时,可直接用螺栓连于屋架上,但宜设置支座加劲肋,以加强標条端部的抗扭能力。短角钢的垂直高度不宜小于標条截面髙度的3/4。图5.26橡条与屋架弦杆的连接设计標条时,按水平投影面积计算的屋面活荷载标准值取0.5AN/m2(当受荷水平投影面积超过60,パ时,可取为O.3kN/m2)。此荷载不与雪荷载同时考虑,取两者较大值。积灰荷载应与屋面均布活荷载或雪荷载同时考虑。在屋面天沟、阴角、天窗挡风板内,髙低跨相接等处的雪荷载和积灰荷载应考虑荷载增大系数。对设有自由锻锤，铸件水爆池等振动较大的设备的厂房，要考虑竖向振动的影响，应将屋面总荷载增大10%〜15%。雪荷载、积灰荷载、风荷载以及增大系数、组合值系数等应按现行《建筑结构荷载规范》的规定采用。［例5.2］设计ー支承压型钢板屋面的標条,屋面坡度为1/10,雪荷载为0.25%N//无积灰荷载。標条跨度12米，水平间距为5m(坡向间距5.025m).采用H型钢［图5.24(a)］,材料为Q235B钢。［解］压型钢板屋面自重约为0.15め/ガ(坡向)。楝条自重假设为0.5AN/*標条受荷载水平投影面积为5x12=60"/,未超过60い。故屋面均布活荷载取05kNIm?,大于雪荷载，故不考虑雪荷载。山东建筑大学教案用纸

標条线荷载为(对轻屋面,只考虑可变荷载效应控制的组合)：标准值 qk=0.15x50.25+0.5+0.5x5=3.754kN/m=3.754N/mm设计值 q=1.2x(0.15x5.025+0.5)+1.4x0.5x5=5.005kN/mqx=q-cosip=5.005x10/7101=4.98kNImqx=sin¢0=5.005x1/VioT=0.498JW/m弯矩设计值为:M,=-x4.98xl22=89.64^w*8=1x0.498x122=8.964AN-m'8采用紧固件(自攻螺钉、刚拉柳钉或射钉等)是压型钢板与標条受压翼缘连牢,可不计算標条的整体稳定。由抗弯强度要求的截面模量近似值为[式(5.53)]:卬:吃+叫=(89.64+6x8.964)x10、635xH)シガYJ 1.05x215选用MV346x174x6x9。其中I,=11200cm4,=649cm3,=9lcm\ix=14.5cm,«v=3.86cm»自重QAlkN/m,加上连接压型钢板零配件重量，与假设重量相等。图5.24(a)例5.2图验算强度(跨中无孔眼削弱，匕=wx,wny=Wv)：Wx 89.64xlO6 8.964xlO6 + :-= + 九W.・ハw” 1.05x649x1031.2x91x10^=213.6N/mm?4/=215N/mm2为使屋面平整，槐条在垂直于屋面方向的挠度V(或相対饶度不能超过其容许值[v](对压型钢板屋面WJ=〃1200):v_53.754x(10/V101)x12000，_1_[v] 11~384 206xl03xll200xl04 -275 1~200教法提示山东建筑大学教案用纸作为屋架上弦水平支撑横杆或刚性系杆的標条,应验算其长细比（屋面坡向由于有压型钢板连牢,可不验算）：=1200/14.5=83＜［2］=200例5.2完。［例5.3］设计ー支承波形石棉瓦屋面的標条，屋面坡度1/2.5,无雪荷载和积灰荷载。櫟条跨度为6m,水平间距为0.79m（沿屋面坡向间距为0.851m）,跨中设置ー道拉条，采用槽钢截面［图5.24（b）］,材料为Q235B钢。图5.24(b)例5.3图［解］波形石棉瓦自重0.20厶N/ガ(坡向)，预估橡条(包括拉条)自重0.15AN/,"；可变荷载:无雪荷载，但屋面均匀荷载为0.5kN/m(水平投影面)。標条线荷载标准值为:qk=0.2x0.851+0.15+0.5x0.79=0.715kN/m=0.75IN/mm线荷载设计值为［只考虑式(1.29)可变荷载效应控制的组合］:g=1.2x(0.2x0.851+0.15)+1.4x0.5x0.79=0937kN/mqx=0.937x2.5パ2.5一+ド=0.937x2.5/47.25=0.87kN/mqv=0.937x1/J7.25=0.348kN/m弯矩设计值(图5.27)：M,=-x0.87x62=3915kN-m8M、=-x0.348x32=0392kNmy8由抗弯强度耍求的截面模量近似值为:(3.915+5x0.392)xl06“外皿1.05x215 =26.02x10nun1.05x215选用［10,自重0.10たN/,〃（加拉条重后与假设基本相符），截面几何特性:ん=198cが,叱=39.7亜3,%1nto=l.Scm\ix=3.94cm,zy=1.42cm山东建筑大学教案用纸因有拉条,不必验算整体稳定,按式(5.5)验算强度:也I・、ー3915x106 0.392x1067Mlu八W”1.05x39.7xl031.2x7.8xl03

=136?V/mm2<f=2\5N/mm2验算垂直于屋面方向的挠度:v__5_qj__5_0.715x(2.5/V725)x60003I384EIX~384 206xl03xl98xl04I,M1

218 / 150作为屋架上弦平面支撑的横杆或刚性撑杆的標条,验算其长细比：ん=600/3.95=152<[©=200=300/1.42=213>[2]=200故知此种槐条在坡向的刚度不足，可焊小角钢(图5.28)予以加强，不作支撑横杆或刚性系杆的一般標条不必加强。有时为了施工简便也可以将橡条改为[12.6(iy=1.57),则不必考虑加强问题。图5.27例题5.3图图5.28例题5.3图山东建筑大学教案用纸

序号205.7组合梁的设计5.7.1试选截面选择组合梁的截面时,首先要初步估算梁的截面高度、腹板厚度和翼缘尺寸。下面介绍焊接组合梁试选截面的方法。5.7.1.1梁的截面高度确定梁的截面高度应考虑建筑高度、刚度和经济条件。建筑高度是指梁的底面到铺板顶面之间的高度,它往往由生产エ艺和使用要求决定。给定了建筑高度也就决定了梁的最大高度/1nm,有时还限制了梁与梁之间的连接形式。刚度条件决定了梁的最小高度/%“。刚度条件是要求梁在全部荷载标准值作用下的挠度v不大于容许挠度[%J。现以金=の代人式（6.12）中,得•一M1〇•ノ|"]1\OEIX~5Eh~1式中瓦为全部荷载标准值产生的最大弯曲正应カ。若此梁的抗弯强度基本用足,可令%ハ.3,这里假定的平均荷载分项系数。由此得梁的最小高跨比的计算式可用（吊车梁见7.6节）：媼L=']Hr[=—rrn （5.54）1 5E卜ノ1.34x10。[vr]从用料最省出发,可以定出梁的经济高度。梁的经济高度,其确切含义是满足ー切条件（强度、刚度、整体稳定和局部稳定）的、梁用钢量最少的高度。但条件多了之后,需按照优化设计的方法用计算机求解,比较复杂。对楼盖和平台结构来说,组合梁一般用作主梁。由于主梁的侧向有次梁支承,整体稳定不是最主要的,所以，梁的截面一般由抗弯强度控制。以下计算的便是满足抗弯强度的、梁用钢量最少的高度。这个高度在一般情况下就是梁的经济高度。由图5.29的截面:ん=丄しム:+2ム（2）2=匕セ*12 f2 2由此得每个翼缘的面积:“心甲a点教法提示山东建筑大学教案用纸图5.29组合梁的截面尺寸A]—翼缘面积;ん一翼缘板宽度:人す一腹板:%一腹板腹板厚度;t—翼缘板厚度近似取人・九«hw9则翼缘面积为:人 W1, （ロニハA,= -fwhw ⑸55）ん,6梁截面的总面积A为两个翼缘面积（2勺）与腹板面积（んん）之和〇腹板加劲肋的用钢量约为腹板用钢量的20%,故将腹板面积乘以构造系数1.2。由此得:A=2ム+12ノ“=2*+0.867員ん

hw腹板厚度与其高度有关,根据经验可取し=瓦/3.5（q和％的单位均为mm）,代入上式得:2W VA=—+0.248んぐ

院总截面积最小的条件为:-=-^-+0.372/1^=0ル昭由此得用钢量最小时经济高度h,为:hs=h„=（5.376町严=2Wご （5.56）式中,％的单位为机ガ,ん（九.）的单位为mm。可按下式求出:W,=曳- （5.57）a・f上式中,a为系数。对一般单向弯曲梁:当最大弯矩处无孔眼时a=九=1.05;有孔眼时a=0.85〜0.9。对吊车梁,考虑横向水平荷载的作用可取a=0.70〜0.9。实际采用的梁高，应大于由刚度条件确定的最小高度/%„,而大约等于或略小于经济高度ん此外,梁的高度不能影响建筑物使用要求所需的净空尺寸,即不能大于建筑物的最大允许梁高。确定梁高时，应适当考虑腹板的规格尺寸,一般取腹板高度为50nlm的倍数山东建筑大学教案用纸

5.7.1.2腹板厚度腹板厚度应满足抗剪强度的要求。初选截面时,可近似地假定最大剪应カ为腹板平均剪应力的1.2倍,腹板的抗剪强度计算公式简化为:ヘマ12售"，〃ユ.于是/>1.2-^- (5.58)ん/由式(5.58)确定的し往往偏小.为了考虑局部稳定和构造因素，腹板厚度一般用下列经验公式进行估算:ム=亚"/35 (5.59)式(5.59)中,ん和ん,的单位均为mm.实际采用的腹板厚度应考虑钢板的现有规格，一般为2mm的倍数。对于非吊车梁，腹板厚度取值宜比式(5.59)的计算值略小:対考虑腹板屈曲后强度的梁，腹板厚度可更小，但不得小于6mm,也不宜使高厚比超过250ノ235/ハ。5.7.1.3翼缘尺寸已知腹板尺寸,由式(5.55)即可求得需要的翼缘截面积A,。翼缘板的厚度通常为分=(1/5〜1/3)厶,厚度”ム/勿，翼缘板经常用単层板做成，当厚度过大时可采用双层板。确定翼缘板的尺寸时,应注意满足局部稳定要求，使受压翼缘外伸宽度b与其厚度t之比わ〃く15ノ235/ム(弹性设计,即取ん=1.0)或135235/厶(考虑塑性发展，即取九=1.05)〇选择翼缘尺寸时,同样应符合钢板规格，宽度取10mm的倍数，厚度取2mm的倍数。5.7.2截面验算根据试选的截面尺寸,求出截面的各种几何数据,如惯性矩、截面模量等，然后进行验算。梁的截面验算包括强度、刚度、整体稳定和局部稳定几个方面。其中,腹板的局部稳定通常是采用配置加劲肋来保证的。5.7.3组合梁截面沿长度的改变梁的弯矩是沿梁的长度变化的，因此,梁的截面如能随弯矩而变化，则可节约钢材。对跨度较小的梁，截面改变经济效果不大，或者改变截面节约的钢材不能抵消构教法提示山东建筑大学教案用纸造复杂带来的加工困难时,则不宜改变截面。单层翼缘板的焊接梁改变截面时,宜改变翼缘板的宽度（图5.30）而不改变其厚度。因改变厚度时，该处应カ集中严重，且使梁顶部不平，有时使梁支承其他构件不便。图5.30梁翼缘宽度的改变梁改变一次截面约可节约钢材10%〜20%。如再多改变ー次，约再多节约3%〜4%,效果不显著。为了便于制造，一般只改变一次截面。对承受均布荷载的梁,截面改变位置在距支座〃6处［图5.30（b）］最有利。较窄翼缘板宽度”应由截面开始改变处的弯矩确定。为了减少应カ集中,宽板应从截面开始改变处向弯矩减小的一方以不大于1:2.5的斜度切斜延长，然后与窄板对接。多层翼缘板的梁，可用切断外层板的办法来改变梁的截面（图5.31）,理论切断点的位置可由计算确定。为了保证被切断的翼缘板在理论切断处能正常参加工作,其外伸长度い应满足下列要求:端部有正面角焊缝:当り■20.75ム时, /j>bt当/1,<0.75ム时， 1121.5瓦端部无正面角焊缝 /,>2b,ん、ム分别为被切断翼缘板的宽度和厚度;ク为侧面角焊缝和正面角焊缝的焊脚尺寸。图5.31翼缘板的切断山东建筑大学教案用纸

有时为了降低梁的建筑高度,简支梁可以在靠近支座处减小其高度,而使翼缘截面保持不变（图5.32）,其中图5.32（a）构造简单制作方便。梁端部高度应根据抗剪强度要求确定，但不宜小于跨中高度的1/2。图5.32变高度梁5.7.4焊接组合梁翼缘焊缝的计算当梁弯曲时，由于相邻截面中作用在翼缘截面的弯曲正应カ有差值，翼缘与腹板间产生水平剪力（图5.33）。沿梁单位长度的水平剪カ为:VS. VS.り=Tllw= »=~i~*X*W *X式中心=%——腹板与翼缘交界处的水平剪应カ（与竖向剪应カ相等）；一翼缘截面对梁中和轴的面积矩。图5.33翼缘焊缝的水平剪カ当腹板与翼缘板用角焊缝连接时，角焊缝有效截面上承受剪カワ不应超过角焊缝强度设计值y；：T_V,___应，心,2x0.7〃/1.4的" !教法提示山东建筑大学教案用纸

需要的焊脚尺寸为:hf>—^— （5.60）ノL4レガ当梁的翼缘上受有固定集中荷载而未设置支撑加劲肋时,或受有移动集中荷载（如有吊车轮压）上翼缘与腹板之间的连接焊缝长度方向的剪应カワ外,还有受垂直与焊缝长度方向的局部压应カ:i//F 1//Ff2htlz1.4/1,/2因此,受有局部应力的上翼缘与腹板之间的连接焊缝应按下式计算强度:丄卜よ）F至）Yf；1.4/!ハ即J ムノ’从而い丄国1）2+（空）2 （5.61）'1.4/；VPflzム式中ps——系数。对直接承受动カ荷载的梁（如吊车梁）,万,=1.0;对其他梁,P,=1.22；ド、屮、（各符号的意义同式（5.8）对承受动カ荷载的梁（如重级工作制梁和大吨位中级工作制吊车梁）,腹板上翼缘之间的连接焊缝的T型对接（图5.34）,此种焊缝与基本金属等强,不用计算。图5.34K形焊缝5.8梁的拼接、连接和支座梁的拼接梁的拼接有工厂拼接和工地拼接两种，由于钢材尺寸的限制,必须将钢材接长或拼大,这种拼接常在エ厂中进行,称为エ厂拼接。由于运输或安装条件的限制，梁必须分段运输，然后在工地拼装连接，称为工地拼装。型钢梁的拼接可采用对接焊缝连接［图5.35（a）］,但由于翼缘和腹板处不易焊透,教法提示山东建筑大学教案用纸故有时采用拼板拼接,［图5.35（b）］〇上述拼接位置均宜放在弯矩较小的地方。图5.35型钢梁的拼接焊接组合梁的工厂拼接,翼缘和腹板拼接位置最好错开并用直对接焊缝连接。腹板的拼焊缝与横向加劲肋之间至少应相距10し（图5.36）。对接焊缝施焊时宜加引弧板,并采用1级和2级焊缝（根据《钢结构工程施工质量验收规范》的规定分级）。这样焊缝可与基本金属等强。梁的工地拼接应使翼缘和腹板基本上在同一截面处断开,以便分9运输。高大的梁在工地施焊时不便翻身，应将上、下翼缘的拼接边缘均做成向上开口的V形坡口，以便俯焊（图5.37）。时将翼缘和腹板的接头略为错开ー些［图5.37（b）］»这样受カ情况较好,但运输单元突出部分应特别保护，以免碰损。将翼缘焊缝留一段不在工厂施焊，是为了减少焊缝收缩应カ。注明的数字是工地施焊的适宜顺序。图5.36组合梁的工厂拼接图5.37组合梁的工地拼接山东建筑大学教案用纸由于现场施