六层钢筋混凝土现浇结构办公楼设计电算施工组织47000字-文字部分计算书

内力分配系数计 弯矩分配与传 梁端剪 柱轴力和剪 第六章内力组合和最不利内力确 梁的内力组 梁端弯矩的调 控制截面及其内力组 基本组合公 梁的内力组 柱的内力组 第七章框架结构配筋计 框架梁配筋计 截面尺 材料强 配筋 计算公 框架柱配筋计 截面尺 材料强 框架柱端弯矩和剪力调 框架柱配筋计 第八章现浇板配筋计 荷载计 配筋计 第九章基础设 A柱基础荷载计 初估基础尺 基础抗冲切验 基础底板配筋计 B柱基础荷载计 初估基础尺 C柱基础荷载计 初估基础尺 基础底板配筋计 第十 板式楼梯设 梯斜 板 荷载(取1m宽板带计算 截面设 平台板计 荷载计 内力计 截面承载力计 平台梁计 PTL-1计 PTL-2计

辽阳佳祥公司办公第一章前经过了大学四年的学习和生活，当毕业设计的严峻考验时，猛然间发现自己所掌握的毕业设计是对大学所学知识的一次检测其目的就是为了将在各个阶段所学的知识融会贯通，达到学以至用。通过毕业设计，可以培养综合运用基础理论、基本知识和基本技能，分析和解决实际问题的能力。在设计过程中，有老师辛勤的指导与,有设计内5000-6000平方米;5-6层。0.55kN/m2,0.50kN/m2。22007015马路宽24米。建筑设计要求：大堂70-100m2、门卫室20m2、资料室60m2、议室370-100m2、车库5-620-30m2、餐饮中心240-300m2。设电梯2部。结构设50.7246600美观因此设计中考虑了结构的抗震计算和 作用下的计算以及其他必要的验算第二章方案论建筑设计说设计依设计依据：设计任务书；现行的有关建筑设计的规范和以及建筑细部构1屋面保温材料采用100厚保温材料50mmM5墙体防潮层设在-0.0601：220（5%防水剂C1533721%，保证排水。建筑设计论建筑设计的内容和程一幢建筑物的建成要经过许多环节提出拟建项目编制可行性，策和，以完善设计方案。设计内容及程序分述如下：70-100m2、门卫室20m2、资料室60m2、室60m2、普通30-40m2、高级60-80m2120-150m2370-100m25-620-m2240-300m22气象资料：所在地区土壤冻结深度为-1.2米，基本风压为0.55kN/m20.50kN/m2粉土、中砂、砾砂、圆砾，承载力见地质报告；水位为-6米；烈度为7度。设计前 研建筑总平面图包括内布置建筑物、场地、道路、绿化、各种市外设施，并标明其3．建筑施工图设计阶段在初步设计的基础上，应标明各部分详细尺寸、定位轴线及标号、门窗、剖面图及结点详图的位置与索引，楼梯、台阶、踏步等位置及上下行走方向，散水，建筑经济分结构设计说结构设计依4．本工程结构安全等级为二级，丙类建筑，基础设计等级丙级。工程地质条根据对建筑的勘察结果，地质情况见表地质条件 表 (12粉3中4砾5圆注：1）稳定水位距地表－6米 7）设计基本加速度 8）设计分组：一组 建筑地点冰冻深度为－1.20设防烈度：7结构设计材料及构本工程抗震设防烈度为7度设计分组为第一组设计基本加速度值为0.10g。20mm1:380mm

100mm20mm

100mm（120mm20mm15mm100mm防水剂（215mm120mm20mm结构设计论框架结构体钢筋混凝土框架按照施工方法的不同可分为现浇式、装配式和装配整体式三种类高度不宜超过70米，区的钢筋混凝土框架结构，当设防烈度为7、8、9度时其最55、45、25构造要求3340mm70mm15mm25%50%头。楼板：楼板内下部受力钢筋支坐的锚固长度，在边支座不小于10d，在中间支座支座中心线，且均不小于100mm。板腹筋应该锚入梁内，长度不小于30d。本程板腹钢筋的分布筋为8@200框架柱：框架柱和梁采用的混凝土强度等级不同时，框架结点处混凝土强度等级与500MM26。结构经济分C306m,使建筑的使用空间增大。梁板的混C25，从理论上讲是不合理的，因为梁板按塑性理论计算，提高其混凝土照要求有一定的，应尽量协调两者之间的。第三计荷载汇集及截面尺寸的选截面尺寸选1．c（ccA≥N/0.9fcbc=hc=549.63mmbc=hc=600×600mm由挠度、裂度控制 纵梁截面尺寸：hb=（1/8～1/14）L=750～430mm550mmbb=（1/2～1/3）hb=275mm～183mm（1/14～1/18）L,边跨：1/40×3000=75mm荷载汇改性沥青防水 20mm厚1﹕3水泥砂浆找 80mm厚苯板保温 焦渣找坡最薄处30mm,平均150mm 100mm厚钢筋混凝土板 （120mm厚钢筋混凝土板） 20mm厚板下抹灰 水磨石地 100mm厚钢筋混凝土 （120mm厚钢筋混凝土板 20mm厚板下混合砂浆抹 （横梁（砌体与抹灰之和外墙：底层：18×0.37=6.66其他层：9.8×0.37=3.626内墙：底层：18×0.18=3.24kN/m2 9.8×0.18=1.764kN/m2 18×0.24=4.32 1.0 其他层：9.8×0.18=1.764kN/m2 18×0.24=4.32kN/m2 1.0 抹灰：外外抹灰：20厚水泥砂 及 抹灰：20厚石灰砂浆0.34

外墙：底层：6.66+0.4+0.34=7.40 (实心砖墙其他层：3.626+0.34×2=4.306 (水泥空心砖隔墙内墙：底层：3.24+0.34×2=3.92kN/m2 1.764+0.34×2=2.444kN/m2 4.32+0.34×2=5 1 其他层：1.764+0.34×2=2.444kN/m2 4.32+0.34×2=5kN/m2 1 （（6）门、窗 门窗2．会议室、客房、、阅览室计算简图及层数划 底层高=0.5+室内外高差（0.45）+底层层高（3.9）—0.5梁高 1 各层重力荷载代表值计（50.7×2+18×2+6×4）×0.24×0.9×18=627.52kN 面：(50.7×18+24×6+7.5×6)×5.2=5728.32kN 梁：(50.7×4+12×2+7.5)×3.575=837.6 梁：(18×4+24×6)×3.9=842.4kN 梁：(18×2+24×5)×2.6=390kN （18×2+50.7×2+6×2-2)×4.306-(2.1×2+3.3×2+3×2+2.1×4)×3.6/24.306- 内纵墙：6×14×3.6/2×2.44-1.8×6×2.44×(3.6/2-1.2）-1.5×6×(3.6/2-×2.44-0.8×2×2.44×(3.6/2-1.2）+3.6×2×3.6/2×2.44-(3.6/2-1.2)×2.44+7.5×2.44×(3.6/2-1.2）=452 2×2.44=482.2[4.2×6+3×2+(2.1+3.3+3+4.2+2.7)×2+(4.8+4.2+4.8)×2]×(3.6/2- 梯：1.8/2×4×2×5=36kN 子 墙：（18×2+50.7×2+6×2）×3.6/2×4.306-0.6×(2.1×12+3×2)4.306-(4.8+4.8+4.2+2.4×2)×0.6×4.306-(2.4+2.1+3+2.1+2.1)×2内纵墙：6×14×3.6/2×2.44-1.8×6×2.44×3.6/2-1.5×6×3.6/2×2.44-×2.44×3.6/2+3.6×2×3.6/2×2.44-×3.6/2=326.33内横墙：(7.8×8+9×5)×3.6/2×2.44+4×1.5×3.6/2×2.44-[4.2×6+3×2+(2.1+3.3+3+4.2+2.7)×2+(4.8+4.2+4.8)×2]×(3.6/2- 门：(1.8×8+1.5×8+0.8×2) 面：(50.7×18+6×24+7.5×6)×3.49=3844.58kN 梁：(50.7×4+12×2+7.5)×3.575=837.62kN 梁：(18×4+24×6)×3.9=842.4kN 梁：(18×2+24×5)×2.6=390kN （18×2+50.7×2+6×2×3.6/2×4.306-4.306-(2.1×2+3.3×2+3×2+2.1×4)×3.6/2×4.306- 内纵墙：6×14×3.6/2×2.44-1.8×6×2.44×(3.6/2-1.2）-1.5×6×(3.6/2-×2.44-0.8×2×2.44×(3.6/2-1.2）+3.6×2×3.6/2×2.44-1.5×2(3.6/2-1.2)×2.44+7.5×2.44×(3.6/2-1.2）=452(7.8×8+9×6)×3.6/2×2.44+4×1.5×3.6/2×2.44-1.8×(3.6/2-×2.44=482.2[4.2×6+3×2+(2.1+3.3+3+4.2+2.7)×2+(4.8+4.2+4.8)×2]×(3.6/2- 门：(3.6/2- 子 墙：（18×2+50.7×2+6×2）×3.6/2×4.306-0.6×(2.1×12+3×2)4.306-(4.8+4.8+4.2+2.4×2)×0.6×4.306-(2.4+2.1+3+2.1+2.1)×2内纵墙：6×16×3.6/2×2.44-1.8×6×2.44×3.6/2-1.5×6×3.6/2×2.44-×2.44×3.6/2+3.6×2×3.6/2×2.44-×3.6/2=379.02(7.8×8+9×6)×4.85/2×2.44+4×1.5×4.85/2×2.44-1.8×(4.85/2-×2×2.44=482.2[4.2×6+3×2+(2.1+3.3+3+4.2+2.7)×2+(4.8+4.2+4.8)×2]×(3.6/2- 门：(3.6/2-三层下半层:∑=2586.72kN 面：3517.92 梁：772.2 梁：842.4 梁：390 子 （18×2+50.7×2+6×2）×3.6/2×7.4-7.4-(2.1×2+3.3×2+3×2+2.1×4)×3.6/2×7.4-1.2-×2.44-0.8×2×2.44×(4.85/2-1.2）+3.6×2×4.85/2×2.44-(4.85/2-1.2)×2.44+7.5×2.44×(4.85/2-内横墙：(7.8×8+9×2+13.5×6)×4.85/2×2.44+4×1.5×4.85/2×2.44-(4.85/2-外墙窗：(4.85/2-0.9)×0.4×(4.2×16+1.5×10+3.6)=52.338kN 外墙门：(4.85/2-1.5)×0.2×2.44=1.776kN G6：G6=∑恒+0.5∑活=10465.02+0.5×532=10731.02kNG5：G5=∑恒+0.5∑活=10778.33+0.5×2664=12110.33kNG4：G4=∑恒+0.5∑活G1G1=∑恒+0.5∑活=11553.87+0.5×2664=12885.87kN∑A=6609.6∑G/∑A=72045.336/6609.6=11第四章水平荷载作用下的框架内力分层间侧移刚度计梁的线刚I0，然后乘以增大系数:中框架梁 边框架梁C 1C0I=1/12×bh3(m 20KB单位横向框架梁截面尺寸bbhbbKbbK=1.5EI/L=1.52.8×107×0.25×0.6×0.6×0.6/(6×12)=31500b柱的线刚cC30E=3.0×107kN/M23.9m,2-6c柱截面:各层均为6000则:I=I 30 4Kc2-6=EI/h=3×107×0.6²×0.6²/(12×3.6)=90×10³kNm柱的侧移刚度一般层 K=2Kc

2

D=h2

首层：KKc

0.52

D=h2

4-1LKαD中柱（4边柱（8中柱（4边柱（8 =754200/958100=0.787﹥0.7水平作用层间剪力和弹性位移的计框架水平作用及水平剪力计40m、以剪切变形为主且质量T1。4-2层iUt=654321

=1.7×0.6×0.28场地Ⅱ类，设计分组为第一组：Tg=0.35S,因为δn=0.8又根据抗震规范可知阻尼比=0.05 阻尼调整系数η2=1.0 αmax=0.08(多遇)又因为：Tg<T1<5Tg T

0.3501

gT1

0.538 1.00.08 Geq0.85G0.8572045.366 FEKGeq0.054461238.561inF in

(1

VF

FG

nnnn

j

jj其中λ表4-3水平作用下剪nGjj1654321水平作用下的层间位移和顶点位移计表4-4水平下层间位移和顶点位层Δuei/654321ee36003600

水平作用下框架柱剪力和柱弯矩（采用D值法y(y0y1y2y3)h

yy0—标准反弯点高度比y1y0y2y3y0K4-5边柱（中框）层Ky60005000400030002001004-6中柱（中框）层ky600050004000300020001004-7边柱（中框）层DD/yMM6543214-8中柱（中框）层DD/yMM654321D）D

D

;（2）M

yh;（3）M

(1水平作用下梁端弯µB1= 9MB1MCMC下

µB2= 11MB2MCMC下

层ABMCMCMMCMCMM615141312111 C轴梁端弯CMCMCMCBMCD水平作用下的梁端剪力和柱轴力标准4-11AB、BC层ABBCLMEMELMEME666566466366266166 CD跨梁端剪力及柱轴LMEME606060606060水平作用下的框架内力图4-2水平作用下框架内力风荷载作用下框架内力分地区基本风压：0 风压变化系数：按C类地区查表（Z51风震系数：由于房屋高度未超过30m，ZKZS

900)

F6K1.01.30.840.556(3.6/20.9)5层F5K1.01.30.740.5563.64层F5K1.01.30.740.5563.63层F5K1.01.30.740.5563.62层F5K1.01.30.740.5563.61层F1K1.01.30.740.556(3.623.9336003600360036004-34-13边柱（中框）层Ky6000500040003000200010004-14中柱（中框）层ky6000500040003000200-1000 A柱端弯层DD/ViVikKyMM654321 层DD/ViVikKyMM654321 层DD/ViVikKyMM6543214-18层ABMCMCMMCMCMM615141312111CMCMCMCBMCD4-4第五章竖向荷载作用下的框架内力分弯矩二次分配法是一种近似计算方法，即将各节点的不平衡弯矩同时作分配和传递，并以两次分配为限。竖向荷载计荷载传递路 恒（1）（2）屋面板边跨为：3×6m，折减系数 1-3×6m，属于双向板，为梯形荷载：折减系数中跨边跨：中跨：活荷屋面：边跨：q1=0.5×3×0.891=1.34中跨：q2=0.5×3×0.891=1.34楼面：边跨中跨框架计算简

梁固端弯矩：梁端弯矩以绕杆端顺时针为正，反之为固M 固5-1左右左右6-6-6-6-6-6-6-6-内力分配系数计5-2SSS4Kb4.241016.8 2Kb24.210 2—64Kc4910 14Kc46.6810 S

5-3层'点6——5—4—层S梁梁上下边3—2—1—6—--—-5----4----3----2----1---弯矩分配与传，矩向下（上）柱传递（传递系数均为0.5。第一次分配弯矩传递后，再进行第二次分5-5-5-5-

5-4ABBCCD6---5---4---3---2---1---5-5ABBCCD6---5---4---3---2---1---梁端剪

ql ql

V’=V— 3 5-6AB层LmMVVV左V右跨66梁56端46剪36力26165-7BC层LmMVVV左V右66-56-46-36-26-16-5-8AB层LmMVVV左V右6656463626165-9BC层MVVV左V右66-5646362616柱轴力和剪5-10A层61—2—53—4—45—6—37—8—29—1

×6=124.83F5[(3.6-0.55)×6-F4=F3=F5F1F2F55-11B层 柱中轴中61—2—53—4—45—6—37—8—29—1

F4=F3=3.49×0.625×3×6+3.49×0.891×3×6+3.575×6+2.6×3×2+2.444×6F1F2F55-12C层横剪横梁剪 柱中轴 61—02—53—04—45—06—37—08—29—010说明：F6F5=3.4×0.625×3×6+3.49×0.891×3×6+2.6×6+2.444×6×3.6/2+2.444×3×5-13D层横剪横梁剪 柱中轴 61—2—53—4—45—6—37—8—29—1说明：F65-13层AABBCC6054040302010层DDEE6544321说明：A柱F60.50.625330.50.89133F5F4F3F2F12×0.625×3×3+2×0.891×3×3=27.29kN F6=0.5×0.625×3×6+0.5×0.891×3×6=13.644kNF5F4F3F2F12×0.625×3×6+2×0.891×3×6=54.58kN F6=0.5×0.625×3×6+0.5×0.891×3×6=13.644kN

第六章内力组合和最不利内力确梁的内力组梁端弯矩的调0.8。 AB跨梁的弯矩调654321MGK------------------------ BC跨梁的弯矩调654321MGK------MQK------------------MGK)MQK)654321 1②边跨 2跨中：MGE=M+[1/2×(M左+M右)-1/2×0.8（M左+M右 3控制截面及其内力组控制截面：V`梁柱边缘处：M，，V`的计算（重力荷载和荷载作用下V`

gb/

QK

控制截面弯矩：M'MV'b/2

表6-3荷载下AB跨梁的控制截面内654321------b表6-4荷载下BC跨梁控制截面内654321------b6543210000006-5AB654321----------------------------------------- 说明：M``与M`` M`与V`分别为恒载作用下控制截面处弯矩，剪力M`与V`分别为活载作用下控制截面处弯矩，剪力 6-6AB654321654321-- 竖向荷载下BC跨的梁左端控制截面处内654321------------------------------------6-8BC654321b基本组合公

．梁端正弯矩组合公式:34．5．（1）不考 （2）6.1.4梁的内力组6---------------1---2--3--6Mmax(4--5--7-8--9----5---------------1--2--3--Mmax(4--5-6-7-8--9---4---------------1--2--3--Mmax(4--5-6-7-8--9----3---------------1--2--3--Mmax(4--5-6-7-8--9----2---------------1--2--3--Mmax(4--5-6-7-8--9----1---------------边1-Mmax(1--跨2--3-Mmax(4--5-6-7-Vmax(8--9----6----------0---0-1--2--3--Mmax(4--5-6-7Vmax(8--9----5---------0---0-1--2--3--Mmax(4--5-9-7-中5Vmax(8--跨9----4----------0---0-1--2--3--Mmax(4--5-6-7-8--9----3----------0---0-1--2--3--4--5-9-7-8--9----2----------0---0-1--2--3--4--5-9-7-8--9----1-------0--0---0-1--2--3--Mmax(4--5-9-7-8--9----柱的内力组6-10楼内层类M1126A柱M--N-V-----M-N-V------B柱M------N-V--3M------N-V--3C柱M000-0N00V000---0M000-0N00V000---0D柱M5--N-V------M--N-V------E柱M------N-V--M-------N-V--6-11楼层内力M种类1125A柱M--N-V------M--N-V------B柱M------N-V--M------N-V--C柱M000-0N00V000---0M000-0N00V000---0D柱M--N-V------M--N-V------E柱M------N-V4--M------N-V4--6-12种M类1124A柱M--N-V-----M--N-V------B柱M------N-V--M------N-V--C柱M000-0N00V000---0M000-0N00V000---0D柱M--N-V-----M-N-V------E柱M------NV--M------N-V--6-13M种类1123A柱M--N-V------M--N-V------B柱M------N-V--M------N-V--C柱M000-0N00V000---0M000-0N00V000---0D柱M--N-V------M--N-V------E柱M------N-V--M------N-V--6-14M1122A柱M--NV------M--N-V------B柱M------N-V--M------N-V--C柱M000-0N00V000---0M000-0N00V000---0D柱M--N-V------M--N-V------E柱M------N-V--M------N-V--6-15类M1121A柱上端M--N-V------M--N-V---------------B柱M------N-V--M------N-V----------C柱M000-0N00V000---0M000-0N00V000---0000--000000--0D柱M--N-V------M--N-V---------------1E柱M------N223.-V--M------N223.-V-----------第七结构配筋计框架梁配筋计截面尺边跨 梁 （h0=h-跨 （h0=h-中跨 梁 （h0=h-跨 （h0=h-材料强c混凝土等级C25f=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm fy=300N/mm2 fy=210N/mm2c配筋纵向受力筋:支座截面 跨中截面 箍筋 沿梁全长 加密区 应满足规范要求计算公1正截面抗

Mfbxhxf'A'

a'

1 2

y fbxfAf' 1 y y0公式使用条件：x0.35h且x0h'h' M

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f ySys ySys

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a' 1cf 2

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f' 1c y y公式使用条件：x0.35h且x2a'且fAfb'h'f y 1cf y2斜截面抗V10.42f

1.25

Asvh

yv 0截面条件：V1

fbhb

c 7-17-27-37-4矩矩矩负弯矩矩7-57-6（3）框架梁抗剪计算框架梁抗剪计算中，设计剪力取组合Vmax和调整剪力Vb，VbMlMr bVbb

lREl11

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nRE

vb

G7-7组合调整0.2-----s—————7-8组合调整0.2s7-9组合调整0.2s框架柱配筋计截面尺材料强c混凝土等级C30f=14.3N/mm2 fy=300N/mm2 fy=210N/mm2c框架柱端弯矩和剪力调MbMtMccMb

V

HcHnc=1.1vc （以下调整均未乘以RE、下 说明：梁端组合弯矩取未进行RE A(E)柱弯矩调ccMccMc7—0016—5—4—3—2—1—————— B(D)柱弯矩调ccMccMc00198—————— C柱弯矩调ccMccMc001cMbcMccMc——————7-13A层边柱HnMc6543217-14B层中柱HnMc6543217-15C层中柱HnMc6543层中柱HnMc21框架柱配筋计大偏压构件（bN1Ne

fbh20.5f'A'ha'

1 y 小偏心构件（b）Nb11cNe0.43f1c

fbh1bh'0 s0s

1 e20mm

e

ee

e

h

l

0.5f

l1

0

1

1.150.01

1400i 最小配筋率：

min

每侧minSSASS

bh405mm2抗震折减系数RE：顶层RE 其他层RE（取组合弯矩和调整弯矩的大值，轴力尽可能小小偏压柱弯矩尽可能大，轴力尽可能大7-16层e(e'MN6A柱--B柱--C柱-00-D柱--E柱--5A柱--B柱--C柱-00-D柱--E柱--4A柱--B柱--C柱-00D柱--E柱--层e(e'MN3A柱--B柱--C柱-00-D柱--E柱--2A柱--B-柱-C柱-00-D柱--E柱--1A柱--B柱--C柱-00D柱---E柱-- 1

Hn

V

0.15c1

1

V

fbh

sv

N0.3

yv 1

Hn或V或

0.20c

1

V

fbh

sv

yv v

抗震折减系数RE：RE 147-17ABCDEN0.2fc----------7-18ABCDEN0.2fc----------7-19ABCDEN0.2fc----------7-20ABCDEN0.2fc----------7-21ABCDEN0.2fc----------7-22ABCDEN0.2fc----------荷载计

第八章现浇板配筋计屋面：P=1.20×5.20+1.4×0.5=6.94KN/㎡楼面：P=1.20×3.49+1.4×2.0=6.99KN/㎡走廊：P=1.20×3.49+1.4×2.5=87.688KN/㎡偏于安全，简化计算取P=8.19KN/配筋计A板（四边固定板）lxlyh0xh201002080mmh0yh3010030hh0 0

h2010020n

5.7/2.7MxAsxlyfy0h0xMyAsxlxfy0h0yM''M

Al sxM''M

A sx2

AsyAsx0.225128.78A'

A'

57.96m2 B,C,DA第九设钢筋混凝土基础,正方形,混凝土等级

fc

ft=1.27钢筋

fy=3001.9m,fak=200Kpa基底土为中沙，d=4.4m=20KNfa

fakbb3dmd0.5=200+4.4×20×（1.90-0.5）=323.2KN/㎡

fakA柱基础荷载计主要内容：1按基础受弯承载力计算底版钢筋初估基础尺A=F/(f-20d)=1552.91/(323.2-20×1.9)=5.445m A 5.445 取 A=b2=6.25mAW=bl2/6=2.53/6=2.61M

Nmax 1 2 3 4取两组内力

M1k=10.634

M2kN1k=1189.52 N2kV1k=6.472 V2k

M1=12.97

M2N1=1612.42 N2V1=-10.42 V2=-8.57fak200fak300（20KN/m21.9m）GG11.7567.41.0562.442基础梁截面bh400400mm2G250.40.45.42 由基础梁传至基础顶面的荷载G'GG 地基承载力验算（考虑内力的标准值组合计算（1）.MMVhG'e N GG' e0M0/N0 Pmin

/A

/W=246.6929.02kN/m

=275.69kN/m2<1.2f=387.84kN/m =217.65kN/mfa:地基承载力设计值，按地础规范采用（1.2fa为土力特征值（ ）/2=246.67kN/m2<f=323.2kN/m

（2）MMVhG'e N GG' e0M0/N0Pmin

/A

/W=257.2329.23kN/m =286.46kN/m2<1.2f=387.84kN/m =228kN/m（ ）/2=257.23kN/m2<f=323.2kN/m

基础抗冲切验Fl0.7hpftamh0FlpjAlam(atab)/

pjpjmaxllFlPA=286.460.25=71.62am(atab)/

=(0.7+0.6+2Fl71.62kN<0.7hpftamh0=0.90.71.101160基础底板配筋计（考虑第二组内力设计值'a1=2.5/2-0.6/2- aM'M'V'hG'e13.83+8.51.2+1.2114.67 N'N'GG'1521.44+1.2(237.5+114.67) Pmin

/A

/W=311.0535.57kN/m =346.62kN/m =275.48kN/m得出相应弯矩M=a2[(2la' P2G/A)

P)l]

AsM/(0.9

f

)=698.11212@B柱基础荷载计初估基础尺A=F/(f-20d)=2162.79/(323.2-20×1.9)=7.58m A =7.58 取 A=b2=9mAW=bl2/6=33/6 取两组内力

M1k=5.383

M2kN1k=2163.05 N2kV1k=2.542 V2k设计值:

M1=5.75 N1=2937.5

M2N2V1=-2.844 V2=3.397fak200fak300的建筑可不做地基变形验算,基础（20KN/m2,1.9m）G2基础梁截面bh400400mm2G2 由基础梁传至基础顶面的荷载G'GG 地基承载力验算（考虑内力的标准值组合计算（1）.MMVhG'e N0

e0M0/N08.433/2505.050.00343/60.5Pmin

/A

/W=278.341.87kN/m =280.21kN/m2<1.2f=387.84kN/m =276.47kN/m（ ）/2=278.34kN/m2<f=323.2kN/m

（2）MMVhG'e NNGG'2312.593420 e0M0/N07.03/2654.590.002653/6Pmin

/A

/W=294.951.56kN/m =296.51kN/m2<1.2f=387.84kN/m =293.39kN/m（ ）/2=294.95kN/m2<f=323.2kN/m

基础抗冲切验算Fl0.7hpftamh0FlpjAlam(atab)/pjpjmaxlA=[3/2-0.6/2-（0.8-0.04）]3=0.12mlFlPA=296.51am(atab)/2=(0.7+0.6+2Fl35.58kN<0.7hpftamh0=0.90.71.101160基础底板配筋计算（考虑第二组内力设计值'a1=3/2-0.6/2- aM'M'V'hG'e7.02+3.39 N'N'GG' Pmin

/A

/W=349.682.46kN/m =352.14kN/m =347.22kN/m得出相应弯矩M=a2[(2la' P2G/A)

P)l]

AsM/(0.9

f

)=1414.451612@C柱基础荷载计初估基础尺A=F/(f-20d)=2367.05/(323.2-20×1.9)=8.3m A =8.3 取 A=b2=9mAW=bl2/6=33/6=4.54.2.1825m以下的一般民用框架房屋可不M

Nmax由荷载起控制作用的标准值组合：S=恒+风+0.7活由可变荷载起控制作用的标准值组合：S=恒+活+0.7由荷载起控制作用的设计值组合：S=1.35恒+1.4×0.7(活+风)由可变荷载起控制作用的设计值组合：S=1.2恒+1.4×0.9×(活+风取两组内力

M1k=4.165

M2kN1k=2367.05 N2kV1k=1.643 V2k设计值:

M1=4.082 N1=3217

M2N2 V2=2.077fak200fak300的建筑可不做地基变形验算,基础（20KN/m2,1.9m）GG12基础梁截面bh400400mm2G2 由基础梁传至基础顶面的荷载G'GG 地基承载力验算（考虑内力的标准值组合计算MMVhG'e N0

e0M0/N06.14/2709.050.00233/60.5Pmin

/A

/W=3010.682kN/m =301.682kN/m2<1.2f=387.84kN/m =276.47kN/m（ ）/2=289.08kN/m2<f=323.2kN/m

MMVhG'e NNGG'

e0M0/N04.3/2893.460.0153/6Pmin

/A

/W=321.50.96kN/m =322.46kN/m2<1.2f=387.84kN/m =320.54kN/m（ ）/2=321.5kN/m2<f=323.2kN/m

基础抗冲切验算Fl0.7hpftamh0FlpjAlam(atab)/pjpjmaxlA=[3/2-0.6/2-（0.8-0.04）]3=0.12mlFlPA=322.46am(atab)/2=(0.7+0.6+2Fl38.70kN<0.7hpftamh0=0.90.71.101160基础底板配筋计（考虑第二组内力设计值'a1=3/2-0.6/2- aM'M'V'hG'e5.25+2.07 N'N'GG' Pmin

/A

/W=382.31.72kN/m =384.02kN/m =380.58kN/m得出相应弯矩M=a2[(2la' P2G/A)

P)l]

AsM/(0.9

f

)=16291612@第十 板式楼梯设3.5kN/m3.6采用C20 板采用HPB235钢筋，梁纵筋采用HRB335钢梯斜板h=120mm1/30层高3.6m.踏步尺寸150mm300mm.板倾斜角板水平计算跨度ln荷载(1m宽板带计算（0.3+0.15）0.50.30.15251/30.120.02荷载设计值：1.35恒+0.71.4活=1.356.60.71.43.512.34KN1.2恒1.41.26.61.43.512.82KN

截面设

ln 3nM1/10Pl2n板的有效高度h0hc=120- 则Mbh2f=13.96×106/11000 查表得rs

13.96 13.96 As=M/rsh0fy0.921100210

选用Φ10mm@100共12根（As=785mm2 间距为100mm＜200mm满平台板计70mm,荷载计平台板自 板面水磨石重0.65板底抹灰 g=2.74可变荷载设计 q=1.4×3.5×1.0＝4.9板面荷载取=1.2g+q=8.19kN/m〈1.35恒+1.40.7活=7.13KN/mP=8.19KN/m内力计平台板的计算跨度l0=1.8-M=pl210=8.19×1.762/10＝2.54截面承载力计h0ha=70- =M/bh2 =2.54×106/(1000×502 查表得rs As=M/(10.5)h0fy=0.99450210sΦ6/8@140（A=263mm2s平台梁计取平台梁截面尺寸200×300mmPTL-1计10-2PTL-1荷载标准值0.2(0.350.17)250.02(0.350.07)2172.741.826.63.323.5(3.31.8) 恒载总计：14.95P=1.2恒1.41.214.951.48.9330.44KN计算跨度l0=1.05ln=1.05(3.6-

=130.443.532=47.4KN8V=ql/2=130.443.5351.1KNLb'b

2005? 梁有效高度h0=350- =M/bh2 =47.4×106/(1×3152×9.6 ss

12

As=M/

s

f=46.36×106/(0.935×365×300)＝527mmsy3Φ16mm（A=603mm2syΦ6@2000.7fcbh01.25fyvnAsv/

PTL-2计10-3PTL-2荷载标准值0.2(0.40.1)2.50.02(0.40.1)2208.111.322.51.32P=1.2恒1.41.27.0121.41.6310.7KN/l0

=110.732=12.04KN8V=ql/2=110.7316.052梁有效高度h0=400- =M/bh2 =12.04×106/(1×3652×14.3 ss

12

As=M/

s

f=12.04×106/(0.984×365×300)＝111.74mmsy2Φ14mm（A=308mm2syΦ8@2000.7fcbh01.25fyvnAsv/Sh0 （满足要求施工技术准

第十二 施工组织设1、做好工气象、地形和水文地质的各种物质资源和技术条件的价格、品种等进行详细，以便及早进行供需联系，供需要求。2通过学习，熟悉图纸内容，了解设计要求施工达到的技术标准，明确工艺流程。进行自审组织各工种的施工管理对本工种的有关图纸进行熟悉和掌握34、编制施工图和施工物资条件准1材料用量计划，作为备料、供料工作和确定仓库、堆场面积及组织的依据。根据材料需用量计划，做好材料的申请、订货和采购工作，使计划得到2施工机械选型与准塔吊选本工程计划选取一台F0/23B型塔吊作为结构施工垂直的主要设备，经计算可施工电梯选及装饰材料的垂直。井架选直。输送泵的选选用一台BP3000HDD-18R型输送泵进行混凝土的水平和垂 室结构工时选用两台砼布料机的选在电梯井部位安装一台ZB27型混凝土布料机，用于主体结构混凝土浇筑布料。这种布料机二节臂可以伸缩，作360°旋转，上下布料，具有很强的机动性。不仅能其它设劳动力准安全第一”的正确思想；遵守有关施工和安全的技术；遵守地方治安。3、生活后勤保障工作：在大批施工进场前，做好后勤工作的安排，为职工的衣、食、住、行、医等予以全面考虑，认真，以充分调动职工的生产的积极性。12345、现场临建搭设及施工区域分道路的硬化6混凝土工砼的试配与选混凝土的采用混凝土搅拌车，混凝土车在现场的行车路线尽量靠近出，并满足重车行驶的要求，在车辆出处，设置交通安全指挥，夜间施工时，在交通的道，要有良好的照明，区域，设警戒标志。砼的浇筑和振浇注前，通过协议与气象台建立中、短期天气预报和性天气预报制度，便于提1、底板砼的浇注和振轴方向推进推进速度均衡振捣采用式振动棒进行振捣振动棒的操作要做“快20~30复压两遍，用抹光机收光，使砼表面密实，砼硬化前1~2小时，用抹光机2、室浇筑和振0.5m在20—30秒。在有间歇时间差的砼界面处，为使上、下层砼结整体，振动器应伸3、主体砼的浇注和振砼浇注用一台输送泵垂 ，布料机水平布料，梁、板、墙、柱一次浇筑成型24、后浇带砼浇C40（14%UEA15砼的养脚手架工悬挑式脚手（一）1500mm两次斜拉分别设置在底层、513mm杆下端与悬挑梁固定，5安全网—→护身栏杆—→挡脚板—→脚手板—→小横杆—→大横杆—→立杆联墙30cm结构边梁上过中线位置预埋Ф48×3.5。短两端分别用直角扣件与预埋及大横杆相连。结构边梁上水平方向每4m设置一个，联墙拉杆水平方向间距4m，垂直方砌体工20%；200mm15mm，20mm。在砌块墙的转角墙交接处，需要隔皮墙砌块相互搭砌。隔皮墙砌块端面漏头与柱交接处理沿墙高500mm左右设置一道Φ6每边各长1m的拉楼地面工防滑地砖面施工前应清除基层上污渍铲除表面灰将砼表面清扫干净铺贴地砖采用20mm1/3，并表面覆盖湿润常温下养护不小于7d踢脚线施工宜在面层基本完工及最后一（或刷涂料坡，地漏及各种管线部位必须整块套割留孔。水磨石3mm。铺设前，在基层表面刷一遍与面层颜色相同的、水灰比为0.4~0.5的水泥砂浆做结水磨石面层使用磨石机分次磨光，开磨前先试磨，以表面石粒不松动方可开磨。水泥砂浆面0.4~0.57~10d6.9.3抗静电活动地板面1~23、在铺设活动地板面层前，室内四周的划出标高控制线位置，并按选定铺设接缝处，根据缝宽分别采用木条或塑料镶嵌。装饰工抹灰工1、抹灰要2、室内、柱面的阳角和门洞口的阳角，用1:2水泥砂浆抹出护角，护角高2m，50mm31071075、阳角抹灰时，先将靠尺在墙角的一面用线锤找直，然后在墙角的另一面顺213、顶棚表面应顺平，并压光压实，无抹纹和气泡、接搓不现象，顶棚与外墙涂料、内墙乳胶4h6面砖厨房、卫生间面层为面砖室底板、侧壁防本工程室底板及侧墙防水均采用SBS改性沥青防水卷1、基层要求及处2的卷材用φ30×1500mm完一副卷材，应彻底排除卷材粘结层间的空气。3 屋面防水和保SBS1、SBS改性沥青卷材防水施80-第十二章技术经济分21.90.450.9拟建建筑为矩形，建筑场地比较规则，四街。为了避免建筑面积不足而影响正常使用，设计为不规则形状，同时加强了抗震验算，以确保其安全正常使用。网尺寸为6.0X6.0m,与砖混结构相比,这样更利于平面布置,可以布置为开敞式办3.9400mm，在满足承载力要求的前提下减少梁高，以降低建筑总高，从而降低建筑4.2mX2.1m,还能增大房间内的采光度,并且窗顶与梁平齐,避免设置过梁,降低了施工的复杂程度,这样比较美观，其他门采用玻璃门或实木门，符合经济美观的要求。13000C1600C由以上几种材料结构的经济技术比较中可以发现现浇钢筋混凝土结构最适合本设计的要求。后两者是用于50米左右的建筑，框架结构使用于多层建筑，柱网形势也比较灵活交叉基础、筏板基础。显然，采用柱下交叉基础和筏板基础是一种浪费；而无济的一种类型，它是用于柱距4—12米，荷载不大且均匀、场地均匀、对不均匀沉降有虑的缺点就是工期长，这在追求效率的社会无疑是一不得不考虑的问题。本工程中，梁，板，柱均采用C30混凝土，混凝土从理论上讲是不和理的，因为梁第十二学过的知识的新的理解；有设计过程中遇到问题翻阅资料学到的；还有是在和相学会了如何与人相处，学会了如何提问才有价值，所有的这些都使我对建筑工程专在设计过程中每一点成绩都让我欣喜每一次都让我对知识有更。参考文中民建设部.国家质量监督检验检疫.GB50010-2002.混凝土结 中民建设部.国家质量监督检验检疫.GB50009-2001.建筑结构荷载规范..中国建筑工业.2002.3中民建设部.国家质量监督检验检疫.GB50007-2002.建筑地基基础设计规范..中国建筑工业.2002.4中民建设部.国家质量监督检验检疫.GB50011-2001.建筑抗震设计规范..中国建筑工业.2002.1金虹.房屋建筑学.：科学薛素铎，赵均，高向宇.建筑抗震设计.：科学Prakoso.WA,KulhawyFH.Contributiontopiledraftfoundationdesion[J],JournalofGeotechnicalandGeoenvironmentalEngineering,2001,127(1):17-24.附录

钢筋混凝土建筑结构现代抗震思：该我国设计规范抗震设计方法的理解和。：非线性静力分析法等位移法则全结构塑性机构一.抗震设计思路发展历随着建筑结构抗震相关理论研究的不断发展，结构抗震设计思路也经历了一系列的变化。最初，在未考虑结构弹性动力特征，也无详细的作用记录统计资料的条件下经验性的取一个水平作（0.1倍自重用于结构设计到了60年代随着地面运动记录的不断丰富人们通过单度体系的弹性反应谱第一次从宏观上看到对弹性结构引起的反应随结构周期和阻尼比变化的总体趋势揭示了结构在地面运动的随机激励下的强迫振动动力特征但同时也发现一个无法解释的当时规范所取的设计用地面运动加速度明显小于按弹性反应谱得出的作用于结构上的地面运动加速人们发现设计结构时取的作用只是赋予结构一个基本屈服承载力当发生更大二.现代抗震设计思路及关合理选择确定结构屈服水准的作用。一般先以一具有统计意义的地面峰值加速度的设计用地面运动加速度（即小震的）来进行结构的强度设计，从而确定了结构的屈现代抗震设计理念是基于对结构非弹性性能的研究上建立起来的，其是关系，关弹性动力反应间的关系。其中R为弹塑性反应力降低系数，简称力降低系数；而为最大非弹性反应位移与屈服位移之比，称为位移延性系数；T则为按弹性刚度60年始研究者在滞回曲线为理想弹塑性及弹性刚度始终不变的前提下通过对不同周期，不同屈服水准的非弹性单度体系做动力分析，得到了有关弹塑性反应下最T1.0秒的体系适用“等位移法则”即非弹性反应下的最大位T0.12－0.5秒之间的结构，适用“等能量法则”即非弹性反应下的弹塑性变形能等于同一地面运动输入下的弹R的增大，位移延性需求的增长速度比“等位移原则”下按与R相同的比例增长更快。由以上规律可以看出，如果以结构弹性反应为准，把结构用来做承载能力设计的作用取的越低，即R越大，则结构在与弹性反应时相同的作用下达到的非弹性位移就越大，位移延性需求就越高。这意味着结构必须具有更高的塑性变形能力。规律初步揭示出不同弹性周期的结构，当其弹塑移之间的关系。也揭示出了延性能力和塑性耗能能力是屈服水准不高的结构在较将通过塑性变性能耗散掉部分输给结构的累积能量，从而减小反应。同时，实际结构存在的阻尼也会进一步耗散能量减小反应此外结构进入非弹性状态后，减小作用。当R取值较大，即用于设计的作用较小时，对结构的延性要求就越严；反之，当R取值较小，即用于设计的作用较大时，对结构的延性要求就可放松。（damageonset（operational（countinuedoccupancy（repairablesafe（collapse多重性态目标，比如的“面向2000基于性态工程的框架方案”曾对一般结构、必下完全正常，少遇下正常，罕遇下保证生命安全，极罕遇倒塌、必要目标（少于下完全正常，罕遇下正常，极罕遇下保证生命安全、对安全其控制作用的目标（罕遇下完全正常，极罕遇下正常。对重要性不同的建筑，如协助进行恢复行动的医院等建筑，应该按较高三.保证结构延性能力的抗震措作用下的剪切破坏是不同的。以梁构件为例，在较作用下，梁端形成交叉斜裂缝 重，从而使斜裂缝界面中的骨料咬合效应；混凝土保护层剥落和裂缝的加宽又会使纵筋的销栓作用有一定。可见，作用下，混凝土抗剪能力严重，但是试验发现箍筋的抗剪能力仍可以维持当作用越来越小时梁端可能不出现双向斜裂缝，的程度这就需要的箍筋同时在梁端塑性变形过程中作用剪力并没有明显增大，区延性要求大小有关。可以采取以下公式来考虑抗震抗剪的强度公式：其中为混凝土抗剪能力，为箍筋抗剪能力，为由于作用导致的混凝土抗剪能力与上面提到的混凝土抗剪能力随作用变化而不同的规律不一致，较为粗略。延性对抗震来说是极其重要的一个性质要想通过抗震措施来保证结构的延性那延性越好（但如果混凝土强度过高可能会减小混凝土极限压应变从而降低延性；对柱四.我国抗震设计思路中的部分不地方，需要今后加以完善。其中，最值得注意的是，与国外规范相比，我国抗震规范在对关系的认识上还存在一定的差距。欧洲和新西兰规范按作用降低系数“中震”的地面运动加速度与“小震”取值越低，延性要求越高。UBC规范按同样原则来划分延性等级，但在高烈度区使用高延性等级，在低烈度区使用低延性等级。这几种抗震思路都是符合规律的。而目前我国将作用降低系数取为2.86，而且还把用于结构截面承载能力设计和变形验算的小震赋予一个固定的统计意义。对延性要求则并未按关系来取对应的，而是按抗震等级来划分，抗震等级实质又主要是由烈度分区来决定的。R五.常用抗震分析方在结构设计中 需要确定用来进行内力组合及截面设计 部剪力法振型分解反应谱法弹性时程分析方法来计算该作用值这三种方法构它的大致思路是通过估计结构的第一振型周期来确定影响系数再结合结构重力荷载来确定总的水平作用然后按一定方式分配至各层进行结构设计对较杂的结构体系则宜采用振型分解反应谱法进行抗震计算，它的思路是根据振型叠加原理将多度体系化为一系列单度体系的叠加将各种振型对应的作用作用效应以一定方式叠加起来得到结构总的作用作用效应而对于特别不规则和要针对结构在作用下的弹性阶段，保证结构具有一定的屈服水准。在该水平作用下满足功能需求。从现代抗震设计思路提出至今，世界各国的抗震学术界和工程界又取得了许多新的成我国的抗震设计思路也应该在完善自身不足的同时，不断向前发展。贾天05-10Source:附录ModernreinforcedconcretestructuresforearthquakeSummaryThe rsearthquakedesignofthedevelopmentprocessmoderndesignconceptsandrelationsearthquake,theearthquakethatstructuralmeasuresextensivecapacity,thepartofmyearthquakedesignthefiveyticalmethodscommonlyusedearthquake,knotaroundChongqingUniversityBaishaoliangteacherstotheteachingsofmodernreinforcedconcretestructuresearthquakedesignstandardsforearthquakedesignmethodologyandourunderstandinganddiscussionThedevelopmentprocessofEarthquakeWithstructuresearthquake-relatedresearchanddevelopmenttheory,structuraldesignofearthquakealsoexperiencedaseriesofchanges.Initially,intheabsenceofflexibilityintothestructureofpower,nordetailedstatisticsrecordedearthquakeroleconditionsempiricalroletoaseismiclevel(0.1timesthemselves)forthestructuraldesign.Bythe1960s,withthegroundnrecordsconstantlyenrichpeoplethroughasinglesystemflexibilityfreedomresponsespectrum,thefromthemacrolevelofflexibilitythattheearthquakecausedstructuralresponsecycleandthestructuralchangesindamthantheoveralltrendsrevealedinthestructureofearthquakegroundmovementsinspiredbytherandomforcedvibrationenginecharacteristics.Butalsofoundoneinexplicablecontradictiontothenorminthedesignofthegroundnaccelerationsignificantlylessthanthatderivedbyflexibleresponsespectralroleinthestructureofthegroundnacceleration,butmostofthesestructureshavenotbeenseriousdamageandcollapse.Laterwiththeperformanceofthenonlinearstructureconstantstudy,itwasfoundthatthedesignofstructuresforearthquakeroleisabasicstructuretoyieldwhat,whengreaterearthquake,thestructurewillbeincontrolofpartofaseriesafterenteringintonon-flexibledeformationstatus,andonitskneesafterthenon-flexibledeformationcapacitytowithstandearthquakes.Thus,thestructurehasgraduallyformedinacertainlevelofaccesstotheroleoftheearthquakeyieldandtheyieldofnon-flexibleenoughtoreachthestatetoinjectenergyshdmodernearthquakedesignAscanbeseenfromabove,thestructureofearthquakeexperiencedinthedesignflexibilitytononlinear,basedonexperiencefromthatbasedonnonlineartheoryfrompurelystructuralguaranteecarryingcapacity"-"toallowthestructuretoyieldandgivesomenon-structuralflexibilitydeformationcapacity"consume"aseriesofchanges.ModernearthquakedesignideasandEarthquakeinthemoderntheoryoftheformationofearthquakedesignideas,themaincontentsare:Reasonablestandardofchoicetodeterminethestructureoftheyieldearthquake.inageneralstatisticallysignificantpeakgroundaccelerationintheregionassignsofseismicstrengthvalue(thatisnormalearthquake),andthenadifferentR(seismiccapacityfactor)tobedifferentindesigngroundmovementacceleration(smallearthquake)forthedesignofstructuralstrength,thusdeterminingthestructureoftheyieldstandard.DevelopmentofeffectivemeasuresforearthquakedesignofthestructureisusedwiththecorrespondingremoteRcapacity.Includingmainlyendogenousforceadjustment(strongpillarweakbeam,strongreminderweakbends)andearthquakeconstruction.ModernreinforcedconcretestructuresforearthquakeideasModernearthquakedesignphilosophyisbasedonthestructureofnon-performanceresearchflexibilitybuilt,thecoreofwhichisrelationsh