论长湖申线特大桥连续箱梁施工技术分析正式版

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论长湖申线特大桥连续箱梁施工技术分析论长湖申线特大桥连续箱梁施工技术分析正式版(正式版方案资料，可直接使用，可编辑，推荐下载）建筑知识路桥建设论长湖申线特大桥连续箱梁施工技术分析闰君中铁二十局集团第三工程摘要：本文结合工程实例，长湖申线特大桥连续梁采用的支架现浇与挂篮悬浇组合施工方法进行详细分析,着重探讨其线形控制和施工质量控制,并为类似提供参考和借鉴。关键词：悬浇;现浇；组合施工；方法分析根直径。壁厚的钢管桩和根直径。壁厚工程概况的钢管桩做承重支撑。其中两侧直径的钢管桩用做临时固结支长湖申线特大桥主桥为三孔一联连续梁，采用撑。挂篮采用菱形挂篮,主桁架采用双拼【,前上横梁采用双拼工挂篮悬浇与支架现浇组合施工,主墩构共划分个节段，其中字钢，前后下横梁采用双拼【槽钢,吊带采用直径中精~块采用挂篮悬浇施工。～块采用支架现浇施工.主墩构轧螺纹钢，底篮采用桁架式纵梁，挂篮预压后弹性变形为。采用支架现浇施工,箱梁为单箱单室直腹板结构,箱梁顶板宽。,.支架现浇施工方法分析底板宽.，腹板厚度～,中支点最大梁高。,边跨支点墩构采用满堂支架现浇施工，中跨跨娄江支架采用水中插打及跨中梁高..梁高按圆曲线变化，圆曲线半径。。主直径中钢管桩。然后钢管桩顶上布置工型钢横梁,横梁粱采用纵、横、竖三向预应力体系，块长,梁高。,混凝上面铺设贝雷片纵梁腹板位置加密，布置排，贝雷片上设工土共，悬臂浇注节块长度在.～.,悬臂浇注最大节段混凝土分配梁,然后在其上搭设碗扣支架的施工方案。边跨陆地现浇支架采方量为，最大悬浇重力,支架现浇段长度为、、用碗扣满堂支架,对地表层土质进行换填%的灰土，并碾压密.边跨现浇段为。。实。承载力须达到.然后浇注厚混凝土基础.然后在其上搭设碗扣支架,碗扣支架的间距按梁高荷载的变化布置,中支施工方法分析点两侧各.梁高由。渐变至.,因荷载较大,碗扣支架纵.施工步骤分析向间距按布置。横向腹板位置按布置。底板按间距墩构~块采用挂篮悬浇施工，～块采用支布置，翼缘板按间距布置,其余梁段纵向按布置.架现浇施工，墩构采用满堂支架现浇施工,待墩、墩两个线形控制施工方法分析施工完成后，拆除支架支撑体系,形成两个悬臂构,然后进行边跨合龙，最后拆除块临时固结,进行中跨合龙。大跨度桥梁的线形控制施工一量测一识别一修正～预告一施工循。挂篮悬浇施工方法分析环过程，即首先根据结构分析计算，确定箱梁理论立模标高并实施。墩块采用梁柱式支架方法施工.承重立柱在墩身两侧采用然后监测已完成梁段的标高及平面位置，将已完粱段的实际高程和预应谱的平台最大值高度不同.并且一些规范平台高度还随着场地类别即使考虑到延性和位移。也是通过强度指标间接地实现。现在人们越变化。如规范、新西兰规范、欧洲规范和日本规范.但我国来越认识到了位移在桥梁结构抗震设计中的重要性.很多研究者和工规范反应谱的平台高度不随着场地变化，在即将颁布的第四代区划图程师建议在抗震设计中直接使用位移为设计参数，这样就将形成多参中依然如此。从地震反应谱的客观特性来说.标准化反应谱的台阶高数抗震设计方法：在这方面。各种非弹性反应谱的研究和应用工作一度是随场地类型变化的,规范标准化反应谱的台阶高度是否随场地变直在进行。一些建筑结构抗震设计指南和准则已经引入了位移设计的化。还应综合考虑其它因素来决定。概念和方法减、隔震和耗能设计：桥梁结构减、隔震和耗能技术经过数对桥梁抗震设计规范的指引十年的研究和开发后，已经逐渐进入实用阶段。未来桥梁结构的抗震前面几节对我国与美、日、欧和新西兰等国的桥梁抗震设计规范设计规范应对这些技术在桥梁抗震设计中的应用作出具体、细致的规进行了对比，总的来说,我国现行的《公路工程抗震设计规范》在设定。实际上,、美、欧、新西兰等主要地震国家的桥梁抗震设计规计思想、设计方法、构造措施和条文可执行性等方面显得落后许多。范已经引入相应的条款,我国新的《城市桥梁抗震设计规范》和即将近十几年发生在世界各地的大地震给桥梁结构造成了重大破坏.同时修订的《公路工程抗震设计规范》也应有相应的章节规范这一技术的也促进了桥梁抗震设计规范的修订工作.规范的修订主要参考了近十使用.应当注意，这一技术对桥梁的实际减震效果虽有少量的验证.几年来的地震震害经验，同时借鉴了结构抗震研究领域的最新研究成但其减震规律变化和经济合理性都有待深入论证。果。概况起来,新规范的发展动向有以下几个方面:构造细节。桥梁结构抗震设计中的许多问题目前还不能完全抗震设防标准。这是桥梁结构抗震设计的最基本问题.过去的通过定量化方法加以解决。因此根据震害经验、概念设计和定性研究几十年的时间里.研究者和工程师都提出分级抗震设防的原则：即小震的结果提出构造细节方面的要求.对保证桥梁结构的抗震安全十分重不坏；中震发生有限的结构或非结构构件的破坏：大震发生严重的结构要.美、欧等国家的桥梁结构抗震设计规范和准则都已十分重视这一和非结构构件的破坏,但不产生严重的人员伤亡;而在可能袭击工程场点。我国现行的《公路工程抗震设计规范》在这方面明显不足，新编地最严重的地震作用下，结构不倒塌。这些基本的结构性能目标今天被的《城市桥梁抗震设计规范》将特别注意这方面的问题。大多数的设计规程所采用。但传统的作法是.只针对单一的地震作用水桥梁结构基础抗震设计.从历次大地震震害可以看出,基础破坏平进行结构的抗震设计。现在的问题是针对每一个目标都结出相应的具是导致桥梁结构地震破坏的主要原因之一。由于困难大，我国现行《公路体设计程序。这样一来，就需要对目前实际上还是单一水准强度抗震设工程抗震设计规范》以若干定性的条款，从工程选址方面加以考虑。今后计原则进行修订，采用多水准、多设防目标和多阶段的抗震设计原则.应重视基础本身的抗震设计,特别是对于桩基础等。这方面，美国的桥梁延性和位移设计:传统的桥梁抗震设计采用强度设计方法.抗震设计规范和准则规定得比较详细,是我们应当学习之处。目录一、施工概况二、箱梁施工顺序流程三、主要施工方案箱梁施工工艺流程0#段施工悬臂段施工边跨现浇段施工合拢段施工四、主要技术措施五、悬浇箱梁施工安全保证措施六、悬臂箱梁施工质量保证措施长湖申特大桥悬臂浇注预应力箱梁施工方案一、施工概况长湖申特大桥主桥采用77+125+77m双箱单室变截面预应力砼连续箱梁，箱底宽5.8m,两侧悬臂长2。75m，全宽21。25m,中横梁处箱梁中心梁高5。8m,跨中箱梁中心梁高2。3m，梁高以二次抛物线变化，底板按线性方程变化。横隔板均设置人孔以便施工。主桥箱梁采用双向预应力体系,分为纵向预应力束、竖向精扎螺纹钢筋.箱梁纵向分0号段、1号段、悬臂浇注段、合拢段及边跨现浇段，其0号段12m，1号段12m，悬臂纵向11个节段分段长度为2*3.0m+2＊3.5m+3*4。0m+4*4。5m，合拢段2.0m，边跨现浇段为13。9m。主桥分段见图1主桥连续箱梁悬臂段采用挂篮悬臂浇筑法施工，先保证右幅合拢后左幅合拢,全桥共投入4套(8个）挂篮,各“T"构同时施工.悬灌梁段均一次浇筑成型，并在底板砼凝固以前全部浇筑完毕,避免裂纹的产生.0#段采用在承台上搭设碗扣式满堂支架现浇，由于体积较大，钢筋及预应力管道较多，决定采用二次浇筑成型，且必须保证浇注质量。1#段由于在陆上，也采用满堂支架现浇.边跨现浇段采用搭设碗扣式或门式满堂支架施工,一次浇筑成型。中跨合拢段采用在箱梁体内设置固结劲性骨架、安装钢筋及波纹管，利用单个挂篮的底模和侧模来施工，在当天最底气温时一次浇筑成型，合拢顺序为:边跨→中跨.二、箱梁施工顺序流程箱梁施工顺序流程见图2三、主要施工方案1、箱梁施工工艺流程箱梁施工工艺流程见图32、0#1＃号段施工0#1＃段施工及支架计算说明书、浇筑工艺等具体见上报0#1＃段的施工方案。3、悬臂段施工0#1#号段施工完毕后，从2号段开始悬臂段施工。8个独立的挂篮在T构两端进行对称悬臂灌注施工。其施工工艺流程见图43.1挂篮施工3。1.1挂篮的安装在1#段施工完毕进行挂篮的安装施工，施工程序如下（未施工1段前，在地面进行挂篮的试拼)A、安装垫枕和轨道；B、拼装挂篮主构架；C、安装前横梁和前吊带;D、用吊车将桥下拼好的底模平台吊装就位，并与前吊带联结，然后安装后吊带；D、安装后横梁和后外吊带；E、安装内、外模走型梁并至2＃段就位；F、调整底模标高,设置预拱度；G、绑扎底板钢筋和腹板钢筋，安装底板和腹板纵向预应力管道；H、安装内模；I、绑扎顶板钢筋，安装顶板纵向预应力管道;J、灌注混凝土；K、养生、张拉、压浆、封锚。3。1。2挂篮的组成及安装:施工步骤如下：A、安装挂篮底模板,用预埋竖向精扎螺纹钢筋锚固挂篮轨道。B、主桁架在地面整体组装后用吊车吊装到位，锚固于挂篮轨道。C、安装前横梁及前吊带,悬吊底模板，解除斜拉钢丝绳。D、0#梁段外模解体,利用吊车和滑车组单侧分次移动就位，置于底模外侧走行纵梁上,上端临时固定于主桁架上。E、安装外模吊梁和吊杆悬吊外模。F、安装内吊梁,吊杆和内模架,内模板。G、安装其他部件。H、安全检查。I、安装前对吊带孔位置，锚固钢筋间距，吊耳间距等进行检查,发现问题及时处理.具体的安装及说明附后.3。2钢筋及预应力管道制作、安装(1）、钢筋及管道安装顺序箱梁底模板和外侧模板就位后进行钢筋及管道的安装,其顺序如下:A、绑扎底板下层钢筋.B、安装底板管道定位网片。C、绑扎底板上层钢筋。底板上下层钢筋之间用Π型钢筋垫起焊牢，防止人踩变形，保持上下层钢筋的设计间距，Π型钢筋架立按间距100cm呈梅花形布置。D、绑扎好腹板骨架钢筋后，再绑扎腹板下倒角的斜筋，安装底板上的螺旋筋和锚垫板，然后穿底板波纹管.E、在腹板钢筋骨架内安装下弯钢筋束管道和竖向预应力筋及其套管.F、绑扎顶板和翼板下层钢筋。G、安装顶板管道定位网片，顶板锚垫板及螺旋筋,穿顶板波纹管。H、绑扎顶板上层钢筋，用Π型架立钢筋固定上下层钢筋间距.(2）、管道制作与安装预应力孔道采用塑料波纹管成孔，并根据预应力筋束及锚具的型号确定波纹管管径。塑料波纹管，又优良的绝缘性材料制成,具有重量轻、防止制各种电腐蚀、不怕水浸蚀、不生锈,具有强度高、韧性好。连接简单、不易破碎。波纹管的内径为85～100mm,管壁厚2。2～2。8mm.波纹管孔道以钢筋网片固定定位，钢筋网片间距为0。5～1.0m，在任何方向的偏差在距跨中4m范围内不大于4mm，其余部位不大于6mm，以确保孔道直顺、位置正确。在孔道布置中做到：不死弯；不压、挤、踩、踏；防损伤；发现波纹管损伤，及时以胶带纸，严防漏浆;平立面布置准确，固定；距中心线误差在5mm以内。(3）、孔道接长纵向预应力孔道，用哈夫式结构，接头内装了专用优质胶圈，安装方便，具有良好的密封性、无渗透可防止侵入管内腐蚀预应力筋.接头管长度为120mm,接长后把接头的卡子推进去，由于接头内有橡皮胶圈，卡子靠推柄卡住，这样就防漏浆。接头管除特殊情况均采用外接头。防止在穿束时接头管被破坏产生堵孔。(4）、锚垫板的安装锚垫板安放时保持板面与孔道保持垂直，压浆嘴向上，波纹管穿入锚垫板内部，且从锚垫板口部以海棉封堵孔道端口，外包裹胶带，避免漏浆堵孔。为保证锚垫板定位准确，在施工到齿板处时,换用改装后的内模,精确定位,将齿板与梁体一同浇筑.（5）、防堵孔措施在纵向预应力孔道内,于灌注混凝土前，穿入较孔道孔径小10mm的硬塑料管，在混凝土初凝前抽动，终凝后抽出,以防措施不到漏浆堵孔,此塑料管可多次倒用。（6）、钢筋及管道安装注意事项A、锚垫板应与螺旋筋、波纹管中轴线垂直，螺旋筋应与锚垫板预先焊好，并与端模固牢,防止在混凝土振捣过程中造成锚垫板偏斜.B、在底板、腹板钢筋绑扎完毕，进行内模安装时应在箱梁内设脚手板，防止操作人员踩踏底板钢筋。C、钢筋伸出节段端头的搭接长度应满足设计要求.D、钢筋下应设置砂浆垫块，以保证钢筋的保护层厚度，垫块数量为4块/m2。3。3混凝土施工混凝土的运输采用混凝土搅拌运输车南北两岸的拌和站，输送泵灌注入模.（1)、混凝土灌注混凝土灌注时由前往后对称灌注两腹板混凝土至下倒角，然后再由前往后灌注底板，底板及腹板下部混凝土由串筒导流入模，立模时按规划在腹板上留好天窗，底板灌注完成后继续对称分层灌注腹板混凝土，上部腹板2m范围可由输送管直接插入，分层厚度为30cm。顶板的灌注遵循由两侧向中央灌注的顺序.（2)、混凝土捣固混凝土振捣采用插入式振捣器振捣.插入振捣厚度为30cm，插入下一层混凝土5～10cm,插入间距控制在振捣棒作用半径1.5倍之内，振捣到混凝土不再下沉，表面泛浆有光泽并不再有气泡逸出时将振捣棒缓慢抽出，防止混凝土内留有空隙.(3）、混凝土灌注注意事项混凝土要分散缓慢卸落，防止大量混凝土集中冲击钢筋和波纹管;捣固混凝土时避免振动棒与波纹管接触振动；混凝土入模过程中随时注意保护波纹管，防止波纹管碰撞变形；混凝土灌注过程中要随时测量底板标高,并及时进行调整。（4)、混凝土养生混凝土灌注完成后，表面用塑料布或土工布覆盖，并撒水养护，待同等条件养护的混凝土试件其抗压强度达到梁部混凝土设计强度的90％时，揭开塑料布，洒水继续养护，始终保持混凝土表面潮湿,养护天数14天以上。同时进行底面和侧面的养生。3.4预应力施工工艺（1）、预应力材料、锚具顶板预应力束采用9φj15。24钢绞线，新津三桥15-9型锚具，张拉力1757.7KN；腹板预应力束采用9、15φj15.24钢绞线，新津三桥15—9、15型锚具,张拉力1757。7、2929.5KN;底板预应力束采用9、15φj15.24钢绞线，15-9、15型锚具，张拉力1757。7、2929。5KN；竖向预应力束采用冷拉Ⅳ级φj32粗钢筋,YGM型锚具,张拉力542。9KN.（2）、预应力材料和机具的进场检验钢绞线和预应力粗钢筋：外观检查和力学性能试验。锚具：外观检查、硬度试验、静载锚固试验。预应力束的锚具按设计指定的要求选用，锚口摩阻损失为张拉控制力的3%,钢束锚固时锚具的变形和钢绞线的回缩值为6mm。锚具进场后严格进行检验，确保技术性能指标符合“预应力用锚具、夹具和连接器”(GB/T14370-93）的有关规定。张拉机具：千斤顶的校验、电动油泵的校验、压力表的校验以及千斤顶、油泵、压力表的配套标定。(3）、油表的校正与千斤顶的标定压力表、张拉千斤顶等计量设备,按规定定期检查并建立卡片备查。压力表选用防震型，表面最大读数为纵向100Mpa，精度1.5级；在有资质的单位进行标定。张拉千斤顶的摩擦阻力应不大于张拉吨位的5%。并建立油压力与千斤顶张拉P—-N标定曲线.在下列情况须对油表重作校正：使用超过六个月；张拉200次预应力筋（桥规JTJ041—2000）；在使用中发现超过允许误差或发生故障检修后；在运输、存放和使用过程中防止日晒、受潮和震动,否则须校正.（4）、纵向预应力筋施工预应力张拉在混凝土强度达到设计规定的强度后进行（等于80％的设计强度）。纵向预应力筋的施工工艺流程见图5A、预应力筋制作预应力筋即钢绞线下料，长度按梁段长度加千斤顶的工作长度加钢绞线穿束时的联接长度加富余长度10cm计算.钢绞线采用砂轮机切割，塑料胶带包头。钢绞线下料够一束的数量后以梳筋板梳理后用细铁丝绑扎,每间隔1。5m绑一道，以便运输和穿束。钢绞线下料的数量以满足梁段施工为准。B、穿束本桥采用人工穿短束及人工配合卷扬机穿长束的方法穿束。穿束前在钢束前端安放引导头。C、张拉锚固按照设计要求纵向预应力筋采用一次张拉的工艺，其步骤为：0→10％-15％初应力→2倍的初应力（20%—30％）控制应力→100%控制应力(持荷5min）→锚固。D、伸长值的量测方法：设定初张力，当张拉力达到10%—15％初张力后，量测千斤顶的活塞外露长度L1，然后供油达到控制应力的20％-—30％，量测活塞外露长度L2，再张拉至设计吨位的油压值，量测活塞的外露长度L，[L—L1+（L2—L1)］即为实际伸长值。E、张拉施工注意事项1）、采用伸长值与预应力双控.2)、张拉力以千斤顶标定为主，伸长值与设计值的误差在+6％到～－6％之间.3）、当超出此范围后应停止张拉进行原因分析。4）、整个张拉过程应随时注意避免滑丝和断丝现象发生。5）、了解孔道在整个施工过程中的状况，与伸长值进行比较做特定分析。6）、张拉过程中注意安全，千斤顶后部不能站人，防止张拉意外事故时伤人.(5)、竖向预应力筋的张拉竖向预应力筋的施工工艺流程见图6A、竖向预应力筋的张拉竖向预应力筋为φj32mm高强度精轧螺纹粗钢筋，YGM型锚具，采用穿心式单作用千斤顶单端张拉，张拉采用双控法，以油压表值为主,控制张拉吨位51.27t，油压表值的误差不超过±2％，伸长量的误差不超过±6%.伸长量的测量采用千斤顶上的转数表与实际测量活塞杆伸长相结合的办法。1）、安装锚垫板和锚具。2）、安装千斤顶。3）、初张拉10％σk,计数器归零。4）、张拉至σk，持荷2min，拧紧螺母，测量伸长量.5）、重复4项内容，进行二次张拉。5）、卸荷。φj32mm高强度精轧螺纹粗钢筋使用前进行冷拉失效处理,如有目测可见的弯折进行调直，并清除表面浮锈、污物、泥土,钢筋表面如有明显凹坑或其它缺陷则剔除该段.下料时采用砂轮切割，严禁用电焊切割,并随时注意不碰火，下料长度预留出挂篮轨道锚固长度。B、张拉施工注意事项采用伸长值与预应力双控。张拉力以千斤顶标定为主，伸长值与设计值的误差在+6%到—6％之间。当超出此范围后停止张拉进行原因分析。整个张拉过程随时注意避免滑丝和断丝现象发生。了解孔道在整个施工过程中的状况，与伸长值进行比较做特定分析。张拉过程中注意安全,千斤顶后部不能疲倦，防止张拉意外事故时伤人.C、孔道压浆孔道灌浆采用真空泵及螺杆式压浆机,且配有搅拌机，使灰浆搅拌均匀,压浆连续。压浆水泥浆采用纯水泥浆，水灰比采用0.4-0。45,水泥等级不低于42.5级;并掺入适量膨胀剂.压浆工艺：1、真空灌浆为了能保证构件管道内的真空度，应在张拉结束后切除多余钢绞线，上好压浆管头，进行预先封锚，但要保证压浆管头能够拆卸，等封锚混凝土达到强度进行压浆。2、试抽真空：先给真空泵抽水、将灌浆阀封闭、抽真空阀打开，启动真空泵抽真空,观察真空压力表读数,(即管道内的真空度）,管内的真空度维持在—0。06~0。09MPa。3、搅拌水泥将:a、搅拌水泥浆之前要加水空转数分钟，将积水倒尽，使搅拌机内壁充分湿润，搅拌好的灰浆要做到基本卸尽,在全部水泥浆倒出之前不得再投入未搅合的材料，更不能采取边拌料边出料的方法；b、水泥浆出料后应马上进行泵送，否则要不停地搅拌；c、对未及时使用而降低了流动性的水泥浆，严禁使用增加水的办法来增加灰浆的流动性。4、灌浆：a、螺杆式压浆机在起动前一定要加水来充分湿润罗杆及螺套,否则摩擦引起的高温会将橡胶螺套烧坏，用水润滑后在吸水泥浆。先将水泥浆压出出浆管，等流出的浆体浓度达到搅拌好的浆体浓度时关掉压浆泵，将压浆管与构件上预埋管头连接好；b、关闭灌浆阀，起动真空泵,直到真空度达到并维持在—0.06～0.09MPa时,起动灌浆泵，打开灌浆阀开始灌浆，当浆体到达吸气管的透明管时，立即关掉真空泵抽气阀，打开排浆阀;c、观察排气管的出浆情况，当浆体稠度和灌入前稠度一样时,关掉排浆阀仍继续灌浆2-3分钟,使管道内有一定的压力，最后关掉灌浆阀，关掉压浆机和真空泵.D、封锚压浆完成后，外露锚头封锚时先将锚槽处的水泥浆等杂物清理干净，并将端面混凝土凿毛,同时清除支承垫板、锚具及端面混凝土的污垢，绑扎封锚钢筋，浇筑封锚混凝土,洒水养护。（6）、挂篮前移在张拉压浆结束、待水泥浆终凝后即可前移.A、前移步骤(1)、接长并锚固挂篮轨道，在两片桁架下的箱梁顶面铺设有轨道，轨道锚固在箱梁腹板竖向预应力筋上。主桁中部设有支座，沿轨道滑行（支座与轨道之间垫F4滑板），同时也设置有反扣轮，视现场具体情况来定那种使用方便;主桁后端设有后支座，后支座用反扣轮沿轨道下缘滚动。在两个5t倒链的牵引下即可前移。走行时左右滑梁先后进行，不能同步走行。（2)锚固系统挂篮的锚固是用Ф32精轧螺纹钢和后锚扁担梁把挂篮后节点锚固在轨道上的,每片桁架用8根,整套挂篮共16根。锚固方式为半鱼腹式梁扣滑道、反扣轮下扣滑道，上放贝雷梁、贝雷梁上放扁担梁，下为反扣轮横梁，通过精轧螺纹钢连接.其中反扣轮横梁和上扁担梁通过2根螺纹钢连接，反扣轮横梁和下滑道通过半鱼腹式梁中部的精轧螺纹钢连接锚固在竖向预应力钢筋上。（3）、到位后及时安装底模后吊带，内外滑梁吊杆和挂篮主桁架后锚固装置,将临时受力状态变为永久受力状态，确保施工安全。B、注意事项（1）、T构两端的挂篮同步对称移动；（2）、拆除后锚前要认真检查反扣轮各部联结是否可靠，发现异常情况及时处理；（3）、挂篮移动前安排专职安全员认真检查新铺滑移轨道的铺设质量和安全情况，确认合格后方可前移；(4)、挂篮移动前调整底模平台和外侧模水平，并仔细检查挂篮各部件联结情况,检查挂篮上的安全网、钢筋头或其它绳索有无与箱梁钩挂情况，发现问题及时处理。(5）、挂篮移动统一指挥，2台手拉葫芦尽量同步，并防止脉冲式行走。(6）、移动过程中用2台手拉葫芦拉住挂篮后节点,随着前端葫芦的收紧同步放松，防止溜车事故发生。4.边跨现浇段现浇施工挂篮施工边跨现浇段梁宽21。25/2m，梁高2。3m，每段长13.9m，体积113。8m3,自重为284。5t，采用碗口式支架法现浇。基础处理采用原地面整平现浇8CM砼,在合拢段3米范围开挖浇注0.4米厚扩大基础。支架搭设步距为120×60cm，在与合拢方向3m步距为60cm×60cm,，并在支架上部设四道抗倾加强体系,保证支架的整体稳定性。砂袋预压的方式进行支架预压。外模采用挂篮的外侧模板，内模采用组合钢模和木模板。10、11＃块边跨现浇段支架布置见下图。4。1支架上荷载计算（1)施工人员和施工材料，机具行走运输和堆放荷载为:倾倒混凝土时使用导管对模板产生的冲击水平荷载按考虑。模板荷载按考虑。（2）边跨前1090cm现浇段荷载为：113.8m3×25kn/m3×10。9/13。9=2230.9kn满堂支架立杆为：21.25/2×10.9/1。2/0.6=160根(3）边跨后300cm现浇段混凝土主荷载为：113。8m3×25kn/m3×3/13。9=614kn挂篮荷载：500kn/2＝250kn边跨合拢段作用于支架上荷载：13.9m3×25kn/m3/2=173。25kn作用于支架后300cm的主荷载：1037.75kn满堂支架立杆为：21.25/2×3/0.6/0。6=88根（4）荷载检算技术参数项目部位倾倒混凝土冲击荷载KN/m2机具行走、堆料荷载KN/m2模板荷载KN/m2梁体主荷载KN/m2总计荷载KN/m2（g)竖向钢管数n前692cm2。02.51.2919。2625.05160后200cm2。02.51.2932。5538。34882。2.3.4。2立杆的承重检算立杆为受压构件，安全系数考虑1。5，立杆的承重检算：每根立杆承担重量为：G验=1.5g/n根式中G检前1090cm=1.5×25.05kn/m2×21。25/2m×10.9m/160=27.2kn﹤[σ]=30knG检后300cm=1。5×38.34kn/m2×21.25/2m×3m/88=20.8kn﹤[σ]=30kn支架符合竖向受压要求5：合拢段施工5。1合拢段施工顺序本桥共有合拢梁段4个，合拢的次序为先边跨后中跨，并严格按设计要求组织施工。5.2合拢程序（1）边跨合拢A、边主墩单T即将完成，安装落地支架并施工边跨现浇梁段.B、将边跨挂篮前移跨过边跨合拢段，并支撑在边跨现浇梁段上。C、安装合拢段劲性骨架,在两侧分别安装平衡重（合拢段砼的重量一半的水箱）,绑扎钢筋和预应力管道,浇筑合拢段砼,同时拆除等重量的平衡重。待砼强度达到80％后张拉底板预应力索。（2）中跨合拢：A、安装合拢段劲性骨架。B、一段挂篮后退至墩顶或拆除,另一端挂篮前移，跨过合拢段，将挂篮的自重平均分配到两悬臂段上。C、在两悬臂端用水箱加平衡重，其重量为二分之一的合拢段自重。D、在当天最低温度时浇筑合拢段砼，同时等重量卸出水箱中的水重。E、砼达到80%强度时张拉底板预应力，应先张拉长索后张拉短索。F、合拢程序详见图75.3合拢施工合拢段利用挂篮上的模板系统进行施工，方法是将挂篮底模平台锚于邻近梁段底板上,外侧悬吊在邻近梁段翼缘板上，内模置于底板顶面上。内外模间用对拉螺栓拉紧.为保持混凝土灌注过程中梁体受力不变，在两个临近梁段上各预压重量等于合拢混凝土重量一半的橡胶水袋储水加压,随混凝土的灌注分级放水，确保合拢始终处于一个相对稳定的状态下施工,确保合拢段施工质量。合拢段施工是连续梁施工的关键。为确保合拢段的施工质量,拟采取以下特殊措施：选择在该天最底温度段内灌注混凝土。灌注混凝土前在合拢段间设置刚性支撑并先期张拉四束刚绞线将中跨锁定。防止由于温度变化引起的梁体伸缩而压坏或拉裂新浇混凝土。支撑的设置和预应力张拉吨位根据当时的温度,经计算确定。为防止出现由于新浇混凝土自身收缩而引起的裂纹，在混凝土中加入适量的微膨胀早强减水剂.为尽快提高合拢段混凝土早期强度,除加入适量早强剂外，将合拢段混凝土强度提高一个等级。加强养护，在合拢段所在的全跨范围内的顶板上铺设土工布洒水降温。加强刚性杆的焊接质量，以防温度应力将其顶开。在合拢段底板束张拉过程中，应注意逐步均匀地拆除合拢段的临时刚接。四：主要技术措施1。施工控制的目的与意义施工控制的目的就是确保施工过程中结构的可靠性和安全性，保证桥梁线形及受力状态符合设计要求。2.施工控制的内容施工控制的内容包括变形控制和内力控制。变形控制严格控制每一节段箱梁的竖向挠度及其横向偏移,若有偏移并且该值较大时，进行误差分析,并确定调整方法，为下一节段准确的施工做好准备工作。内力控制则是控制主梁在施工过程中以及成桥后的应力，尤其是合拢时间的控制，使其不至于过大而影响安全。2。1挂篮静载试验对挂篮进行静载试验，测试其变化情况，确定其弹性和非弹性变形，为以后箱梁的预拱值设置提供依据,同时也是对挂篮受力情况及安全性的一次检验。该试验选择左幅10墩、11墩1号梁段位置进行,采用砂袋逐级加载到该梁段设计重量的100%，并超载至110%，最后减载到初始状态,以测定挂篮结构荷载－拱度曲线。2.2箱梁的挠度观测挠度观测是控制成桥线形最主要的依据，主桥箱梁在施工过程中在每个节段布置2个观测点,这样不仅可以测量箱梁的挠度，同时观察箱梁是否发生扭转变形，在施工过程中，对每一个截面进行立模、混凝土浇筑前后、预应力筋张拉前后标高观测,以便观测各点挠度及箱梁曲线变化历程，保证箱梁悬臂端的合拢精度及桥面线形。（1）测点布置：采用Φ25钢筋制作，在垂直方向与顶板的上下层钢筋点焊牢固,并要求竖直，露出混凝土面5cm，露出端加工磨圆并涂漆标记。①。0#段高程测点布置：0＃段高程测点是为了控制顶板的设计标高,同时也作为以后各悬臂浇筑节段高程观测的基准点，每个0＃段各布置6个高程观测点.②.各悬臂节段的高程测点布置每个节段各设2个测点,对称布设在翼板外承托的中点，离块件前端15cm处,要求位置准确，固定牢靠。(2)观测时间与项目为减少温度影响,挠度的观测安排在早晨温度较底时进行,在整个施工过程中主要观测内容包括：挂篮就位立模后、混凝土浇筑前后、预应力张拉前后、边（中）跨合拢前后、以及拆除挂篮后、最终成桥前的各项检测值，以这些观测值为依据，对大桥进行有效的施工控制,同时分析桥梁的受力状态,作出对箱梁准确的判断。（3）观测结果观测结果的正确性是进行最优控制的先决条件，对每个施工阶段的挠度及标高的量测结果都经过详细的分析。2。3温度观测砼桥梁在太阳辐射下的温度分布与温度应力，已成为桥梁工程师在桥梁设计和维护中非常关心的一个问题。本项目拟对主跨箱梁进行温度监测,以获得应力及位移相对应的大气温度以及箱梁中温度分布的形式，从而为力学分析和施工控制分析提供数据信息。在选择左右两幅桥的同一位置作为温度测试对象，共设四个截面，每个截面各布置24个温度测点，测点埋设热敏电阻温度传感器，温度测试显示仪用温度数据采集仪。2.4轴线观测与控制能否将竖曲线控制好，将直接影响桥梁的受力和美观，为此，从以下几个方面对大桥进行控制。（1）利用挠度观测点所测数值，及时分析大桥扭曲情况,并以此对挠度进行调整，以保证大桥轴线。（2）利用温度及日照对大桥平面轴线影响的变化规律，对轴线座标作出合理的调整。（3）合拢段浇筑前,利用配重的调整，对平面偏移作出调整,使其达到设计要求。（4）依据规范进行体系转换,保证平面轴线。五:悬浇箱梁施工安全保证措施（1）混凝土达到设计要求的强度拆模；(2）、挂篮上桥前对各部位严格检查，以确保施工安全；（3)、挂篮移动前，要对吊带、轨道锚固等进行全面检查，遇大风时停止挂篮移动，确保挂篮的行走安全；（4）、T构两端悬臂灌注混凝土作到加载基本平衡；（5)、已灌梁顶和挂篮四周设栏杆并挂安全网，且安全网网绳不破损，并生根牢固、绷紧、圈牢、拼接严密;（6）、吊机工作时,设专人指挥吊机，吊机开始提升和下降指挥人员均要鸣哨；（7)、搭设稳固的扶梯,人员上下桥面走扶梯,不攀爬支架；（8）、挂篮全密封，防止桥上物品落入河中。六：悬浇箱梁施工质量保证措施（1）连续刚构的0＃段与边跨合拢现浇支架和挂篮的设计强度、刚度及稳定性按实际承受荷载进行加载试验和预压；（2）永久支座安装的规格、型号及预偏值按设计要求实施，防止弄错；（3)选定梁体混凝土的配合比时，除考虑混凝土的强度指标必须达到设计强度外,还考虑其弹性模量及容重；（4）波纹管采用定位网法控制坐标，每60cm布置一片定位网，波纹管在任何方向的偏差≤4mm;（5）混凝土养生时，对预应力钢束所留的孔道加以保护，严禁将水或其它物质灌入孔道；（6）锚垫板牢固地固定在端模上，并注意锚垫板的角度符合设计要求，确保波纹管与锚垫板垂直;（7）张拉在混凝土强度达到设计强度要求后进行,并严格按设计要求的程序和张拉控制应力采用双控，确保张拉质量；(8)连续刚构施工时，加强测量监控，定时定位监测，适时调整线型变化，做好线型控制。下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除!谢谢！毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响,在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础,在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬！特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师,但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候,“明师之恩，诚为过于天地,重于父母”，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意！感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习,生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记。）你们有好的前途，失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭!最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。致谢词2在本次论文设计过程中，感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议,老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余,诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正,使我及时完善论文的不足之处。谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢.开学自我介绍范文:首先，我想说“荣幸”，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学,好朋友。其次我要说“幸运”，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多,我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。）的班集体。最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学,为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值,加油。哦，对了，我的名字叫“＊**"，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事！！）查看更多与本文《高中生开学自我介绍》相关的文章。下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢！毕业论文致谢词我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬！特别是我的班主任吴廷川老师,虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩,诚为过于天地,重于父母”,对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意！感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处,不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望(,请保留此标记.）你们有好的前途，失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭!最后我要感谢我的父母，你们生我养我,纵有三世也无法回报你们,要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的.致谢词2在本次论文设计过程中，感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中,老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正,使我及时完善论文的不足之处。谨以此致谢最后,我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。开学自我介绍范文:首先，我想说“荣幸”，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事,更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学,好朋友.其次我要说“幸运"，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多,我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。）的班集体。最后我要说“加油"衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值,加油。哦,对了，我的名字叫“＊*＊”，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事！！）查看更多与本文《高中生开学自我介绍》相关的文章.太钢特大桥连续梁施工方案1、工程概况1。1工程简介太钢特大桥（32+48+32）m连续梁位于太原市尖草坪区，中跨跨越尖草坪区尖草坪街，既有道路情况为(9+9+9）m。工程所处地段有尖草坪区第二中学、虹桥小学、太钢科技公寓、太钢虹桥小区等,既有道路两侧为太钢宿舍区,拆迁后场地平整，具备现浇条件。1。2设计概况1。2.1箱梁全长113.2m，边支座中心线至梁端0。6m,梁高沿纵向按二次抛物线变化,中支点梁高3。5m,边支点及跨中梁高2。5m，中跨跨中直线长度8.4m，边跨直线段长12.8m。1.2。2采用整体桥面形式,桥面板上设置高挡碴墙、电缆槽、混凝土或钢栏杆。线路中心距人行道栏杆内侧不小于3.3m,接触网支柱设于桥墩上。截面采用单箱单室直腹板形式,顶板厚度除梁端附近均为35cm；腹板厚除梁端为60cm外,其余腹板厚为48～70～90cm；底板厚由中跨的40cm按二次抛物线变化至根部的60cm,顶板宽度11.5m,底板宽度6。4m.在跨中、中支点、边支点处共设有5个横隔板.1.2.3梁部砼共1317m3砼，重3424吨,主梁混凝土强度等级为C55，封端采用C55无收缩混凝土，挡碴墙及人行道栏杆底座采用C40混凝土，保护层采用C40纤维混凝土;人行道栏杆采用C30钢筋混凝土.梁部共分四次进行现浇，先同时浇筑A~C节段，然后对称浇筑B节段,最后浇筑中跨合拢段。1.2.4纵向预应力钢束采用抗拉强度标准值为1860Mpa的高强低松弛钢绞线,公称直径15.2mm，其技术条件符合GB/T5224—2003标准.纵向预应力筋分为11—7φ5mm、12—7φ5mm两种。锚固体系采用自锚式0拉丝体系，锚具采用OVM15—12，管道采用金属波纹管，直径φ90mm,张拉采用YCW400型千斤顶。1。2。5横向预应力采用4-7φ5mm预应力筋。横向预应力体系采用BM15—4锚具及锚固体系，张拉采用YDC240Q型千斤顶，采用内径70*19mm扁形金属波纹管.1。2.6竖向预应力钢筋采用φ25mm预应力混凝土用螺纹钢筋,型号PSB830，抗拉强度标准值为830Mpa,锚固采用JLM—25型锚具,张拉采用YC60A千斤顶，管道形成采用内径φ35mm铁皮管成孔。Q235钢筋采用《钢筋砼用热扎光圆钢筋》（GB13013)，螺纹钢筋（HRB335）采用《钢筋砼用热扎带肋钢筋》（GB1499）。泄水管及管盖PVC管材应符合《埋地排污、废水用应聚氯乙烯（PVC—U）管材》（GB/T10002.3—1996）要求。1。2。9通风孔φ100mm，在结构两侧腹板上设置,距悬臂板根部距离0.3m，纵向间距1。5m左右。1。2。10泄水管内径φ100mm，设置在中支点横隔板两侧底板上，且应在底板表面根据泄水孔位置设置一定的汇水坡。张拉顺序先腹板束，后顶板束，从外到内左右对称进行，各节段先张拉纵向再竖向再横向。横向在箱梁两侧交替单端张拉。1。2.12各节段混凝土浇筑后，要求混凝土实际强度达到设计强度的90%并不少于5天的龄期后进行预应力筋或精扎螺纹钢张拉。中跨合拢段采用刚构连接，合拢段混凝土强度及弹性模量达到设计值的100%后进行，且必须保证梁体混凝土龄期大于5天方可张拉。1。3工程重点及难点1。3.1受石太客专年底开通的节点工期控制，本连续梁施工工期紧、需多个节段同时施工，劳力集中。1。3。2砼一次浇筑量大，最大一次491m3,需解决好砼的组织供应及夏季施工砼的配料处理及成品养护。1.3。3底模与侧模的加工质量，侧模与底模加固措施是保证侧模下部是否漏浆、腹板与底板连接是否平滑为关键。1.3.4解决好线型施工控制、中跨合拢控制、夏季施工混凝土控制及养护等是本保证工程施工质量的难点。2、施工准备2。1临时场地根据目前场地,待拆迁范围的构造物拆迁完后，可以停放机械及商砼车，并在39#墩、42＃靠近线路东侧20m范围设置钢筋加工场地。工地周围设置围挡,用围挡板加角钢支架搭设。围挡板尺寸0。8m宽,2.5m高，每隔10块设置一块带有中铁六局标识的围挡板。2.2临时道路本施工范围内处在太原市区内，交通较畅通，施工道路利用既有生活小区内的道路。2。3临时用水施工用水引接城市自来水网,已确保太钢特大桥施工用水.2.4施工用电施工用电从城市电网引入,同时配备1台200KW的发电机。3、施工方案3。1施工总体方案太钢特大桥（32+48+32）m连续梁施工全部采用现浇，连续梁支架施工采用满堂红碗扣式脚手架。施工程序为：地面硬化—满堂支架施工—支架预压-—连续梁模板施工—连续梁钢筋——安装波纹管--预应力穿束—-梁体砼灌注—-预应力筋张拉—-压浆与封锚—拆除模板、支架—桥面系施工。3.2满堂红碗扣支架方案3。2。1承台施工完成后将承台分层回填夯实，其中底层承台表面以下用原状土分层夯实，每层厚度不超过30cm，底层承台表面以上全部采用三七灰土回填，采用冲击夯夯实；其余地段先将地面碾压后换填50cm厚三七灰土,共换填11。5m宽、长度72m并采用18吨振动压路机压实,表面浇注20cm厚C20普通砼。横向设2%的排水坡，换填基础顶面标高根据梁底标高及碗扣支架底撑及顶托的可调高度确定。3。2。2底板下排架采用48钢管脚手架，横向间距为60cm，纵向为60cm,步距为60cm，翼板下横向间距为90cm，纵向为90cm,步距为120cm。排架一道水平横杆步距首层及顶层不得超过60cm,即底撑及顶托伸出量不超过30cm,中间水平杆步距为60cm.3。2.3支架横桥向每6排设一道剪力撑，两侧设通长斜拉杆，纵桥向每3排设一道剪力撑，剪刀撑角度为45°～60°.3.2。4支架顶部及检查梯四周设1.5m高的防护栏并挂安全网.4、工期安排4。1节点工期太钢特大桥需在2021年11月20日架梁到达前10天完成,即最晚关门日期为2021年10月20日连续梁梁部施工完成。4.2计划工期根据目前拆迁情况,39＃—42＃墩在2021年7月开始钻孔桩施工，2021年9月15月初可以开始第一现浇段的施工,于2021年10月31日完成梁部。5、施工方法及工艺5.1满堂红支架搭设5.1.1支架搭设采用碗扣式脚手架，支架搭设宽度11.5m，每侧留出了0。8m宽工作平台。5。1。2承台范围内支架搭设于上层承台顶面，为了实现最下层水平杆的水平，承台表面也可换填至原地面标高。5。1.3支架全部采用碗扣支架，壁厚3.5mm，外径48mm,底托下支撑换填三七灰土的临时基础上.5。1.4底撑及顶托采用50cm长，可调范围0～50cm,但使用中最长不宜超过30cm.5。1.5最上层支架根据实际高度,可将立杆调整为60cm高或90cm高，并选用部分可调范围为0～60cm的顶托。5。1。6底模下纵横梁5。1.6.1碗扣支架顶撑上部设25a工字钢作为横梁，每根搭设长度为8米，在变截面范围内适当调整工字钢的长度。5.1。6。2纵梁顶部铺设10cm*12cm方木作为横梁,间距0.6米。5。1。6.3桥墩顶帽上、底模下根据现场条件采用方木支垫，并打好木楔方便拆除，中隔板处梁重集中，方木间净距10cm。5。2支架预压5.2。1进行预压支架搭设时，需根据设计图纸中提供的预拱值及支架方式确定预抬量,原则上宁高勿低以不影响成型后桥的受力，支架搭设时比设计标高及预留拱度高出10mm,墩位处由0向10mm预拱度过渡.5。2.2将小于10mm的豆石运至工地，人工装袋，每袋容重为1.6-1。8t，吊机吊至桥面,预压重量为梁重的1.2倍，预压物吊装上桥后进行测量观察，测出非弹性变形值.装好的麻袋最后用完后铺设路面，用做场地处理。5.2.3豆石的堆放要基本与梁部重量相对应,翼板部分少压，箱体上部多压，翼板上方铺设1.35m高预压袋，箱体上部根据截面不同铺设2.5～5.0m高预压袋。5.2.4预压加载顺序为：0－50％—100％—120％。预压时分阶段进行沉降值测量（沿线路方向每2m取一断面，每一断面布设7个观测点），通过最后一次观测的数据和预压前观测数据对比得出支架的总沉降量。通过预压前后地基标高观测值算出地基沉降量。支架卸载时再对各点进行测量，得出支架卸载到预压荷载的100%时的测量值。两次测量值比较，可得出弹性变形值。通过观测绘出时间与沉降变化曲线，前两次加载后静置时间为1天，加载到120%时，待曲线上的沉降基本平衡稳定后方可卸载。预压观测点及预压记录及时填写。5.3底模及内外模支立木模制作及模板拼装均为我分部自行加工支顶。5.3.1模板加工及支立5。3.1。1底模采用18mm厚竹胶板,底模在每一节最低处设置3个排污口，尺寸20cm见方，在浇筑混凝土前，用吹风机将底模上的木楔、焊渣清理干净，然后用竹胶板将排污口补齐。5。3.1。2侧模采用厚15mm竹胶板，外侧模圆弧部分采用5cm宽木条拼接，外贴2mm厚铝塑板。侧模采用方木做骨架,模板采用竹胶板。5.3。1.3内模采用钢管支架与方木竹胶板拼装,仅锯齿块及下部倒角采用木模，底板上部砼浇筑后及时用钢模扣住防止泛浆。侧模纵向每75cm加木带设φ20mm拉筋；顶板倒角及顶板竹胶板沿纵向平铺。采用普通钢管搭设支撑进行顶撑,纵横向间距90cm。内模下部倒角处需增加砼垫块，内模靠底板内加设同标号混凝土垫块,内模支架就搭设在垫块上。浇注完混凝土后垫块直接就埋在底板混凝土中,等强替换.5.3.1。4端模采用3cm木板，上面根据每块节段处钢筋及预应力管道打眼，设竖向方木固定。5.3.1.5侧模竖向方木间距75cm，横向方木间距30cm，拉筋纵向间距75cm.为了加强整体稳定性,除腹板上下每75—80cm设一道短拉筋外，还设置了两道通长拉筋，分别在底模横梁顶平面位置设通长拉筋将两侧侧模方木拉住，在腹板上部的通风孔设通长拉筋将侧模方木拉住。拉筋直径均采用φ20mm钢筋套丝.5。3。1。6底模安装前要检查支架的平整度，并用楔子调整标高到所要设置的标高，底模二次抛物线圆弧以折线过渡，每段长3m。侧模下部圆弧与底模做成一体，侧模支立后直接夹紧底模。5.3。1.7由于砼收缩徐变及预应力张拉影响,主梁梁端将会缩短,因此，主梁边跨施工时应使边跨端模伸出设计梁端线，伸出的距离与两边墩处支座纵向预偏量相同。5.3.2模板的拆除混凝土浇筑完毕达到100％时才允许拆除内模顶模及翼板脱模。梁体砼强度及弹性模量达到100%以后开始张拉，各节段预应力束张拉完成后，开始进行其它模板拆除。模板拆卸次序如下：5.3。2。1堵头板拆卸：混凝土强度达到2。5MPa后方可拆除,在拆卸过程中要注意保护不损坏波纹管。拆除后，将混凝土表面凿毛.5.3.2.2外侧模拆卸：解除外侧模方木与碗扣支架间的钢管连接,松开模板间对拉螺栓，取掉木楔，让其自行脱落；如在重力不能克服粘结力的情况下，可以采用手动葫芦牵引剥离.在脱模过程中严格防止损坏混凝土。5。3.2。3内模拆卸:内模变截面模板基本上是木质结构，面板和脚手架拆散后从洞口抽出，然后清刷整理再次拼装成型，存放在室内以备下次使用.5。3。2。4底模拆卸：整联连续梁施工完成后，调整碗扣支架顶托高度,将纵梁与横梁间木楔去除，使底模自动下落，并调整顶撑高度，然后利用倒链逐一拖出拆除.5。4永久支座安装5.4.1支承垫石施工完成后,覆盖养生达到设计强度,然后将表面凿毛，在垫石顶面从预留孔向外凿一条斜槽以方便灌浆,核对预留支座锚栓孔孔位及深度，清除出孔内垃圾用水清洗干净并不得积水,弹出支座十字线及梁端线。5。4。2根据支座安装图，在支座四周支立小型模板围堵，下垫胶皮垫防漏,用钢板将支座垫起调整到设计标高位置，保证四角高差不大于2mm，纵向活动支座安装时下导向挡块必须保持平行，交叉角不大于2°，支座中心线与主梁中心线应平行，然后采用专用支座灌浆剂灌浆，灌浆前先计算好浆体体积以核对灌浆数量，采用立轴式搅拌机拌制，灌浆时自支座中心部位向四周注浆,直至从钢模与支座底板周边间隙观察到灌浆材料全部灌满为止，详见支座安装技术交底。5.4.3对于纵向及多向活动支座，按照合拢时的气温及年平均气温计算出梁体砼温度收缩，然后结合设计图纸中所给的梁部砼弹性变形及收缩徐变引起的各支点偏移量，计算出支座上板纵向预偏量。5.5钢筋绑扎钢筋在统一地点加工成型，运输到位后，利用吊机提吊至施工作业面,其安装顺序如下：5。5.1底模就位后，绑扎腹板箍筋，绑扎底板下层钢筋网.5。5.2安装底板管道定位网片.5。5。3绑扎底板上层钢筋网，及锯齿板钢筋、锚垫板螺旋筋，安装波纹管,上下层钢筋网采用Π型钢筋垫起焊牢,防止人踩变形。5。5.4绑扎腹板钢筋，安装竖向预应力管道、预应力钢筋及锚具，用定位钢筋网固定牢固,再绑扎腹板下倒角斜筋.5。5.5绑扎顶板和翼缘板下层钢筋。5.5.6安装顶板管道定位网片，顶板锚垫板及螺旋筋,穿顶板波纹管。5.5。7绑扎顶板上层钢筋，用Π形立筋焊在上下网片间,使上下网片保持规定的间距。绑扎顶板桥面系预埋钢筋.5。5。8梁体钢筋最小净保护层除顶板顶层为30mm外，其余均为35mm，绑扎铁丝的尾段不应伸入保护层内.垫块采用与梁体同等寿命的材料，或采用塑料垫块，保证梁体的耐久性.5。6预应力管道埋设5.6。1箱梁采用三向预应力体系,纵横向采用波纹管成孔，竖向采用铁皮管成孔，横向及竖向预应力筋在绑扎梁体钢筋时安装，纵向预应力筋在梁体砼浇筑后安装。5.6。2波纹管是用0.3mm钢带螺旋折叠而成,因此管道安装要顺穿束方向套接,波纹方向与穿束方向一致，梁段内每50cm设一“井"形定位钢筋网片固定管道位置，管道定位误差应小于5mm。同时为避免混凝土灌注时,水泥浆进入锚垫板发生堵塞现象,波纹管要延伸至锚垫板口，锚垫板压浆孔要用海绵条堵塞严密。5。6.3波纹管接长采用大一号的波纹管套接,套接长度约20cm，本节段未张拉的管道要伸出堵头板至少15cm,以便下一节段进行波纹管接长。管道接头处内用双面胶带,外用透明胶带缠绕，再绑扎几道铁丝,加强接头的严密性。5.6.4浇筑混凝土时，振捣人员要熟悉管道位置,严禁振捣棒与波纹管接触,以免管壁受伤,造成漏浆，并随时注意防止因电焊火花将波纹管烧坏。5。6。5浇筑砼前，所有波纹管内要穿入直径比波纹管小一号的塑料管。在混凝土浇筑过程中，派专人根据混凝土灌注高度经常抽动塑料管，使漏入管道内的水泥浆在未凝固前被掏出或赶成薄层。5。7混凝土施工主梁混凝土强度等级为C55,封端采用C55无收缩混凝土，挡碴墙及人行道栏杆底座采用C40混凝土，保护层采用C40纤维混凝土.每个节段施工时,按先底板,后腹板，再顶板的施工顺序对称灌注混凝土，浇筑原则是先浇筑变形大的地段，让变形提前变形，减小与已浇段连接处开裂变形。由于腹板与底板之间设计有斜角，腹板内模必须注意安装牢固，通过与底板设拉筋连接固定，当底板混凝土灌注完成时，应立即加盖板封闭，以防继续灌注腹板时，混凝土从下口冒出.采用10cm软管做为串筒，在钢筋中间穿过，边灌边提，但每次串筒口均位于纵向预应力下方.5。7.1底板混凝土施工5.7.1.1在灌注底板混凝土时，混凝土通过在顶板开窗口挂设串筒下料，梁高较低时采用输送泵自带加长管下料，以免混凝土离析，边角处可通过在腹板内布设串筒布料.顶板开口处铺设150cm＊150cm钢板，上面开直径20cm的圆孔，防止砼撒落在顶板钢筋及模板上凝结.5.7.1。2底板中钢筋布置不多，灌注混凝土宜采用振动力较大的插入式震捣器捣固，这样，混凝土易于振实。混凝土分层灌注厚度控制在30cm以内。5.7。1。3与底板相连的八字角以及腹板部分的混凝土，采用插入式震捣器捣固.但由于振捣时会引起八字角下部翻浆,致使此处混凝土质量欠佳，易出现麻面、漏筋等缺陷.振捣时，特别注意加强振捣.5。7。2腹板混凝土施工5.7.2.1为保证混凝土自由下落高度不超过允许150cm,采用串筒在腹板下料。串筒安装时，严禁串筒与波纹管定位筋相挂,同时在混凝土施工中要有专人负责测量串筒与混凝土面的距离，及时拆除串筒，避免造成串筒在混凝土灌注过程中被埋住发生无法拆除事故。5.7。2.2腹板混凝土分层厚度为30cm，采用腹板内侧模板预先开洞“边灌边关”的办法进行振捣,开洞位置距离不宜大于1.5m，并在波纹管下方开洞,振动棒要垂直插入混凝土中，避免振捣模板、波纹管，同时要注意混凝土布料均匀,以保证混凝土表面水平。预应力锚垫板部位要特别注意加强振捣.5.7.3顶板混凝土施工5.7。3.1顶板由于纵、横、竖三向预应力管道密集，在混凝土入模时注意保护管道不被碰瘪。混凝土未振实前，切忌操作人员在混凝土上面走动，否则，可能会引起管道下垂,还会出现混凝土“搁空"、“假实”现象。5。7。3.2混凝土灌注时首先将腹板承托处灌注平整，而后从顶板翼缘板两侧向桥轴线同时推进，混凝土振捣采用插入式振捣器，灌注完成后，停留一段时间（约２～3小时）收浆后,再予抹平拉毛。5。8预应力施工钢绞线、钢筋、锚具（含连接器）、波纹管及张拉用千斤顶、电动油泵及压力表等需委托有相应资质的检查单位定期进行检验及校验，检验合格后方可使用。5.8。1钢绞线的下料、编束和穿束5.8.1。1下料（1）钢绞线一定要按设计提供的下料长度并考虑现场张拉千斤顶的型号、工作锚、锚垫板、工具锚及穿束、张拉方式下料。采用砂轮切割机切割，在切口处20cm范围内用细铁丝绑扎牢,梳直理顺后,每隔一米绑扎一道铁丝，防止钢束松散,互相缠绕。下料时间安排在箱梁节段混凝土灌注完成后进行.(2）下料后钢绞线要根据设计钢束编号编束,挂牌存放，以防混用。其中横向预应力、有连接器连接的后一节段纵向预应力筋在安放波纹管同时需先穿上。5。8.1.2穿束中短钢束穿入端绑扎紧密后用人工穿入管道，长钢束采用卷扬机拖拉穿束，具体方法是：在长束穿入端套一锥形套环，在钢束中打入一钢锲，将钢束与套环锲紧，穿入端在编束时事先留钢绞线，将卷扬机钢丝绳拉过管道另一端,钢丝绳与钢束穿入端的钢绞线联接，开动卷扬机，将钢束拉过管道。也可将几根钢绞线端头错落摆放，并穿入一根引线,采用焊接方法将整束钢绞线与引线焊接为一体,引线长度大于管道长度2～3m。在张拉钢束前，从焊接接头后20cm处将焊接接头切割。同时在钢绞线焊接时，要在焊接处附近的钢绞线上洒水降温。5。8。2张拉前的准备工作5。8。2。1检查梁段混凝土强度及弹性模量、龄期是否达到设计要求。5.8。2.2检查锚垫板下混凝土是否有蜂窝和空洞，必要时采取补强措施。5。8。2.3计算钢束理论伸长值，根据张拉控制应力及超张拉应力换算张拉油压表读数。5。8。2.4准备记录表，按表中要求记录项目逐项记录有关数据。5。8.2。5提前对管道摩阻、喇叭口摩阻、锚头等引起的摩阻损失进行实际测定，根据实测结果计算张拉控制力与设计对照修正。5.8。3张拉操作程序5.8。3.1各节段张拉程序为先纵向，再竖向，后横向；纵向预应力束张拉程序为:先腹板，后顶板；先长束，后短束；竖向、横向预应力束张拉程序为:先根部(靠近已成梁段），后端部。5。8。3.2纵向预应力筋采用两端对称张拉，张拉人员用对讲机互相联系，互报压力表读数和伸长值，以保持油压上升速度一致,并尽量使两端伸长量相等.锚固时,一端先锚固后，看另一端油压表读数是否一致，若下降予以补足,再行锚固，张拉要两侧对称进行。5.8.3.3对于预应力钢筋，设计需要冷拉时，首先进行冷拉，冷拉也要实行应力、伸长量双控制,冷拉后,放松，再张拉至设计控制应力，用伸长值校核应力，符合时,拧紧轧丝锚，再用扁铲锤子予以打紧。5。8。4张拉伸长值校核张拉采用张拉力为主、张拉伸长量作为校核的原则进行双控,当实际伸长值与理论伸长值不相符,并超过±6％时,应停止张拉，查明原因，可采用中性肥皂在钢绞线两端进行涂抹，以减小孔道摩阻力，但在靠近张拉端的锚具2ｍ范围内不得涂抹.必要时按设计要求进行孔道摩阻试验.5.8。5滑、断丝的处理在张拉过程中,如发现滑丝,断丝,立即停止操作,查明原因，作好记录.若滑丝、断丝的数量超过有关规定时，经监理工程师检查同意后重新换束。预应力钢束张拉应符合以下规定：5。8。5。1在顶塞锚固后，量测两端伸长量之和不得超过计算值的±6％。5。8.5。2全梁断丝、滑丝总数不得超过钢丝总数的5‰，且一束内断丝不得超过1丝。5.8.5.3每端钢丝回缩量之和不得大于8mm。5。8.5。4每端夹片外露量不得小于5mm。5。9管道压浆5。9。1浆体选择及排气管设置5。9.1。1管道压浆采用桶装成品灌浆剂与水泥拌制而成，经试验合格后使用。5。9。1。2纵向管道进浆孔和排气孔均设于锚垫板上，用铁管或塑料管与喇叭管接通,对于腹板束、顶板束在B块管道中部每根波纹管最高处设三通管，中跨底板在跨中横隔板附近每根波纹管最高处设三通管，边跨底板束在距支座约10m附近每根波纹管最高处设三通管，钢束长度超过60m的按相距20m左右增设一个三通管，以利于排气，保证压浆质量。三通管采用在波纹管上打眼，上部包3mm厚铁皮，然后在铁皮上焊外径2cm的钢管作排气孔，铁皮与波纹管要用胶速及铁线封堵密实。5.9.1.3竖向管道在与竖向预应力筋、锚垫板和锚具连接后,安装于腹板内，压浆孔设于管道下端，先在铁皮管上焊接20cm长的直径2cm的钢管，然后用塑料管从腹板下斜肋处引起.压浆时通过张拉端排气,在混凝土施工中要注意保护排气管，以防排气管堵塞。5.9.2注浆作业程序5。9。2。1张拉后，应立即进行压浆。压浆前要用高压风将管道冲洗干净并吹干管内水珠。压浆时间以张拉完毕不超过24h为宜。同一管道压浆作业要一次完成，不得中断。5.9.2.2压浆剂采用水泥与灌浆剂拌合，采用1400转/分高速搅拌机拌制.灌浆时，对储浆桶内已拌好的压浆剂要低速搅拌，以保持浆体均匀，压浆剂自调制至压入管道相隔时间不得大