公路桥梁抗震设计中的部分问题（PPT）

内容包括下列列三部分：一、桥梁地震震震害感性了了解二、关于地震震力理论和抗抗震设计方法法；三、对《公路桥梁抗震震设计细则》中部分问题的理理解。公路桥梁抗震震设计中的部部分问题—与初接触同志志交流1一、桥梁地震震震害感性了了解1.结构受到的地地震影响主要要有两种形式式：一是场地运运动作用于结构一一地震力使结构产生振振动而受到影影响；另一种种形式是场地地发生断裂、、地基不均匀匀沉降及液化化等情况时场场地不同部分分间发生相对对位移，使结构产生强强制变形而导致其结构构破坏。1.1.第二种影响多发生于长大大的桥梁受断断层影响或各各个墩台所处处位置的地质质条件很不相相同而产生相相对位移时而而导致落梁、、支座剪坏以以至倒塌等情情况！由于场地相对对位移使桥梁梁产生强制变变形的问题难难以预防，抗抗震设计较为为困难，目前前相关的研究究活动还处于于初始阶段对于这种情况况“抗震细则”只是于第四章章中对桥位的的选择、地基基的处理和抗抗震措施方面面做了有关的的规定.2下面是地震中中地面相对位位移导致桥梁梁破坏的一些些照片：都汶路百花大大桥落梁破坏坏3支座及挡块破破坏4伸缩缝破坏51.2.桥梁结构受到到地震影响的的另一种形式式—受地震力作用用而振动导致致其破坏的情情况.下面所讲内容容主要只针对对这种形式的的影响。对于梁式桥破破坏主要产生生于桥墩部位位.1).弯曲破坏：下下面是这种破破坏的两张照照片:6弯曲破坏的过过程如下图图所示：谢本图1.2A及1.372).剪切破坏;下面是下部结结构剪切破坏坏的实拍照片片:89剪切破坏的过过程如下图所所示：谢本图1.2c及图1.4G214线巴塘---囊谦段桥梁抗抗震情况102.日本95阪神大地震皮皮尔茨大桥破破坏的基本情况：下面是该桥的的结构型式和和配筋11该桥破坏机理理分析12对该桥破坏（（学者）的见见解：1995年1月17日本阪神大地地震中许多结结构物被毁，，桥梁的破坏坏尤为严重，，皮尔茨大桥桥是其中一例例。对于该桥的破破坏分析，在在学者之间有有不同的见解解，但一般认认为剪切强度度不足、配筋筋过少和不适适当的纵筋截截断是地震破破坏的重要原原因；此次地震中破破坏的桥梁均均是按日本1964年的规范设计计，设计所用用的加速度反反应谱峰值仅仅为0.2—0.4g.而桥梁实际承承受的地震反反应谱峰值达达1g甚至达2g,当时采用的是是弹性理论，，设计中没有有演算屈服以以后的结构变变形.抗震设计不但但在弹性范围围内而且也应应在弹塑性范范围内确保结结构的安全.所以,日本新的公路路桥梁抗震设设计规范完全全采用了两阶阶段的抗震设设计方法，对对于中小地震震、强震分别别按弹性理论论和弹塑性理理论设计,满足中中小地地震不不损伤伤、大大震可可以修修复的的设防防要求求.133、桥梁梁震害害的原原因与与启示示1415161718二、关关于地地震力力理论论和抗抗震设设计方方法1、地震震力理理论进行结结构抗抗震设设计首首先需需研究究地震震时地地面运运动对对结构构产生的的动态态效应应，通通俗地地讲就就是要要计算算地震震力。。地震力力的计计算分分静力力法和和动力力法1.1静力法法*：假定结结构的的各部部分与与其所所在场场地具有有相同同的振振动，，结构构物的的地震反反应就就是结结构的的惯性性力，，即：把惯性性力视视作静静力作作用于于结构构做抗抗震计计算，，这种种方法称为为静力力法。19该方法法由于于假定定结构构相对对于地地面是是静止止的，，无相相对运运动，，所只只有结结构不不变形、为为刚体体时才才成立立。静力法法的概概念系系日本本学者者于1899年提出出，系系数k--日本于于１９９２６６年制制定的的《关于公公路桥桥梁细细则草草案》将日本本国内内按不不同地地震区区域、、不同同的地地基条条件取取0.15、0.20、0.30、0.40---该方法法把结结构在在地震震时的的动力力反应应看作作是静静止的的惯性性力，，假定定结构构不变变形,忽略了了地震震时地地面运运动特特性（（剪切切波速速、振振幅等等）和和结构构的动动力特特性(刚度、、自振振周期期等)，所以以未能能科学学地解解决结结构的的抗震震问题题。但是对对于刚刚性结结构，，它还还是适适用的的，所所以2008年部颁颁公路路桥梁梁抗震震设计计细则（（下下简称称“细细则””）第第6.1.5条仍采采用89年部颁颁原公公路工工程抗抗震设设计规规范（（下简简称““89规范””）相相应条条文的的个规规定：：地震震作用用下，，桥台台台身身地震震力可可按静力力法计计算。。随着对对地震震灾害害的分分析和和对地地震作作用的的深入入研究究，静静力法法越来来越暴暴露出出它的不合合理性性，所所以到到上世世纪四四十年年代便便提出出了考考虑地地面运运动和和结构构动力力特性的属属于动动力法法的反反应谱谱法201.２、动动力法法首先建建立结结构体体系在在地震震作用用下的的运动动方程程。1.2.1单质点点体系系运动动方程程的建建立有一些些结构构物如如中小小跨径径、高高度不不大的的桥梁，，单层层的房房屋等等，可可近似似地将将结构构的全部部质量量集中中于一一个点点，如如右图图(一)所示将桥桥梁上上、下下部结结构的的全部部质量量集中中于墩墩顶，，简化化成用用无重重量的的弹性性直直杆支承承于地地面的的单质质点，，并假假定体体系不不发生生转动动，而而把地地基的的运动动分解解为一个竖竖向、、两个个水平平方向向的分分量，，分别别计算算。图（一一）中中：表表示示地震震时地地面的的水平平位移移分量量，是是时间间t的函数数，它它的变化规规律可可自用用强震震仪测测得的的地震震时地地面运运动的的实测测记录录得到到；X(t)表示质质点相相对于于地面面的水水平位位移，，也是是时间间t的涵数数，是是待求求的未未知量。为为了确确定当当地面面位移移按的的规规律变变化时时单质质点弹弹性体体系的的相对对位移反应应x(t)，需要要建立立其运运动方方程。。21取质点点m为隔离离体，，作用用于它它上面面的力力有：：弹性恢恢复力力S=-kx(t)---质点要要回到到平衡衡位置置的力力,k为直杆杆的刚刚度系系数阻尼力力R=-c(t)---结构在在振动动过程程中存存在外外部介介质的的阻尼尼力,结构的的振动将将逐渐渐衰减减，假假定阻阻尼力力与速速度成成正比比：显然，，在地地震作作用下下质点点的绝绝对加加速度度为根据牛牛顿第第二定定律，，质点点的运运动方方程可可写为为：整理后后得：：这就是是在地地震作作用用下单单质点点体系系的运运动微微分方方程，，是一一个二二阶常常系数线性性非齐齐次微微分方方程，22方程（（1）的解解由通通解和和特解解两部部分组组成：：其通通解---右端项项等于于零的的齐次次方程程（其其物理理意义义是结结构自自由振振动））的解解它为为它的特特解（（表示示强迫迫振动动）为为:上式（（3）称为为杜哈哈梅（（Duhamel）积分分，它它与齐齐次微微分方方程的的通解解之和和就是是微分分方程（（1）的全全解。。(式中称称自自振园园频率率，，称称为阻阻尼比比)由上面面(2)、(3)两式求求出结结构相相对于于地面面的位位移x(t)后，就就可以以求得得其加加速速度。。理论上上该加加速度度与场场地运运动加加速度度之和和乘以以结构构的质质量,即就就可可得到到结构构的地地震震反应应即地地震力力，然然而，，由于于加速速度是不规规则的的函数数，杜杜哈梅梅积分分难以以用一一般的的函数数来表表示，，所以以地震震作用用的具具体计计算是是通过过下面面几种种方法法而实实现的的：反应谱谱法、、时程程分析析法和和功率率谱法法：反反应谱谱法是是一种种简化化计算算方法法，时时程分分析法法是微微分方方程的的数值值积分分法，，功率率谱法法-----。231.2.2反应谱谱法1)概述该法于于1943年由美美国人人提出出，1958年第一一届世世界地地震工工程会会议后后，被被许多国家家的抗抗震设设计规规范所所采用用，亦亦为我我国的的“89规范””所采采用，，““细细则””中对于于为数数众多多的、、一般般的规规则桥桥梁仍仍采用用该方方法，，所以以，下下面对对该方方法要做一一概括括的介介绍：：作用于于质点点上的的惯性性力等等于它它的质质量m乘以绝绝对加加速度度,其方向向与加加速度度方向相相反，，即将(1)式代入入上式式得：：（略略去去不计计；再再由得得））F（t）=kx(t)或者24上式左左端x(t)为地震震时质质点产产生的的相对对位移移，右右端F(t)为该该瞬瞬时时惯惯性性力力使使质质点点产产生生的的相相对对位位移移，，因因此此可可以以认认为为在在某某瞬瞬时时地地震震作作用用使使结结构构产产生生的的相相对对位位移移，，是是该该瞬瞬时时的的惯惯性性力力引引起起的的，，这这也也是是为为什什么么可可以以将将惯惯性性力力理理解解为为一一种种能能反反映映地地震震影影响响的的等等效效荷荷载载的的原原因因。。将前前面面的的（（3）式式代代入入（（5）式式（（略略去去与与的的微微小小差差别别））得得：：由上上式式可可知知：：水水平平地地震震作作用用（（惯惯性性力力--地震震影影响响的的等等效效荷荷载载））是是时时间间t的函函数数，，它它的的大大小小和和方方向向随随时时间间t而变变化化。。25在结结构构抗抗震震设设计计中中，，并并不不需需要要求求出出每每一一时时刻刻地地震震作作用用的的数数值值，，而而只只需需求求出出作作用用的的最最大大值值。。设设该该值值以以F表示示，，由由（（6）式式得得：：----(7)或F=mS这里里，，S是某某一一地地震震记记录录输输入入給給一一单单质质点点结结构构体体系系（（)所产产生生的的最最大大加加速速度度,将该该记记录录输输入入给给不不同同的的单单质质点点结结构构（（）就就可可以以得得条条S随周周期期T而变变化化以以为为参参数数的的S--T曲线线,该曲曲线线称称为为加加数数度度反反应应谱谱；；反反映映地地震震反反应应的的反反应应谱谱还还有有速速度度及及位位移移反反应应谱谱---见下下页页。。（谱谱--依照照事事物物的的类类别别或或系系统统所所编编制制的的示示范范性性的的图图书书、、表表册册、、图图形形、、曲曲线线等等如如简简谱谱、、五五线线谱谱、、家家谱谱等等））将上上页页分分开开并并插插图图26反应应谱谱示示例例272）08细则则中中的的加加速速度度反反应应谱谱上面面所所讲讲的的反反应应谱谱系系某某一一次次地地震震记记录录输输入入于于不不同同单单质质点点体体系系所所得得到到的的反反应应谱谱;而不不同同的的地地面面运运动动记记录录输输入入会会得得到到不不同同的的反反应应谱谱；；所所以以设设计计中中应应使使用用结结构构所所在在场场地地的的地地震震记记录录输输入入所所做做的的反反应应谱谱,但这这是是难难以以做做到到的的。。那那么么一一般般规规范范中中所所给给出出的的反反应应谱谱是是以以怎怎样样的的地地震震记记录录输输入入而而绘绘制制的的呢呢？？为了了使使处处于于不不同同场场地地的的结结构构抗抗震震设设计计均均能能使使用用，，规规范范所所给给出出的的是是将将大大量量的的地地震震加加速速度度记记录录分分别别输输入入于于不不同同的的单单质质点点体体系系，，绘绘制制出出众众多多反反应应谱谱曲曲线线后后，，再再根根据据统统计计分分析析，，而而作作出出的的具具有有代代表表性性的的平平均均反反应应谱谱，，亦亦称称为为标标准准反反应应谱谱。。“细则””第5.2.1条所给出出的右图图所示设计计加数度度反应谱谱就是这这样得到的平均均应谱。283）、反应应谱的使使用---地震反应应的计算算“细则””水平设设计加速速度反应应谱图5.2.1中:(细则式5.2.2)；谱值S可根据结结构的自自振周期期由谱曲曲线或下式求求出：：此S值---水平设计计加速度度反应谱谱值便是是“细细则”6.7.1—6.7.4条计算水水平地震震力的各各公式中中的在这些公公式中还还有一些些参数，，例如在在计算算桥墩墩墩顶的水水平地震震力的公公式6.7.2-1中的等等，虽然然计算式式很长、、比较复复杂，但但都是计计算结构构的刚度度和把结结构各部部分的质质量如何何简化至至墩顶的的计算，，均只是是用到静静力学、、材料力力学方面面的一些些基本公公式并无无困难。。29通过上面面的介绍绍可知：：计算结构构地震作作用的反反应谱法法是将结结构所受受的最大大地震作作用通过过反应谱谱转换成成作用于于结构的的等效侧侧向荷载载，然后后根据这这一荷载载用静力力法去求求解结构构的地震震内力与与变形。。因为该法法计算简简便，所所以为各各国规范范所采用用。但是，地地震作用用是一个个时间过过程，该该法不能能反映结结构在地地震过程程中的经经历，同同时目前前一般所所使用的的反应谱谱限于线线性范畴畴，当结结构在强强烈地震震下进入入塑性阶阶段时，，用此法法将不能能得到真真正的结结构地震震反应,也判断不不出结构构真正的的薄弱部部位。30分析“细细则”图图5.2.1谱曲线，，当结构构自振周周期小于于某一数数值时时，S值随T的增加急急剧上升升；当达达最大大值,当时时，曲曲线波动动下降，，这里的的值值就是对对应反应应谱曲线线峰值的的结构自自振周期期，这个个周期与与场地振振动的卓卓越周期期相符。。所以，，当结构构自振周周期与场场地的振振动卓越越周期相相等或接接近时，，地震反反应最大大。这种种现象与与结构在在动荷载载作用下下的共振振相似。。因此，，在结构构抗震设设计中，，应使结结构的自自振周周期远离离场地的的卓越越周期。。前面以单单质点体体系为对对象所讲讲内容，，称为单单振型反反应谱法法，对于于如柱式式墩，墩墩的质量量远小于于上部结结构的重重量，为为了简化化计算可可以近似似地按单单质点体体系处理理。而对于大大型的结结构物、、质量比比较分散散的结构构物，如如桥梁下下部为重重力式墩墩时，为为了能比比较如实实地反映映其动力力性能，，须按多多自由度度的多质质点体系系计算。。以多质质点体系系为研究究对象而而做出的的反应谱谱进行地地震反应应计算称称为多振振型反应应谱法。。“细则””图6.7.2-1及6.7.2-1式，是桥桥梁下部部为重力力式墩时时多振型型反应谱谱法的计计算简图图及公式式。下面面对“细细则“中中有关多多振型反反应谱法法中的两两个概念念作作一简介介。314）有关多多振型反反应谱法法①多质点点体系运运动方程程相应于前前面单质质点体系系的运动动方程：：多单质点点体系的的运动方方程为：：式中分分别为为n质点体系系的质量量矩阵、、阻尼矩矩阵和刚刚度矩阵阵。方程(11)可用振型型分解法法求解，，即利用用振型的的正交特特性将联联立微分分方程组组一个一一个地分分解为相相互独立立的振动动方程去去求解---②振型的的意义：：多质点体体系有多多少个自自由度就就有多少少个自振振频率。。在以每每一频率率振动时时各质点点相对位位移图形形的形状状（如图图（三））所示两两质点体体系分别别在以频频率振振动下下各质点点位移图图形）反反映出结结构的振振动形态态，所以以称为振振型。32郭奔p65插图或韦韦p39图将相应各各振型的的频率按按由小到到大依次次排列，，相应于于最小的的频率的的振动动形式称称为第一一主振型型，简称称第一振振型或““基本振振型;相应频率率的的振动动形式依依次称为为第二主主振型或或第二振振型------在一般初初始条件件下任一一质点的的振动都都是由各各振型的的简谐振振动叠加加而成的的复合振振动。试验结果表明明，振型愈高高，阻尼作用用造成的衰减减越快，所以以高振型只在在振动初期对对结构反应的的影响才比较较明显，以后后则逐渐衰减减，因此在设设计中仅考虑虑较低的几阶阶振型的影响响，一般取2-3个振型即可—“细则”6.4.3条要求所考虑虑的振型阶数数应在计算方方向获得90%以上的有效质质量。33③关于振型参参与系数:每个质点的质质量与其在某某一振型中相相应的坐标乘乘积之和与该该振型的主质质量之比称为为该振型的振振型参与系数数。它的物理理意义是该振振型对结构总总体反应的贡贡献。对定义义中各参数的的理解参“细细则”6.7.2条中式”6.7.2-2（公式解释））。该式中为为“基本振型型”参与系数数，就是说对于重重力式墩只考考虑第一阶振振型就可以获获得90%（“细则”第第6.4.3条）的有效质质量--因为公路桥梁梁一般不高。。5）弹性、弹塑塑性反应谱上面所述反应应谱法其基本本理论的建立立以弹性体系系为研究对象象，假定结构构处于弹性工工作阶段，所所以称为弹性性反应谱法。。而当地震反反应达到一定定强度时，结结构一般进入入弹塑性工作作阶段。所以以有不少学者者致力于弹塑塑性反应谱的的研究。但是是至今（范立立础“桥梁抗抗震“序言—1996年）各国规范范主要应用的的是弹性反应应谱。只是该该理论只用于于中小跨径规规则桥梁地震震反应的计算算（如“细则则”第6.1.4条所列适用范范围）。341.2.3线弹性时程分分析法：1）概述前面讲到运动动微分方程的的解杜哈梅积积分难以用一一般的函数式式来表达，时时程分析法，，是用数值积积分法直接求求解前面所得得运动微分方方程的解的方方法。该方法直接输输入加速度时时程记录，用用逐步积分法法计算出地震震过程中每一一瞬时的位移移\速度和加速度度而得到地震震作用随时间间而变化的时时程曲线,从而可以观察察到在地震作作用下结构在在弹性和非弹弹性阶段的内内力变化以及及结构开裂\损坏\直至结构倒塌塌的全过程。。动态时程分析析法可以考虑虑各种不同的的因素，采用用多节点、多多自由度的结结构有限元动动力计算图式式，使结构分分析的结果能能较好地符合合结构震害的的实地情况。。所以对于重要要、复杂、大大跨径桥梁的的地震反应须须使用时程分分析法，“细细则”第6,1,4条有具体规定定。352）基本原理这里以单质点点体系为例说说明用线性加加速度法（逐逐步积分法根根据假定不同同分为线性加加速度法、威威尔逊法等））求解运动微微分方程的基基本原理。该法假定质点点的加速度反反应在任意微微小时段△t内呈线性变化化（图4）这时加速度度的变化率为为：设已求出时时刻质质点的地震位位移速度和和加速度可可以以推导出经过过时段△t后在时时刻的移速速度和和加速度度；；计算出时时刻的的位位移、速度和和加速度后再再将这一结果果重新作为时时的位移移、速度和加加速度用上面面的方法求出出新的时时的位移、、速度和加速速度,如此重复上面面循环计算，，由初始状态态开始逐步计计算至地震中中止，就可得得到结构的位位移、速度和和加速度随时时间而变化的的时程曲线，，因而得到结结构地震反应应的时程曲线线。363）计算示例：：下图所示钢筋筋砼单层框架架结构（双柱柱式桥墩横桥桥向计算时可可参考）已知知结构的尺寸寸、材料、集集中于顶部的的重力荷载G、阻尼系数c、结构自振周周期T及地面加速度度记录曲线:要求按时程分分析法确定结结构处于弹性性阶段在0.8s时段的位移x(t)、速度和和加加速度反应。具体计过程见见附录。372、设计方法的的演变前面讲的静力力法、动力法法均是地震作作用的计算，，地震作用与与结构重力组组合后即可进进行结构抗震震设计。日本等多地震震国家在工程程结构抗震设设计方面的研研究起步较早早，而我国直直到1975年所颁的桥规规中抗震计算算方面的具体体内容还在空空缺着（75规范第2.25条介绍）1976年7月26日唐山大地震震后，1977年我国颁布了了第一个《公路工程抗震震设计规范》，于九十年代代初成立了《土木工程防灾灾国家重点实实验室》及工程结的抗抗震研究等部部门,对于之后建设设的特大型桥桥梁逐一进行行专门的抗震震设计研究。。但是于89年颁布的我国国第二代<公路工程抗震震设计规范>对于地震力的的计算仅列入入静力法和弹弹性反应谱法法，设计方法法采用一阶段段强度设计法法：当结构的的强度满足要要求时，即当当结构的荷载载效应小于结结构的抗力效效应时，便认认为结构是安安全的。这种种以强度为唯唯一安全标准准的设计法并并不能保证构构进入弹塑性性阶段后的安安全，也不能能反映非线性性二次效应等等许多实际的的复杂因素。。38“89规范”颁布至今已已整20年,许多方面已已显得落后后!近30年来，结构构抗震设计计理论的研研究已有较较大的发展展。美国、、日本等一一些国家的的学者，先先后提出了了分类设防防的思想、、分阶段设设计的方法法.“细则”尽尽可能地吸吸收了国外外现行抗震震设计规范范的理念和和方法，吸吸取近几十十年桥梁震震害的教训训，弥补了了“89规范”的不不足。“细则”由单一的强强度抗震设设计修改为为强度和变变形双重指指标控制的的两阶段设设计方法：：第一阶阶段对结构构遭遇中小小地震反应应（））时的强度度进行演算算，第二阶阶段对结构构遭遇大震震（））时进入弹弹塑性阶段段后的变形形进行演算算，使结构构具有必要要的延性，，以确保结结构安全。。“细则”所所采用的两两水平设防防、两阶段段设计方法法的设计流流程和构件件设计的流流程.分别见“细细则”图6.1.2-1及6.1.2-2.39（三）对““细则”部部分问题的的理解1、地震力的的取值与““89规范”的比比较：“细则”中中使用反应应谱法计算算地震反应应的公式与与“规范””公式在型型式上虽稍稍有变化，，但实质是是一致的，，只是“细细则”的公公式中取消消了“规范范”公式中中的综合影影响系数—该系数根据据桥墩的高高度、型式式其值在0.25——0.35之间，所以以“规范范”计算出出的地震力力仅只相当当于“细则则”中的值值，约为值值的1/3左右（见计计算示例））。“规范”地地震反应取取值之所以以这麽小是是其考虑强强震时结构构进入弹塑塑性范围后后，结构的的延性将消消耗地震的的能量（延延性—表示示结结构构从从屈屈服服到到破破坏坏后后期期的的变变形形能能力力或或定定意意为为结结构构弹弹塑塑性性变变形形最最大大值值与与屈屈服服极极限限变变形形之之比比）），，会会减减弱弱地地震震反反应应，，所所以以乘乘以以折折减减系系数数。。但但是是，，它它考考虑虑了了结结构构的的延延性性，，却却没没有有要要求求计计算算结结构构的的延延性性能能力力能能否否满满足足延延性性的的需需求求。。墩墩顶顶的的位位移移是是否否过过大大及及塑塑性性铰铰的的曲曲率率会会否否过过大大而而导导致致结结构构倒倒塌塌均均为为未未知知，，这这是是““89规范范””的的一一大大缺缺陷陷。。。。这就就是是说说，，““细细则则““颁颁发发之之前前所所建建的的桥桥梁梁遭遭遇遇强强震震时时，，结结构构的的安安全全是是没没有有保保证证的的。。40“细细则则””：：两两水水平平设设防防、、两两阶阶段段设设计计、、设设防防标标准准与与目目标标汇汇总总于于下下表表：：

设防标准设防目标桥梁类别阶段一：采用弹性抗震设计方法——可达到和“新规范”相当的抗震设防水平。阶段二：采用延性抗震设计方法——使之有足够的延性能力，并引入保护原则——确保塑性铰只在选定的位置出现，且不出现剪切破坏。抗震措施E1——多遇地震，重现期T＝50～100年E1——中震，重现期T＝475年E2——罕遇地震，重现期200年A类不坏（不损伤）可修（可损坏，但震后可立即通车）通过抗震措施设计，确保构件具有足够的位移能力。B类不坏（不损伤）<隐含可修>不倒（不产生严重损伤）“89规范范”：设设防防标标准准与与目目标标列列入入下下表表：：设防标准设防目标桥梁类别采用一阶段设计:通过强度演算使结构不进入塑性范围抗震措施E—用基本烈度计算,相当多遇烈度;重现期T=75年—用基本烈度计算,乘以综合影响系数后相当E多遇烈度;重现期T=100年A类相当于“细则”B类;缺“细则”A类保证截面强度满足强度需求通过抗震措施设计，确保构件具有足够的位移能力。B类保证截面强度满足强度需求412、关关于于地地震震发发生生概概率率的的表表示示方方法法：地震震发发生生的的概概率率常常以以设设计计基基