平台施工电梯及物料提升机通道施工方案

平台施工电梯及物料提升机通道施工方案

目录1编制说明 31.1编制目的 31.2主要编制依据: 32、工程概况 33、通道布置 33.1通道布置概况 33.2通道搭设方法 44、施工工艺 84.1材料选择 84.1.1型钢 84.1.2钢管 84.1.3扣件 84.1.4钢丝绳 94.1.5脚手板 94.1.6安全网 94.2施工通道搭设流程 94.3搭设要求 94.4施工通道检查与验收 94.4.1施工通道的检查 94.4.2施工通道的验收 104.5施工通道的维护与保养 104.6施工通道的拆除 115、质量、安全保证措施 125.1质量要求 125.2安全保证措施 135.3应急预案 146、文明施工措施 147、外脚手架计算书 147.1落地式脚手架计算书 147.2悬挑式脚手架计算书 227.3复式楼中庭施工通道脚手架计算书 271编制说明1.1编制目的本方案用于指导荟港尊邸1期工程塔楼施工升降机及物料提升机安装后，楼层内材料运输通道工作，以保证施工升降机及物料提升机材料等运输工作安全、有序、高效的完成。1.2主要编制依据:（1）施工升降机使用说明书（2）物料提升机使用说明书（3）GB10055《施工升降机安全规则》（4）GB/T10054《施工升降机技术条件》（5）业主提供的相关图纸（6）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；（7）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）；（8）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；2、工程概况本工程地处深圳市龙华新城核心地区（原龙华二线拓展区）北侧，该区域位于深圳市城市发展中心主轴，南临福田区，是福田中心区发展后备用地，及作用于中心区配套服务的高尚生活居住区和文化、体育、教育配套区。区域内新开通的深圳北站连接广深港高速铁路、厦深客运专线、西部沿海客运专线等国家铁路干线。本项目用地位于布龙路以西、和平路以北，与4号线龙胜站及6号线毗邻、衔接。荟港尊邸1期占地面积41345.65㎡，拟建总建筑面积约为6.2万㎡。3、通道布置3.1通道布置概况由于本工程塔楼结构每层差异较大，且施工电梯及物料提升机安装位置距离建筑物的远近不统一，对于材料或人员从升降机到楼层内的运输通道需设置以下几种施工通道。1、平台2#施工电梯及2#、3#物料提升机安装完毕后吊笼紧靠结构边缘，因此2#施工电梯及2#、3#物料提升机与建筑物之间无须设置施工通道，材料可直接进入楼层。2、除第1条外的所有施工电梯及物料提升机由于安装完毕后吊笼与结构边缘之间存在外脚手架，因此在这些区域需搭设脚手架施工通道。3、由于本工程塔楼为复式楼，个别施工电梯及物料提升机安装时无法避开室内中庭，因此在复式楼中庭二楼板的位置需搭设脚手架施工通道。3.2通道搭设方法1、针对3.1条中第2条，根据塔楼高度A1栋施工通道设置方法如下：施工电梯处外架采用落地架和悬挑架的组合形式，该处外架与整体外架断开，须重新搭设。落地架采用φ48.3×3.5钢管搭设，立杆横距为0.9m，纵距分别为1.6m、0.8m、1.6m，步距为1.8m和1.35m交替进行，横向小横杆间距为500mm，搭设高度为24m。架体须附墙，由于该架体搭设长度为3跨，因此在架体每两步架体两端各设置一个连墙件。设置连墙件形式同落地式脚手架施工方案中的附墙形式。在架体两侧设置连续剪刀撑。落地架须进行卸载，卸载方法及高度同落地式脚手架中的卸载方法及高度。电梯门洞处采用50×100木枋@200垫底，上铺单层模板。该处外架搭设示意图如下：对于24米以上的施工通道采用悬挑式施工通道，该处悬挑架采用16号工字钢，并用6*37股直径16mm钢丝绳反拉卸载。工字钢间距分别为1600mm、800mm、1600mm，悬挑长度1300mm，架体搭设间距同该处落地架的间距。工字钢顶面及底面对应立杆位置焊接10cm长φ25钢筋头，立杆套在钢筋头上，防止立杆偏移，悬挑层分别选在第8层及第12层。架体须附墙，由于该架体搭设长度为3跨，因此在架体每两步架体两端各设置一个连墙件。设置连墙件形式同悬挑式脚手架施工方案中的附墙形式。在架体两侧设置连续剪刀撑。悬挑架须进行卸载，卸载方法及高度同悬挑式脚手架中的卸载方法及高度。电梯门洞处采用50×100木枋@200垫底，上铺单层模板。该处外架搭设示意图如下：悬挑钢梁锚固构造2、针对3.1条中第2条，根据塔楼高度除A1栋外的施工通道设置方法如下：物料提升机处外架采用落地架形式，该处外架与整体外架断开，须重新搭设。落地架采用φ48.3×3.5钢管搭设，立杆横距为0.9m，纵距分别为0.8m、1.6m、0.8m，步距为1.8m和1.35m交替进行，横向小横杆间距为500mm，搭设高度为24m。架体须附墙，由于该架体搭设长度为3跨，因此在架体每两步架体两端各设置一个连墙件。设置连墙件形式同落地式脚手架施工方案中的附墙形式。落地架须进行卸载，卸载方法及高度同落地式脚手架中的卸载方法及高度。物料提升机门洞处采用50×100木枋@200垫底，上铺单层模板。该处外架搭设示意图如下：3、针对3.1条中第3条，在复式楼中庭二楼板的位置或施工电梯及物料提升机入楼层处无楼层板的位置搭设脚手架施工通道。施工通道设置具体方法如下：该通道采用落地式脚手架搭设。该落地式脚手架采用φ48×3.5立杆配合可调顶撑支撑板底平台，该通道搭设宽度为2.1米，搭设高度为3.15米（即标准层层高），搭设长度根据现场实际情况确定。满堂架立杆纵距为0.9米，立杆的横距为0.7米，横杆步距为1.45m。底部距楼板面200mm沿纵横水平水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆。搭设时拉线定位，做到横平竖直。立杆、横杆均要求采用标准杆件。满堂架四边与中间设置纵向剪刀撑，连续设置。沿施工通道方向剪刀撑宽度为5跨，斜杆与地面的倾角为45～60度，与施工通道垂直方向剪刀撑宽度为3跨。施工通道水平支撑钢管布置图施工通道平面示意图施工通道侧立面示意图4、施工工艺施工通道搭设严格按照公司《安全管理标准化图册》施工。4.1材料选择4.1.1型钢本工程悬挑架选用16号普通工字钢，其相应材质应符合国家现行相关规范。为防止脚手架立杆滑移，工字钢上立杆位置应焊接100mm高Ф25的钢筋短头对立杆加以固定。4.1.2钢管钢管选用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GBT13793）中3号普通钢管，其质量应符合国家标准《碳素结构钢》（GBT700）中Q235—A级钢的规定。采用的钢管类型应为国家标准48×3.5，但考虑到市场材料供应与材料锈蚀程度偏差，计算时可按48×3.0，以确保安全。脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求：（1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于-0.5mm，端面偏差不应大于1.7mm。（2）旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3m<L≤4mm时，不应大于12mm；当4m<L≤6m时，不应大于20mm;水平杆斜杆的弯曲L≤6m，不应大于30mm。（3）所用钢管均应符合CI形象要求，外架立杆及水平杆刷成黄色；剪刀撑刷成黑黄相间颜色。4.1.3扣件（1）扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。（2）扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB95-76《垫圈》的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。（3）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N•m时，不得发生破坏。（4）扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。4.1.4钢丝绳钢丝绳选用6*37股直径16mm钢丝绳，强度极限≥1550MPa。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。花篮螺丝选用与钢丝绳匹配的规格。4.1.5脚手板脚手板采用钢板网，挡脚板高度为200mm。4.1.6安全网按照深圳市安全监督总站的有关规定，本工程安全网全部采用绿色阻燃密目式安全网，兜网采用尼龙网。4.2施工通道搭设流程4.3搭设要求脚手架立杆、横杆、剪刀撑、横向斜撑、连墙件、护栏和挡脚板、扫地杆等搭设要求参照项目技术部编制的《外脚手架施工方案》。此外转料平台脚手架还应满足下列要求：（1）施工通道脚手架必须严格按照施工方案的要求搭设。（2）施工通道脚手架两侧设置斜撑及临边防护栏杆，每层楼应设置连墙件和剪刀撑，并严格按照施工方案要求采取卸荷措施。（3）施工通道脚手架内侧张挂密目式安全网封闭，转料平台外侧设置踢脚板。4.4施工通道检查与验收4.4.1施工通道的检查（1）检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。本工程外架每搭设10m，必须对外架复核一次，采用每层交圈复核，通过连墙件来调整外架和结构的距离从而控制外架垂直度。（2）各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。（3）检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四周是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。（4）连墙件的检查，检查连墙件是否齐全和完好，有无松动、移动。（5）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。（6）如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。（7）检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。4.4.2施工通道的验收施工通道搭设完成后，施工单位、监理单位组织有关人员进行验收。验收合格后，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可投入使用。4.5施工通道的维护与保养施工通道在验收合格通过投入使用后，必须对其进行日常的保养和定期的全面检查和整修，才能保证其安全使用。施工通道日常的保养和维修必须每天进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次。所以要求作业队对电梯平台进行日常的和定期的保养和维修，尤其是每次强风、暴雨过后都要认真检查整修后方可使用。脚手架保养整修的主要内容有：（1）检查脚手架基础有无不均匀下沉，脚手架底部有无堆放杂物；（2）检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。（3）各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围内。（4）检查脚手板有否松动、悬挑，还要检查四周是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。（5）连墙件的检查，检查连墙件是否齐全和完好，有无松动、移动。（6）要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动者应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。（7）如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。（8）检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外还要逐日清理脚手板上的垃圾。（9）脚手架使用中必须经常检查，清除架子上的杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料，或多人挤在一起，以免架子发生超载，造成事故。（10）脚手架上施工材料应随用随运，施工荷载不得大于3kN/m2，使用机具、材料等尽量放在脚手架里侧，以减小倾覆力矩。4.6施工通道的拆除施工通道使用完毕后立即拆除，在施工通道脚手架拆除前应作好以下工作：(1)对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修整和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。(2)在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。(3)脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。(4)严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆→脚手板→剪刀撑→大横杆→小横杆→立杆。(5)外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排。(6)拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此警示标志必须内外双面都加以设置。(7)在拆除的脚手架周围，明显标示“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证拆脚手架时无其他人员入内。(8)拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用。(9)本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业。(10)拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。(11)脚手架拆除过程中，中途不得换人，如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。5、质量、安全保证措施5.1质量要求脚手架质量要求项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具地基基础表面坚实平整—观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-10立杆垂直度H=27—±30经纬仪纵向水平杆高差—±20水平仪—±10双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸150mm-20钢板尺扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a≤150mm钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差A≥500mm钢卷尺立杆上的对接扣件置主节点的距离a≤h/3600mm钢卷尺纵向水平杆的对接扣件至主节点的距离a≤la/3500mm钢卷尺纵向水平杆相邻接头水平距离a≥500mm钢卷尺螺栓拧紧扭力矩40～65N·m—扭力扳手剪刀撑斜杆与地面的倾角45o～60o—角尺脚手板外伸长度对接a=130～150mmL≤300mm钢卷尺搭接a≥100mml≥200mm钢卷尺5.2安全保证措施（1）所有操作人员应持证上岗，操作人员进入现场后，应做好进场三级教育，并做好会议记录，进行详细的安全技术交底。（2）架子搭设和组装完毕，在投入使用前，应逐层、逐流水段进行验收，并填写验收单，经检查合格后才准使用。（3）搭设钢管脚手架，应设避雷装置，包括避雷针、避雷器、避雷线。脚手架防雷措施，将建筑物上的避雷针引出与个段脚手架承载装置的四角焊接，其接地电阻不大于10Ω。（4）高空作业要正确使用“三宝”。（5）遇有六级以上大风、大雾、大雨天气应暂停脚手架作业，大雨后进行操作要有防滑措施，且复工前必须检查无问题后方可继续作业。（6）脚手架停用一个月、作业层上施加施工荷载前、每搭设10－13m后都都要进行脚手架及其地基基础的验收。（7）及时收集气象资料，并通知全体施工人员，便于安排工作和进一步采取措施。（8）焊接作业时，要注意防火，遇风时，应设置挡风板，避免火花飞溅。（9）外架上不得堆放钢筋，模板等材料。（10）拆除前必须拆除照明线再遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则，即先拆栏杆、脚手架、剪力撑、斜撑；后拆小横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。（11）拆除要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，要先通知对方，以防坠落。（12）拆下的材料，严禁抛掷，应运到指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。（13）在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，要将拆除情况交代清楚后方可离开。（14）拆除时严禁碰撞脚手架附近电源线，防止事故发生。（15）本脚手架搭设主要由项目工程部负责实施，安全部与技术部负责对现场施工进行检查与指导。5.3应急预案施工通道施工极可能发生高空坠落、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对电梯平台施工可能发生的高空坠落、物体打击、触电、火灾等紧急情况的应急准备和响应。具体应急预案详见项目技术部编制的《外脚手架专项施工方案》。火警：119公安：110医疗：120交通：1226、文明施工措施（1）钢管、扣件等根据长短、大小统一堆放，方便转移，不得散乱并有散失。（2）操作人员应做到落手清，工完料尽、物尽其用、废料归堆，并清运出场的责任到位工作。（3）落地料、废料必须按时清理干净。（4）模板、竹木料不准乱堆、混放、散落或随意作它用。（5）模板、木枋堆场根据模板规格、大小堆放；高度符合要求；底部高出地面；防止雨水淋湿；方便塔吊转移。（6）施工现场严禁吸烟。7、外脚手架计算书7.1落地式脚手架计算书选择外架搭设最大高度为24m，进行架体搭设稳定性验算。具体验算过程如下：一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架实际搭设高度为24米，采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.6米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；计算时偏安全计算，计算采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步两跨，竖向间距3.15米，水平间距3.0米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:每个施工电梯最大载货量为20KN,最多可载4辆小推车，按每辆小推车和人的总荷载为5KN，由于每个通道面积为1.5×0.9米，因此施工均布活荷载为5/（1.5×0.9）=3.7kN/m2；脚手架用途:施工通道；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处深圳市，基本风压为0.75kN/m2（50年重现期）；外脚手架计算中考虑风荷载作用风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为1.2；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1297；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆、挡脚板自重标准值(kN/m):0.170；安全设施与安全网(kN/m2):0.01；脚手板铺设层数:6；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.5/3=0.175kN/m；静荷载标准值：Q1=P1+P2=0.206kN/m；活荷载标准值:Q2=3.7×1.5/3=1.85kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.175+1.4×1.85=2.84kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:最大弯矩Mqmax=2.84×0.92/8=0.288kN.m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=64.165N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=64.165N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.033+0.175+1.85=2.058kN/m；最大挠度V=5.0×2.058/2×9004/(384×2.06×105×107800)=0.405mm；小横杆的最大挠度0.405mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm，满足要求！4.支座反力计算：Rmax=ql/2=2.058×0.9/2=0.926kN三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算由上节可知荷载的设计值:P=Rmax=0.926kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式如下：均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.1×0.033×1.6×1.6=0.0085kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.926×1.6=0.396kN.m；M=M1max+M2max=0.0085+0.396=0.404kN.m最大应力计算值σ=0.404×106/4490=89.98N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=89.98N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.033×15004/(100×2.06×105×107800)=0.051mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.03+0.206+0.9）/2=0.568kNV=1.883×0.568×15003/(100×2.06×105×107800)=1.625mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.051+1.625=1.676mm；大横杆的最大挠度1.676mm小于大横杆的最大容许挠度1600/150=10.6与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:单扣件承载力设计值取8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为6.4kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.4kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.033×0.9×2/2=0.03kN；大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.6=0.05kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.9×1.6/2=0.252kN；活荷载标准值:Q=3.7×0.9×1.6/2=2.664kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.03+0.05+0.252)+1.4×2.664=4.2kN；R<6.4kN,所以单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值为0.1297kN/m；NG1=[0.1297+(0.90×2/2)×0.033/1.60]×24=3.558kN；(2)脚手板的标准值(kN/m2)；采用木脚手板，自重标准值为0.35kN/m2NG2=0.35×6×1.6×(0.9+0.3)/2=2.016kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.17kN/mNG3=0.17×6×1.6/2=0.816kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.01kN/m2NG4=0.01×1.6×24=0.384kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.774kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.7×0.9×1.6×2/2=5.328kN；风荷载标准值按照以下公式计算Wk=μz·μs·ω0其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：Wo=0.75kN/m2；Uz--风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：Uz=0.74；Us–脚手架风荷载体型系数：取值为1.2；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.75×0.74×1.2=0.666kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.713+1.4×2.7=11.835kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+9×1.4NQ=1.2×6.774+0.9×1.4×5.328=14.842kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为Mw=0.9×1.4WkLah2/10=0.9×1.4×0.666×1.6×1.82/10=0.435kN·m；六、钢丝绳卸荷计算:1次卸荷卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离(mm)卸荷点水平间距(m)11873.630012003第1次卸荷验算α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3600/300)=85.24°α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3600/1200)=71.57°钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×10.55×7/25×3/1.5=7.09kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×13.28×7/25×3/1.5=8.92kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=7.09/sin85.24°=7.11kNT2=P2/sinα2=8.92/sin71.57°=9.41kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=9.41kN

Pg=k×[Fg]/α=9×9.41/0.85=99.59kN钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(99.59/0.5)1/2=14.11mm吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×9.41×103/(65π))1/2=14mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径14.11mm，必须拉紧至9.41kN，吊环最小直径为14mm。本工程卸荷钢丝绳直径为16mm，吊环直径为20mm，满足要求。七、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=14.842-7.09=7.752kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》：k=1.155；当验算杆件长细比时，取k=1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.2.8得：μ=1.5；计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：lo=3.118m；长细比Lo/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；σ=7752/(0.186×424)=98.26N/mm2；立杆稳定性计算σ=98.26N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴向压力设计值：N=14.842-7.09=7.752kN；σ=7752/(0.209×424)+407000/4490=96.54N/mm2；立杆稳定性计算σ=96.54N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！八、连墙件的计算:连墙件杆件的强度及稳定性应满足下列公式要求：强度：稳定性：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.666kN/m2；单个连墙件所覆盖的脚手架外侧面的迎风面积Aw=16.2m2；按《规范》5.2.12条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=3.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=15.1kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=18.1kN；连墙件净截面面积Ac=4.24cm2连墙件毛截面面积A=18.09cm2连墙件强度验算：σ=18.1×103/4.24×102=42.688N/mm2＜0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2连墙件强度满足要求！由长细比lo/i=300/15.9的结果查表得到连墙件稳定系数φ=0.949，lo为内排架距离墙的长度；连墙件稳定验算：14.32×103/0.949×18.09×102=8.34N/mm2＜0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2连墙件稳定性满足要求！扣件抗滑承载力验算：经过计算得到Nl=18.1kN大于双扣件的抗滑力12.8kN，由于本项目连墙件采用双杆抱柱的方式，每杆采用双扣件连接，故抗滑力为24.8kN，满足要求。连墙件扣件连接示意图7.2悬挑式脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设最大高度为18.9m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.6m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；根据深圳市情况，采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.15m，水平间距3m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件（计算时按单扣件考虑）；钢管截面模量W=4.49cm3，截面积A=4.24cm2，惯性矩I=10.78cm4，每米长质量为3.33kg/m，弹性模量E=2.06×105N/mm2。2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):每个施工电梯最大载货量为20KN,最多可载4辆小推车，按每辆小推车和人的总荷载为5KN，由于每个通道面积为1.5×0.9米，因此施工均布活荷载为5/（1.5×0.9）=3.7kN/m2；脚手架用途:施工通道；脚手架用途:施工通道。同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处广东深圳市，基本风压0.75kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs取1.2；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.170；安全设施与安全网（安全密目网和钢板网）自重标准值(kN/m2):0.01；脚手板铺设层数:2层；脚手板类别:钢笆板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16#工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30m，建筑物内锚固段长度1.7m。锚固压点螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳的参数悬挑水平钢梁采用悬臂式结构。（钢丝绳作为安全储备，不参与受力计算）二、小横杆的计算同落地式脚手架小横杆计算三、大横杆的计算同落地式脚手架大横杆计算四、扣件抗滑力的计算同落地式脚手架扣件抗滑力计算五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(0.90×2/2)×0.033/1.80]×18.9=2.67kN；(2)脚手板的标准值(kN/m2)；采用木脚手板，自重标准值为0.35kN/m2NG2=0.35×6×1.6×(0.9+0.3)/2=2.016kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.17kN/mNG3=0.17×6×1.6/2=0.816kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.01kN/m2NG4=0.01×1.6×24=0.384kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.886kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×0.9×1.6×2/2=2.88kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.9×1.4NQ=1.2×5.886+0.9×1.4×2.88=10.69kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.886+1.4×2.88=11.1kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照设计要求ω0=0.75kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为1.0；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.75×0.74×1.0=0.555kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为:Mw=0.9×1.4WkLah2/10=0.9×1.4×0.555×1.5×1.82/10=0.340kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+Mw/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=9.07kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=9.45计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.2.8得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.2.8得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=k×u×h确定：l0=3.12m；长细比:L0/i=196；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.206立杆净截面面积：A=4.24cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=10690/(0.206×424)+340000/4490=198.1N/mm2；立杆稳定性计算σ=198.1N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=11100/(0.206×424)=118.552N/mm2；立杆稳定性计算σ=127.084N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算同落地式脚手架连墙件计算八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式其中k=m/l,k1=m1/l,k2=m2/l。本方案算例中，m=1.30m，l=1.7m，m1=0.30m，m2=1.20m；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面模量(抵抗矩)W=141cm3，截面积A=26.1cm2。受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2NG+0.9×1.4NQ=1.2×5.886+0.9×1.4×2.88=10.69kN；正常使用极限状态，荷载标准组合N″=NG+NQ=5.886+2.88=8.766kN；水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；k=1.30/1.7=0.765k1=0.30/1.7=0.176k2=1.20/1.7=0.706代入公式，经过计算得到最大弯矩MA=16.24kN·m最大应力σ=/(1.05×141000)=109.69N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值109.69N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求。RA=31.14；RB=-9.552；10.9悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16#工字钢,计算公式如下σ=M/φbWx≤[f]其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数（按下式计算）：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.93。经过计算得到最大应力σ=14.28×106/(0.93×141000)=108.90N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=108.90小于[f]=215N/mm2,满足要求。九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固长度计算公式:h≥N/πd[fb]其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=8.25kN；d--楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固长度，经过计算得到h要大于8250/(3.142×20×1.57)=83.62mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=8.25kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，满足要求。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=27.56kN；d--楼板螺栓的直径，d=20.000mm；2πd2/4=2×3.14×202/4=628mm2b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×20=100.000mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2；经过计算得到公式右边等于161.75kN，大于锚固力N=27.56kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求。7.3复式楼中庭施工通道脚手架计算书一、架体参数平台名称复式楼中庭施工通道平台布置方式沿纵向平台长度A(m)5.4平台宽度B(m)2.1平台高度H(m)3.15立杆纵距la(m)0.9立杆步距h(m)1.45立杆横距lb(m)0.7板底支撑间距s(m)0.7二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板自重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.14安全设施与安全网自重g4k(kN/m)0.01材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)3施工均布荷载q2k(kN/m2)2基本风压ω0(kN/m2)0.66风荷载体型系数μs0.8风压高度变化系数μz0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算)三、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205G1k=g1k=0.033kN/m;G2k=g2k×lb/1=0.350×0.70/1=0.245kN/m;Q1k=q1k×lb/1=3.000×0.70/1=2.100kN/m;Q2k=q2k×lb/1=2.000×0.70/1=1.400kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.033+0.245)=0.334kN/m;q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(2.100+1.400)=4.900kN/m;板底支撑钢管计算简图Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.334+0.117×4.900)×0.902=0.491kN·m;Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.334+1.200×4.900)×0.90=5.622kN;σ=Mmax/W=0.491×106/(4.49×103)=109.442N/mm2<[f]=205.00N/mm2;满足要求！2、挠度计算q'=G1k+G2k=0.033+0.245=0.278kN/mq'=Q1k+Q2k=2.100+1.400=3.500kN/mR'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.278+1.200×3.500)×0.90=4.055kN;ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.278×(0.90×103)4+0.990×3.500×(0.90×103)4)/(100×206000.00×10.78×104)=1.079mm<max{900.00/150,10}mm。满足要求！四、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型Ф48×3钢管截面抵抗矩W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205由于横向支撑钢管上无板底支撑（纵向）钢管传递的荷载，因此横向支撑钢管不受竖向荷载，只作构造构件，故不作计算！五、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8Rc=8.0×0.80=6.400kN≥R=5.622kN满足要求！六、立杆的稳定性验算钢管类型Ф48×3钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值[f](N/mm2)205双立杆计算方法按照分配系数分配主立杆受力分配系数κ0.6立杆计算长度系数μ1.5NG1=1.3×(la+1.00*lb+2.00*h)*0.038/h+g1k×la×0.00/1.00=1.3×(0.90+1.00*0.70+2.00*1.45)*0.038/1.45+0.033×0.90×0.00/1.00=0.153kNNG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.90×0.70/1.00=0.220kN;NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×0.90×0.70/1.00=1.890kN;NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.90×0.70/1.00=1.260kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.153+0.220)+0.9×1.4×(1.890+1.260)=4.418kN;支架立杆计算长度：L0=kμh=1×1.50×1.45=2.175m长细比λ=L0/i=2.175×103/(1.59×10)=136.792<[λ]=210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：L0=kμh=1.155×1.500×1.5=2.512m长细比λ=L0/i=2.512×103/（1.59×10）=157.995由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.284ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.66=0.391kN/m2Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.391×0.90×1.452/10=0.093kN·m；σ=kN/φA+Mw/W=0.60×4.418×103/(0.284×4.24×102)+0.093×106/(4.49×103)=42.759N/mm2<[f]=205.00N/mm2满足要求！七、立杆支承面承载力验算地基基础混凝土楼板混凝土板厚度h(mm)100砼设计强度等级C30立杆底座面积A(mm2)100×1001、抗冲切验算楼板抗冲切承载力：βh=1,ft=1.43N/mm,σpc.m=1N/mm,η=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1,ho=100-15=85mm,μm=4×(100.00+ho)=4×(100+85)=740mmFl=(0.7βhft+0.15σpc.m)ημmh0=(0.7×1×1.43×103+0.15×103×1)×1×0.74×0.085=72.398kN>N=4.418kN满足要求！2、局部受压承载力验算楼板局部受压承载力：ω=0.75,βl=(Ab/Al)0.5=0.333,fcc=0.85×14.30=12.155kN/mmFl=ωβlfccA=0.75×0.333×12.155×103×0.01=30.388kN>N=4.418kN满足要求！国际上，保健品一般指膳食补充剂。根据形态，美国卫生及公共服务部将膳食补充剂划分为传统片剂、胶囊、粉剂、功能性饮料和能量棒。根据成分及功能，美国农业部将膳食补充剂划分为草本类、运动类、维生素和矿物质补充剂。在中国，保健品即为保健食品，《食品安全法》分类为“特殊食品”。根据《保健（功能）食品通用标准》，保健（功能）食品是食品的一个种类，具有一般食品的共性，能调节人体的机能，适用于特定人群食用，但不以治疗为目的。由于我国高档数控机床起步较晚，目前国产产能不能满足国内需求，国内大多数高档数控机床依赖进口。2016年，数控机床专项支持研发的高档数控系统已累计销售1000余套，国内市场占有率由专项启动前的不足1%提高到了5%左右，2018年我国高档数控机床的国产化率大约在6%左右，依然较小。但从需求方面看，2013年我国高端数控机床的需求占比已经达到了10%左右，2018年大约在15-20%之间，与6%的国产化率相比差距甚大。好产品源于国产手机创新能力的提升。近年来，国产手机厂商对技术研发的重视和投入日益增多，龙头厂商手中掌握了大量通信专利和手机芯片专利，特别是在手机芯片方面坚持长达十几年的研发投入，为智能手机业务壮大提供了强大的技术支撑。全面屏是当前智能手机的一大卖点，国产手机在全面屏的研发和应用上走在了前列，形成了很多创新性的解决方案，包括发布全球首款可量产的屏幕指纹手机等，实现了行业领先。国产手机厂商已不再满足于技术上的跟随或模仿，正日益成为智能手机新技术的引领者。伴随国民经济水平增长的还有我国肥胖人口数量。世界卫生组织WHO规定BMI指数大于30即为肥胖。根据柳叶刀医学研究统计，2017年中国成年男性人口10.8%以及女性人口14.9%人群为肥胖人群，总体肥胖人群约占5%。这意味着我国有超过4300万男性肥胖者与4600万女性肥胖者。根据美国疾控中心的统计，2017年美国肥胖人数占总人口的39.8%，数量约为9330万人。尽管与肥胖第一大国美国相比，我国肥胖人口比例不高，但总体数量却较为庞大。1.医药企业加速产地布局。按照《中药材保护和发展规划》“向中药材产地延伸产业链”的要求，中国中药、康美药业、美年健康、天士力、珍宝岛、九州通、香雪制药等上市公司纷纷以多种形式下沉产地，产地资源竞争日趋激烈，中药材定制化生产、产地集中加工、托管式仓储、供应链金融、中药材视频直播和溯源等新型业务模式和技术都已在各大中药材产地兴起和应用。目前全世界范围内，美国、法国的、英国、韩国等精准医疗计划已经获得重大推进，各国精准医疗的发展推动了精准医疗全球规模的提升。据国际市场研究机构BBCResearch的数据显示，2016年全球精准医疗市场规模600亿美元，其中精准诊断市场规模为100亿美元，精准治疗市场规模为500亿美元。2016-2017年全球行业发展增速在15%左右，到2017年全球精准医疗市场规模约为690亿美元。根据该机构预测，至2020年全球精准医疗行业的市场规模将超过1000亿美元。目前全球范围内，氢能源分布式应用主要是通过燃料电池。氢能源利用可以通过热机（通过利用内能做功的机械）也可以通过燃料电池，通过热机利用氢气的原理是：燃料在燃烧室内燃烧，气体膨胀推动传动装置，实现机械驱动。另一种利用方式就是通过燃料电池的形式，氢气不直接燃烧，先分解成原子，再分解成质子和电子，电子通过外电路产生电流做功。热机利用氢能源的方式还属于热循环的过程，存在热量的浪费，能量利用效率低。燃料电池利用氢能源的方式不受热循环原理影响，因而具有更高的能量利用效率，同时还有更低的噪音。因此燃料电池应用是氢能源利用的主流途径。国际上，保健品一般指膳食补充剂。根据形态，美国卫生及公共服务部将膳食补充剂划分为传统片剂、胶囊、粉剂、功能性饮料和能量棒。根据成分及功能，美国农业部将膳食补充剂划分为草本类、运动类、维生素和矿物质补充剂。在中国，保健品即为保健食品，《食品安全法》分类为“特殊食品”。根据《保健（功能）食品通用标准》，保健（功能）食品是食品的一个种类，具有一般食品的共性，能调节人体的机能，适用于特定人群食用，但不以治疗为目的。由于我国高档数控机床起步较晚，目前国产产能不能满足国内需求，国内大多数高档数控机床依赖进口。2016年，数控机床专项支持研发的高档数控系统已累计销售1000余套，国内市场占有率由专项启动前的不足1%提高到了5%左右，2018年我国高档数控机床的国产化率大约在6%左右，依然较小。但从需求方面看，2013年我国高端数控机床的需求占比已经达到了10%左右，2018年大约在15-20%之间，与6%的国产化率相比差距甚大。好产品源于国产手机创新能力的提升。近年来，国产手机厂商对技术研发的重视和投入日益增多，龙头厂商手中掌握了大量通信专利和手机芯片专利，特别是在手机芯片方面坚持长达十几年的研发投入，为智能手机业务壮大提供了强大的技术支撑。全面屏是当前智能手机的一大卖点，国产手机在全面屏的研发和应用上走在了前列，形成了很多创新性的解决方案，包括发布全球首款可量产的屏幕指纹手机等，实现了行业领先。国产手机厂商已不再满足于技术上的跟随或模仿，正日益成为智能手机新技术的引领者。伴随国民经济水平增长的还有我国肥胖人口数量。世界卫生组织WHO规定BMI指数大于30即为肥胖。根据柳叶刀医学研究统计，2017年中国成年男性人口10.8%以及女性人口14.9%人群为肥胖人群，总体肥胖人群约占5%。这意味着我国有超过4300万男性肥胖者与4600万女性肥胖者。根据美国疾控中心的统计，2017年美国肥胖人数占总人口的39.8%，数量约为9330万人。尽管与肥胖第一大国美国相比，我国肥胖人口比例不高，但总体数量却较为庞大。1.医药企业加速产地布局。按照《中药材保护和发展规划》“向中药材产地延伸产业链”的要求，中国中药、康美药业、美年健康、天士力、珍宝岛、九州通、香雪制药等上市公司纷纷以多种形式下沉产地，产地资源竞争日趋激烈，中药材定制化生产、产地集中加工、托管式仓储、供应链金融、中药材视频直播和溯源等新型业务模式和技术都已在各大中药材产地兴起和应用。目前全世界范围内，美国、法国的、英国、韩国等精准医疗计划已经获得重大推进，各国精准医疗的发展推动了精准医疗全球规模的提升。据国际市场研究机构BBCResearch的数据显示，2016年全球精准医疗市场规模600亿美元，其中精准诊断市场规模为100亿美元，精准治疗市场规模为500亿美元。2016-2017年全球行业发展增速在15%左右，到2017年全球精准医疗市场规模约为690亿美元。根据该机构预测，至2020年全球精准医疗行业的市场规模将超过1000亿美元。目前全球范围内，氢能源分布式应用主要是通过燃料电池。氢能源利用可以通过热机（通过利用内能做功的机械）也可以通过燃料电池，通过热机利用氢气的原理是：燃料在燃烧室内燃烧，气体膨胀推动传动装置，实现机械驱动。另一种利用方式就是通过燃料电池的形式，氢气不直接燃烧，先分解成原子，再分解成质子和电子，电子通过外电路产生电流做功。热机利用氢能源的方式还属于热循环的过程，存在热量的浪费，能量利用效率低。燃料电池利用氢能源的方式不受热循环原理影响，因而具有更高的能量利用效率，同时还有更低的噪音。因此燃料电池应用是氢能源利用的主流途径。与外国保健品市场相比，我国保健品市场产品人群细分化程度还处于较低水平。以复合维生素片市场为例，2017年美国复合维生素片市场针对青少年，老年人，女士，孕妇和男士的产品比例分别为25%，23%，14%，5%和27%。仅有7%产品是普适性复合维生素片。而在中国，2017年度复合维生素片市场83%产品均为普适性产品。针对不同人群的复合维生素产品仅占17%。产品细分化程度越高其附加值越高。与美国市场相比，我国保健品市场细分化程度还不足。越来越多的电商平台、视频直播平台、MCN机构、品牌厂商参与到直播电商行业，直播电商产业链基本成型，行业进入高速发展期。我国直播电商行业在经过短暂的结构调整后，淘汰掉落后产能、筛选掉不合格企业，并且随着居民消费观念的转变和消费需求的提升，我国直播电商行业依旧会继续保持增长趋势，未来将会向高品质、高质量的方向发展，呈现品种增多、消费多元化等新趋势。中国直播电商产业链的参与主体不断丰富，产业生态逐渐健壮。虽然近几年中国加快医疗健康信息化建设步伐，但由于缺乏统一的顶层设计和系统规划，各个医疗系统之间的数据依然难以实现方便快捷的交换和共享。除此之外，医疗数据具有天然的专业性，这给技术开发人员理解数据作用提出了难题。在当前市场环境之中，个人隐私变得越发重要，如何规避数据泄露从而让用户愿意提供私人健康数据更是企业急需解决的问题。医疗健康大数据市场的培育不仅仅是要让用户有意愿提供隐私数据，更要培育专业性人才开发相关技术，推动产业发展。医疗数据是医生对患者诊疗和治疗过程总产生的数据，包括患者基本数据、电子病历、诊疗数据、医学影像数据、医学管理、经济数据、医疗设备和仪器数据等，以患者为中心，成为医疗信息的主要来源。而不断数据化的信息，在使医院数据库信息容量不断膨胀的同时，也对疾病及病人的管理、控制和医疗研究起到了积极的作用，价值不菲。各部门、各地方和企业认真贯彻落实党中央决策部署，加快天然气产供储销体系建设，强化天然气发展顶层设计，大力提升勘探开发力度，完善重点地区基础设施布局，加快管网互联互通，补强储气能力短板，完善市场机制，强化督导协调，做实应急保障，天然气年度消费增量创历史新高的同时，冬季高峰期用气得到有效保障。天然气在一次能源消费结构中占比6.4%，远低于全球平均水平，与美国、俄罗斯等天然气消费大国相比差距更大。基因检测行业市场快速发展，增长速度远超全球水平，未来市场空间巨大，预计2020年将增长至378.8亿元人民币。我国作为人口大国，基因检测行业已成为国家“精准医学”战略规划的重要组成部分，发展前景广阔。伴随着经济的快速发展，我国基因检测发展迅速，2013年中国基因检测行业规模约为54.9亿，预测2018年我国基因检测行业规模达到206.5亿元人民币，预计到2020年市场规模有望达到378.8亿元人民币，2013-2020年期间年均复合增长率将达到31.78%。目前介入治疗方法也存在一定的问题，例如大部分介入治疗是在传统的二维影像中完成的，这就造成对病灶靶点的定位不够准确，影响介入治疗的效果；医生长时间暴露在X射线、CT等放射性的辐射下，对医生健康造成了伤害；由于没有对手术器械的定位，医生往往不能一次性将手术器械准确置入病灶靶点，需要在影像的指导下逐步置入目标靶点，降低了手术的效率；由于手部运动的局限性以及长时间准确把握手术工具都会使医生感到非常疲劳，而由于疲劳和人手操作不稳定等因素会影响手术质量；同时介入治疗的技巧性高，只有经验丰富的医生才能进行，不易被一般医生所掌握，限制了这项技术的广泛应用。1五是，有效促进区域经济发展。东北等生物质资源丰富地区具有发展生物燃料乙醇的原料比较优势和较好产业基础。加快发展生物燃料乙醇，既可以缓解当前及未来一段时期东北地区库存玉米等面临的超期超标问题，减轻国家财政负担，又可以加快培育绿色经济增长点，促进新旧动能接续转换，推进产业结构调整。根据罗兰贝格提供的燃料电池汽车的数据测算，欧洲市场燃料电池小汽车的综合使用成本达到0.24欧元/km，高于纯电动和柴油汽车的综合使用成本。因为氢气出售时会考虑氢气制备、运输以及加氢站建设、运营等成本，所以氢气价格里面包含了这些相关配套设施的成本。因此这一成本就是氢能源以燃料电池形式应用到小汽车上的全成本。在行业优势方面。医疗机器人的应用具有高技术、高门槛、高附加值的显著特征，其作为智能化的高级医疗器械，既可以辅助医生治疗，扩展医生能力，增强医疗的交互性、临床适应性和准确性，又可以用于药物运输、取配药等服务，还能辅助后期康复，不仅应用范围广泛，价值也十分巨大。就算单纯凭借在缓解医疗资源分布不均及医疗差异化，缓解医疗矛盾两方面的作用，也能推动其获得显著发展。虽然近几年中国加快医疗健康信息化建设步伐，但由于缺乏统一的顶层设计和系统规划，各个医疗系统之间的数据依然难以实现方便快捷的交换和共享。除此之外，医疗数据具有天然的专业性，这给技术开发人员理解数据作用提出了难题。在当前市场环境之中，个人隐私变得越发重要，如何规避数据泄露从而让用户愿意提供私人健康数据更是企业急需解决的问题。医疗健康大数据市场的培育不仅仅是要让用户有意愿提供隐私数据，更要培育专业性人才开发相关技术，推动产业发展。精准医疗是一种将个人基因、环境与生活习惯差异考虑在内的疾病预防与处置的方法，与现代的医疗相比，精准医疗更重视“病”的深度特征和“药”的高度精准性。精准医疗是在基因测序技术快速进步以及生物信息与大数据科学交叉应用背景下发展起来的新型医学概念和医疗模式。现阶段，随着各国对精准医疗重视程度的提升，全球精准医疗行业规模快速增长，至2020年有望超过1000亿美元。燃料乙醇行业供需情况分析、需求层面看，若按规划实现E10乙醇汽油（90%普通汽油+10%燃料乙醇）的全国范围推广，预计未来每年对燃料乙醇的需求量将超过1200万吨。目前全国正在推进中的燃料乙醇项目产能规模达395.5万吨。2020年我国实现乙醇汽油全覆盖后，国内燃料乙醇的供需缺口将超过500万吨/年。据宇博智业市场研究中心分析称：“资源约束和养殖业水平低是决定目前中国原奶价格高的主要因素，不过目前国内原奶价格处于下滑通道，这将会触碰养殖企业的底线，谨防散户杀牛以及大面积退出的恶果。”而这种担忧早就在乳业上游得到印证，日前一位养殖企业高管对于原奶价格滑落局面称，不可能一直跌下去，否则奶农就不干了。工业循环水处理使用的药剂主要有阻垢剂、缓蚀剂、杀菌灭藻剂、清洗剂、预膜剂等。?工业锅炉用水也是工业用水的重要部分。工业锅炉是一种常见的能量装换设备，用来生产蒸汽或加热水，广泛地应用于电力、机械、化工等工业部门及人们的日常生活中。按照锅炉产生的蒸汽压力可分为：高压锅炉、中压锅炉、低压锅炉；按照锅炉的流量可分为大容量（大型）锅炉、中容量（中型）锅炉、小容量（小型）锅炉。工业锅炉用水的水源一般为自来水和地下水，使用未经处理的水容易对锅炉造成结垢、腐蚀和汽水共腾等危害。结垢直接影响传热和汽水正常循环，形成垢下腐蚀，浪费燃料，缩短锅炉寿命，严重时引发胀管、变形或爆管事故。腐蚀则直接影响材料强度，严重时造成裂纹、泄漏甚至爆炸事故。汽水共腾直接影响蒸汽质量，可能导致过热器及其它用汽设备结垢甚至引起安全事故。为锅炉提供合格的水，是保证锅炉安全经济运行必不可少的手段。工业锅炉水处理的常用方法有锅外水处理和锅内水处理，使用的药剂主要有：缓蚀阻垢剂、除氧剂、给水降碱剂、离子交换剂、再生剂、软化剂、碱度调节剂、清垢剂等。数字货币发展的一个趋势是智慧与生态将成为新标准和新亮点。这种趋势可以从三个层面上来看，一是客户的要求，从业人员对数字货币的要求越来越高，对服务要求越来越精细化；二是政府的管理目标，原来只是为企业做好行业铺垫就行了，现在不行了，除了高品质的基础设施载体，还需要对行业规范、行业前景、行业趋势等方面有明确的方向指导，管理要求在不断提高；三是投资人的期望值，低端技术的产品价值现在很难提高，所以很多企业都在进行腾笼换鸟，通过产业升级来提高品质，来提高价值。因此数字货币需要不断的提高自身的创新能力，突破行业瓶颈，实现高质量发展。直播电商行业潜在进入者可能是一个新办的企业，也可能是一个采用多角化经营战略的原从事其它行业的企业，潜在进入者会带来新的生产能力，并要求取得一定的市场份额。潜在进入者对本行业的威胁取决于本行业的进入壁垒以及进入新行业后原有企业反应的强烈程度。直播电商行业潜在进入者是影响行业竞争强度和盈利性的又一要素。主要表现为三方面直接影响：一是直播电商行业会因潜在进入者的实际进入而增加行业有效资本量；二是直播电商行业会因潜在进入者的实际进入而对下游市场需求量进行争夺和分流；基因检测行业市场快速发展，增长速度远超全球水平，未来市场空间巨大，预计2020年将增长至378.8亿元人民币。我国作为人口大国，基因检测行业已成为国家“精准医学”战略规划的重要组成部分，发展前景广阔。伴随着经济的快速发展，我国基因检测发展迅速，2013年中国基因检测行业规模约为54.9亿，预测2018年我国基因检测行业规模达到206.5亿元人民币，预计到2020年市场规模有望达到378.8亿元人民币，2013-2020年期间年均复合增长率将达到31.78%。反观国内，虽然当前我国医疗机器人尚未全面普及，但随着人口老龄化的加剧，以及人工成本的提高，医疗机器人有望成为服务机器人领域的下一个投资热点。与此同时，医疗机器人已是国家实现工业4.0战略的重要一环。要重点发展医用机器人等高性能诊疗设备，积极鼓励国内医疗器械的创新。一是，有效优化能源结构。随着国民经济平稳较快发展，城乡居民消费结构升级，能源消费长期保持增长趋势，资源约束矛盾日益突出。生物燃料乙醇是可再生液体燃料和绿色、优质汽油组分。推广使用车用乙醇汽油，符合我国建设清洁低碳、安全高效的现代能源体系的要求，不但可以提高交通运输业液体燃料的非化石能源比重，推进绿色低碳发展，而且可以替代部分石油，升级油品质量，提高能源自给能力和安全水平。根据统计，试点以来，我国生产和消费的生物燃料乙醇相当于减少国内原油进口5,000多万吨。同时，累计推广车用乙醇汽油2亿多吨，车用