沉井与沉箱结构讲义（58内容丰富）

8沉井与与沉箱箱结构构丁文其其教教授同济大大学地地下建建筑与与工程程系桥梁基基础隧道竖竖井电力设设施垃圾处处理地下停停车库库泵站设设施连续隧隧道防波提提地铁车车站压气沉沉箱工工法现代压压气沉沉箱技技术8.1概述不同断面形状（如圆形，矩形，多边形等）的井筒或箱体，按边排土边下沉的方式使其沉入地下，即沉井或沉箱。沉井也称为开口沉箱，沉箱也称为闭口沉箱。由于闭口沉箱下沉施工时采用压气排水的施工方法，故通常称其为压气沉箱。沉井（沉箱）施工法是深基础施工中采用的主要施工方法之一，它与基坑放坡施工相比，具有占地面积小、挖土量少，对邻近建筑物影响比较小等优点。在工程用地与环境条件受到限制或埋深较大的地下构筑物工程中被广泛应用。在市政工程中，沉井（沉箱）常用于桥梁墩台基础、取水构筑物、排水泵站、大型排水窨井、盾构或顶管的工作井等工程。沉井（（沉箱箱）结结构通通常具具有以以下几几个特特点∶∶躯体结构刚性大，断面大，承载力高，抗渗能力强，耐久性能好，内部空间可有效利用；施工场地占地面积较小，可靠性良好；适用土质范围广（淤泥土，砂土，粘土，砂砾等土层均可施工）；施工深度大；施工时周围土体变形较小，因此对邻近建筑（构筑）物的影响小，适合近接施工。尤其是压气沉箱工法对周围地层沉降造成的影响极小，具有良好的抗震性能。8.2沉井结结构沉井通通常为为一个个上无无盖下下无底底的井井筒状状结构构物，现常常用钢钢筋混混凝土土制成成。施工时时先在在建筑筑地点点整平平地面面，制制作第第一节节沉井井，接接着在在井壁壁的围围护下下，从从井底底挖土土，随随着土土体的的不断断挖深深，沉沉井因因自重重作用用克服服井壁壁土的的摩阻阻力而而逐渐渐下沉沉。当第一一节井井筒露露出地地面不不多时时停止止开挖挖下沉沉，接接高井井筒，，待到到达规规定强强度后后再挖挖土下下沉。。这样样交替替操作作一直直下沉沉到设设计标标高，，然后后封底底，浇浇筑钢钢筋混混凝土土底、、顶板板等工工作，，做成成地下下建筑筑物。。8.2沉井结构构这种利用用结构自自重作用用而下沉沉如土的的井筒状状结构物物就称““沉井””。实质质上是将将一个在在地面筑筑成的““半成品品”沉入入土中，，然后在在地下完完成整个个结构物物的施工工。它与基坑法区区别就是，沉沉井在施施工过程程中，井井壁成了了阻挡水水、土压压力，防防止土体体坍塌的的围护结结构，从从而省去去大量的的支撑和和板桩工工作，减减少了土土方开挖挖量。沉井结构构的单体体造价较较低，主主体的混混凝土都都在地面面上浇筑筑，质量量较易保保证，不不存在接接头的强强度和漏漏水问题题，可采采用横向向主筋构构成较经经济的结结构体系系。在一一定的场场合下，，是一种种不可取取代的较较佳方案案。8.2.1沉井的类类型沉井按其构造形式可分为连续沉井(多用于隧道工程井)和单独沉井(多用于工业、民防地下建筑)；按平面形状可分为圆形沉井、矩形沉井、方形沉井或多边形沉井等。1．隧道连连续沉井井在两个沉沉井之间间采用有有橡胶止止水带的的柔性接接头。沉沉井长度度主要考考虑各段段沉井的的不均匀匀沉降、、变温影影响和混混凝土凝凝固收缩缩应力等等因素加加以确定定。沉井横断断面的宽宽度应由由隧道的的几何设设计来确确定，一一般应能能容纳所所需车道道、风道道、走道道等。在在曲线段段中还应应按车速速和曲率率半径等等考虑适适当加宽宽。a)使用阶段段隧道截截面示意意图b)施工阶段段连续沉沉井示意意图c)防水接头头构造图图沉井高度度主要由由车道的的净空要要求确定定。同时时还要考考虑路面面铺装、、车道板板、吊顶顶结构以以及相邻邻沉井间间沉降差差等所需需高度。。为保证沉沉井施工工阶段结结构刚度度，在沉沉井顶部部和底部部均设置置投横向向支撑数数道，与与井壁部部分构成刚劲劲的上、、下框架架。井宽宽较大时时，下框框架中尚尚可加设设纵向支支撑一道道。由纵纵、横支支撑(梁)分隔成的的取土井井，其尺尺寸应保保证抓斗斗挖土。。上下端端横梁还还可起支支承临时时钢封门门的作用用，使沉沉井下沉时时，纵向向两端的的土体不不挤入井井内(下沉完毕毕，钢封封门即可可拆除)。沉井下沉沉到设计计标高后后，就可可封底，，并浇筑筑底板、、内隔墙墙和顶板板。顶板板上方可可设置钢钢筋混凝凝土成层层式防爆爆层。2．平战结合用用的人防工事事沉井图8－3所示的矩形沉沉井，是平战战结合用地下下仓库之一例例。平面尺寸寸为3l×19m2，壁厚80cm，顶板厚35cm，底板厚80cm。沉井分上下下两层。下层层由于使用需需要，分隔成成许多小间；；上层两侧为为“三防”设设施房间，中中间作为大厅厅，平时可利利用作为会场场，战时可作作为临时救护护所。为了加强沉井井施工下沉过过程中的整体体刚度，井内内设上、下若若干横撑，到到使用阶段安安上楼板，隔隔墙就可分隔隔成许多房间间。a)人防工事结构构剖面图b)顶层结构剖面面图c)底层结构剖面面图8.2.2沉井的构造井壁(侧壁)；刃脚；内隔隔墙；封底和和顶盖板，底底梁和框架。。1．井壁一般应配置两两层竖向钢筋筋及水平钢筋筋，以承受弯弯曲应力。同同时要有足够够的重量。井壁厚度主要要决定于沉井井大小、下沉沉深度以及土土壤的力学性性质。先假定井壁厚厚度，再进行行强度验算。。厚度一般为为0．4～1．2m。有战时防护护要求的，井井壁厚度可达达1．5～1．8m。8.2.2沉井的构造井壁的纵断面面形状有上下等厚的的直墙形、阶阶梯形当土质松软、、摩擦力不大大，下沉深度度不深时可采采用直墙形。。其优点是周周围土层能较较好地约束井井壁，易于控控制垂直下沉沉。接长井壁壁亦简单，模模板能多次使使用。此外，，沉井下沉时时，周围土的的扰动影响范范围小，可以以减少对四周周建筑物的影影响，故特别别适用于市区区较密集的建建筑群中间。。当土质松软，，下沉深度较较深时，考虑虑到水土压力力随着深度的的不断增大，，使井壁在不不同高程受力力的差异较大大，将井壁外外侧仍做成直直线形，内侧侧做成阶梯形形，以减小沉沉井的截面尺尺寸，节省材材料。当土层密实，，且下沉深度度很大时，为为了减少井壁壁问的摩擦力力而不使沉井井过分加大自自重，常在外外壁做成一个个(或几个)台阶的阶梯形形井壁。台阶阶设在每节沉沉井接缝处，，宽度△一般般为10～20cm。最下面一级级阶梯宜设于于h1＝(1/4~1/3)H高度处(见图8—5b)，或h1＝1．2～2．2m处。h1过小不能起导导向作用，容容易使沉井发发生倾斜。施施工时一般在在阶梯面所形形成的槽孔中中灌填黄沙或或护壁泥浆以以减少摩擦力力并防止土体体破坏过大。。2．刃脚刃脚的主要功功用是减少下下沉阻力。刃脚还应具有有一定的强度度，以免下沉沉过程中损坏坏。刃脚底的水平平面称为踏面面。踏面宽度度一般为10～30cm，视所通过土土质的软硬及及井壁厚度而而定。刃脚内侧的倾倾角一般为40°～60°。刃脚的高度当当沉井湿封底底时，取1.5m左右，干封底底时，取0.6m左右。沉井重，土质质软时，踏面面要宽些。相相反，沉井轻轻，又要穿过过硬土层时。。踏面要窄些些，有时甚至至要用角钢加加固的钢刃脚脚。3．内隔墙内隔墙的主要要作用是增加沉井在下下沉过程中的的刚度并减小小井壁跨径。。同时又把整个个沉井孔(取土井)，使挖土和下下沉可以较均均衡地进行，，分隔成多个个施工井也便便于沉井偏斜斜时的纠偏。内隔墙的底面面一般应比井井壁刃脚踏面面高出0.5~1.0m，以免土壤顶顶住内墙妨碍碍沉井下沉。。但当穿越软软土层时，为为了防止沉井井“突沉”，，也可与井壁壁刃脚踏面齐齐平。隔墙的厚度一一般为0.5m左右。隔墙下下部应设过人人孔，供施工工人员于各取取土井间往来来之用。人孔孔的尺寸一般般为0.8×1.2m~1.1~1.2m左右。取土井井孔尺尺寸除应满足足使用要求之之外，还应保保证挖土机具具可在井孔中中自由升降，，不受阻碍。。如用挖泥斗斗取土时，井井孔的最小边边长应大于挖挖泥斗张开尺尺寸再加0.50~1.0m，一般不小于于2.5m。井孔的布置置应力求简单单、对称。4．封底及顶盖盖封底可分湿封底(即水下浇筑混混凝土)和干封底两种。为了使封底混混凝上和底板板与井壁间有有更好的联结结，以传递基基底反力，使使沉井成为空空间结构受力力，常于刃脚脚上方的井壁壁上预留凹槽。如在特殊情情况下，预计计有可能需改改用气压沉箱箱时，亦可预预设凹槽，以以便必要时在在该处浇筑钢钢筋混凝土盖盖板。凹槽底面一般般距刃脚踏面面2.5m以上。槽高约约1.0m，近于封底混混凝土的厚度度，以保证封封底工作顺利利进行。凹入入深度约0.15~0.25m。当沉井作为地地下结构物时时多采用钢筋筋混凝土顶板板。5．底梁和框架架在比较大型的的沉井中，如如由于使用要要求，不能设设置内隔墙，，则可在沉井井底部增设底底梁，并构成成框架以增加沉井在在施工下沉阶阶段和使用阶阶段的整体刚刚度。有的沉井因高高度较大，常常于井壁不同同高度设置若若干道由纵横横大梁组成的的水平框架，，以减少井壁壁(于顶、底板之之间)的跨度，使整整个沉井结构构布置合理、、经济。在松软地层中中下沉沉井，，底梁的设置还还可防止沉井井“突沉”和和“超沉”，，便于纠偏和和分格封底，以争取采用用干封底。但但纵横底梁不不宜过多，以以免增加结构构造价，施工工费时，甚至至增大阻力，，影响下沉。。8.2.3沉井的结构计计算沉井结构在施工阶段必须具有足够够的强度和刚刚度，以保证证沉井能稳定定、可靠地下下沉到拟定的的设计标高。。待沉到设计标标高，全部结结构浇筑完毕毕并正式交付付使用后，结结构的传力体体系、荷载和和受力状态均均与沉井在施施工下沉阶段段很不相同。。因此，应保保证沉井结构构在这两阶段中均有有足够的安全全度。沉井结构设计计的主要环节节可大致归纳纳如下(一)沉井建筑平面面布置的确定定；(二)沉井主要尺寸寸的确定和下下沉系数的验验算。1．参考已建类类似的沉井结结构，初定沉沉井的几个主主要尺寸，如如沉井平面尺尺寸、沉井高高度、井孔尺尺寸及井壁厚厚度等，并估估算下沉系数数，以控制沉沉速；2．估算沉井的的抗浮系数，，以控制底板板的厚度等。。(三)施工阶段强度度计算1．井壁板的内内力计算；2．刃脚的挠曲曲计算；3．底横梁、顶顶横梁的内力力计算，4．其它。(四)使用阶段的强强度计算(包括承受动裁裁)1．按封闭框架架(水平方向的或或垂直方向的的)或圆池结构来来计算井壁并并配筋；2．顶板及底板板的内力计算算及配筋。一、沉井下沉沉系数的确定定下沉系数式中G——沉井在施工阶阶段的自重(kN)应包括井壁和和上、下横粱粱和隔墙的重重量以及施工工时临时钢封封门等的重量量。当采用不不排水下沉时时，尚应考虑虑水的浮力使使井重减轻的的影响。——Rr刃脚踏面下正正面阻力的总总和(kN)，如沉井有隔隔墙、底横梁梁，其正面阻阻力均应计入入，刃脚踏面面上每单位面面积所受的阻阻力，视土质质情况而异，，详见表8—1。一般在踏面面处作均匀分分布，在斜面面处，可按三三角形分布计计算。——Rj沉井井壁与土土壤间的总摩摩擦力(kN)，土壤类型土对单位井壁的面积摩擦力（kN/m2）刃脚下土壤单位面积阻力（kN/m2）土壤密度小含水量多土壤密度大含水量小土壤软弱含水量多土壤紧实含水量少沙性土1225粘性土12.5~2550100~200350~500泥浆套3~5根据上海地区区经验，在缺缺乏可靠实测测资料时，对对于井深80m以内的沉井，，其侧面摩擦擦力值f0几乎都取15~20kN/m2。后者适于沉沉入深度20m以内的粘土、、亚钻土中的的沉井。在实际工作中中，井壁摩擦擦力的分布形形式，有许多多不同的假定定。一种是假定在在深度0~5m范围内单位面面积摩擦力按按三角形分布布，5m以下为常数，，总摩阻力一种是取入土土全深范围内内为常数的假假定另一种假定认认为摩擦力不不仅与土的种种类有关，还与土的埋藏藏深度有关。采用了摩擦擦力等于朗金金主动土压力力与土和井壁壁间的摩擦系系数之乘积(一般取极限摩摩擦系数为0.4~0.5)。侧面摩擦力力将是随着深深度而增加的的梯形分布，，或近似于三三角形分布。。对于小型薄壁壁阶梯形井壁壁的圆形沉井井，它的侧面面摩擦力亦有有多种不同的的取法，上海海地区采用图图8-7e、f所示的假定。。侧面单位摩擦擦力的量值及及分布规律还还远未了解清清楚,例如在上海从从实践中发现现多数轻型沉沉井的下沉系系数小于l，一般在0.65~0.9之间，多数数在0.7~0.8，仅个别大大于1.0。在施工中，，除了个别别沉井需要要压重外(主要原因施施工中途停停顿或由排排水下沉改改为不排水水下沉)一般都能下下沉到预定定标高。近近年来在工工程实践中中亦逐渐采用直接测测量或间接接测量摩擦擦力的方法法，对摩擦力的的大小、分分布规律作作进一步研研究。实际上沉井井的沉降系系数K1在整个下沉沉过程中，，不会是常常数，有时时可能大于于1.0，有时接近近于1.0，有时会等等于1.0。如开始下下沉时K1必大于1.0，在沉到设设计标高时时K1应近于1.0，一般保持持在K1＝1.10~1.25左右。在分节浇筑筑分节下沉沉时，应在在下节沉井井混凝土浇浇筑完毕而而还未开始始下沉时，，保持K1＜l，并具有一一定的安全全系数。二、沉井抗抗浮稳定验验算沉井沉到设设计标高后后，即着手手进行封底底工作，铺铺设垫层并并浇筑钢筋筋混凝土底底板，由于于内部结构构和顶盖等等还未施工工，此时整整个沉井向向下荷载为为最小。待待到内部结结构，设备备安装及顶顶盖施工完完毕，所需需时间可能能很长，而而底板下的的水压力能能逐渐增长长到静力水水头，会对对沉井发生生最大的浮浮力作用。。抗浮系数抗浮系数的大小可由由底板的厚厚度来调整整。对于浮力的的取值，历历来是有争争论的问题题之一。实践证明明，在江河河之中或沿沿岸施工的的沉井，或或是埋置于于渗透性很很大的砂土土内的沉井井，其水浮浮力即等于于静力水头头。在粘性性土中，尚尚缺乏较好好的验证。。关于井壁侧侧面摩擦力力在抗浮时能能否发挥作作用。有的的认为抗浮浮计算时该该摩擦力不不能计入，，只能作为为附加的安安全度来考考虑。通过大量调调查，已建建的各种沉沉井一般都都没有上浮浮现象。说说明①沉井上浮时时土的极限限摩擦力很很大，而一般设设计估用的的数值往往往偏小，因因此在验算算上浮稳定定时以计入入井壁摩擦擦力为合理理；②在粘性土中中，因它的渗渗透系数很很小，地下下水补给非非常缓慢，，沉井的浮浮升也必然然极为缓慢慢，在发生生明显浮升升之前，内内部结构、、设备、顶顶盖等重量量已经作用用上去，故故不再存在在浮升问题题。措施：①在在施工阶段段设置临时时倒滤层和和集水井，，抽去地下下水，以消消除地下水水的浮托力力；②或在在施工阶段段降低地下下水位。一般要求使使用期间的的抗浮系数数≥1.20三、刃脚计计算井壁刃脚部部分在下沉沉过程中经经常切入土土内，形成成一悬臀作作用，因此此必须验算刃刃脚部分向向外和向内内挠曲的悬悬臂状态受受力情况，并据此进进行刃脚内内侧和外侧侧竖向钢筋筋和水平钢钢筋的配筋筋计算。第一种情况况，刃脚向向外挠曲的的计算(配置内侧竖竖直钢筋)计算步骤如如下：计算井壁自自重G——沿井壁周长长单位宽度度上的沉井井自重(按全井高度度计算)，不排水挖挖土时应扣扣除浸入水水中部分的的浮力；计算刃脚自自重g——按下式计算算；计算刃脚上上的水、土土压力E——主动土压力力可按朗金金理论计算算在计算刃脚脚向外挠曲曲时，作用用在刃脚外外侧的计算算土压力和和水压力的的总和应不不超过静水水压力的70％，否则就就按70％的静水压压力计算。。计算刃脚上上的土对井井壁的摩擦擦力计算刃脚下下土的反力力，即踏面上上土反力V1和斜面上土土反力R，假定其作作用方向与与斜面法线线成β角(即摩擦角，，按β＝10°~20°估用，有时时也可取到到30°)。并将R分解成竖直直的和水平平的两个分分力和U(均假定为三三角形分布布)。根据实际设设计经验可可知，在刃刃脚向外挠挠曲时，起起主要因素素作用的是是刃脚下土土壤的正面面阻力，即即V1、V2和U的大小，而而土压力、侧面摩擦擦力和刃脚自重重g三者在计算算中所占的的比重很小小，实用上上可忽略不不计，其结结果则稍偏偏安全。确定刃脚内内侧竖直钢钢筋按以上所求求得作用在在刃脚上的的各个外力力的大小、、方向和作作用点后，，即可求对对刃脚根部部m-n截面上的轴轴向力N、剪力Q以及对截面面中心O点的力矩M。然后根据据M、Q、N的大小计算算刃脚内侧侧的竖直钢钢筋。钢筋筋面积不得得小于根部部总截面的的0.1～0.15％。并伸入入悬臂根部部以上足够够的锚固长长度。第二种情况况，刃脚向向内挠曲，，配置外侧侧竖直钢筋筋。当沉井沉到到设计标高高，为利于于下沉，刃刃脚下的土土常被掏空空或部分掏掏空，井壁壁传递的自自重全部由由壁外土壤壤摩擦力承承担，而此此时井壁外外侧作用最最大的水、、土压力，，使刃脚产产生最大的的向内挠曲曲。刃脚自重g和刃脚外侧侧可忽略不不计。起决定性作作用的是刃刃脚外侧的的水土压力力W及E。水压力W可按下列情情况计算⑴不排水下沉沉时，井壁外侧侧水压力值值按100％计算，内内侧水压力力值一般按按50％计算，但但也可按施施工中可能能出现的水水头差计算算；⑵排水下沉时时，在不透水水的土中，，可按静水水压力的70％计算，在在透水土中中，可按静静水压力的的100％计算。水土压力求求出后即可可求得根部部m-n截面处的弯弯矩M和剪力Q、轴力N。如井壁刃脚脚附近设有有槽口，当h1≥25cm时，验算截截面定在m-n线上，如h1＜25cm时，验算截截面定在I-I截面。四、施工阶阶段井壁计计算须按沉井在施施工过程中中的传力体体系合理确确定其计算算图式，随后配置置水平和竖竖直方向的的两种钢筋筋。由于沉井型型状各异，，施工的具具体技术措措施亦不尽尽相同，因因此应按其其具体情况况作出分析析与判断。。⒈沉井在竖竖直平面内内的受弯计计算——沉井抽承垫垫木计算根据不同的的支承情况况，对井壁壁作抗裂和强度度验算。⑴沉井支承承在两点“定位位垫木”上时⑵沉井支承承在三支点上时抽承垫木的的顺序多数数是：先抽抽四角，再再抽跨中，，并不断扩扩大抽拆范范围，最后抽除定定位垫木。由于早先先回塞的砂砂子在后来来的垫木抽抽完以后被被一再压实实，逐渐变变成了支承承点。因而而形成了三三支点的两两跨连续梁梁。对于圆形沉井一般按支承承于相互垂垂直的直径径方向的四个支点验验算。将圆形沉井井井壁看作作是连续水水平的圆环环梁，在均均布荷载q（沉井自重重）作用下下可按表8－4查得其剪力力、弯矩和和扭矩。⒉井壁垂直直受拉计算算——井壁竖直钢钢筋验算沉井偏斜之之后，必须须及时纠偏偏，此时产产生了纵向弯曲并并使井壁受受到垂直方方向拉力，在设计时时一般假定定沉井下沉沉将达设计计标高时，，上部井壁壁被土夹住住，而刃脚脚下的土已已全部掏空空，形成“吊空空”现象，并按此““吊空”现现象来验算算井壁的抗抗裂性或受受拉强度。。《上海海地地基基基基础础设设计计规规范范》和交交通通部部颁颁布布的的《公路路桥桥涵涵设设计计规规范范》等规规范范规规定定井井壁壁断断面面上上最大大拉拉力力为为25％的的井井重重（即即四四分分之之一一井井重重）），，拉断断位位置置在在沉沉井井的的二二分分之之一一高高度度处处。而而日日本本规规定定为为50％井井重重，，苏苏联联采采用用的的规规范范规规定定为为65％井井重重。。⒉井井壁壁垂垂直直受受拉拉计计算算———井壁壁竖竖直直钢钢筋筋验验算算对变变截截面面的的井井壁壁，每每段段井井壁壁都都应应进进行行拉拉力力计计算算。。对采采用用泥泥浆浆润润滑滑套套下下沉沉的的沉沉井井，虽虽然然沉沉井井在在泥泥浆浆套套内内不不会会出出现现箍箍住住““吊吊空空””现现象象，，但但纠纠偏偏时时的的纵纵向向弯弯矩矩，，也也仍仍会会产产生生，，只只在在程程度度上上大大为为减减小小，，此此时时仍仍应应设设置置纵纵筋筋，，一一般般可可按按全全断断面面之之0.25％配配置置。。⒊在在水水土土压压力力作作用用下下的的井井壁壁计计算算———井壁壁水水平平钢钢筋筋计计算算水土土压压力力求求得得后后，，应沿沿井井的的高高度度方方向向分分段段进行行井井壁壁计计算算。。当沉沉井井沉沉至至设设计计标标高高，，刃脚脚下下的的土土已已掏掏空空，此此时时井井壁壁承承受受最最大大的的水水土土压压力力。。一般般砂砂性性土土采采用用水水、、土土分分算算，，粘粘性性土土采采用用水水土土合合算算，，并并采采用用三三角角形形直直线线分分布布。在日日本本土土压压力力按按静静止止土土压压力力计计算算，，假假定定在在深深度度15m以上上按按三三角角形形直直线线分分布布，，15m以下下土土压压作作为为常常量量，，不不随随深深度度增增加加。。两端端铰铰接接横横隔隔墙墙沉井井刃刃脚脚悬悬臂臂梁梁⒊在在水水土土压压力力作作用用下下的的井井壁壁计计算算———井壁壁水水平平钢钢筋筋计计算算无横横隔隔墙墙的的沉沉井井结结构构L2/h>1.5h/L1或L2/h≤≤1.5h/L1>1.5（一一））沉沉井井底底板板计计算算作用用在在沉沉井井的的底板板上上荷荷载载q＝P-g式中中P————底板板下下最最大大的的静静水水压压力力(kN/m2)；g————底板自重重(kN/m2)。底板板的的计计算算图图式式可可根根据据底底板板两两侧侧井井壁壁和和底底横横粱上的的支支承承情情况况确确定定：：可可按按单向向板板或或双双向向板板计计算算内内力力并并配配筋筋。

（二二））沉沉井井底底梁梁计计算算作用用在在底底横横梁梁上上的的反反力力可可按按下下式式计计算算底横横梁梁与与井井壁壁的的联联结结介介于于固固端端与与铰铰支支之之间间，，此此时时底横横梁梁跨跨中中的的弯弯矩矩系系数数可可取取用用－－1/16，支支点点处处的的弯弯矩矩系系数数取取用用+1/16。五、、水水下下封封底底混混凝凝土土厚厚度度的的确确定定如果果排排水水下下沉沉的的沉沉井井，，其其基基底底适适处处于于不不透透水水的的粘粘土土层层中中或或基基底底虽虽有有涌涌水水、、翻翻砂砂，，但但数数量量不不大大时时，，应应力力争争采用用干干封封底底。。保证证封封底底混混凝凝土土的的质质量量，，并并减减小小封封底底混混凝凝土土的的厚厚度度。。根据据以以往往经经验验一一般般可可取取0.6～1.2m不等等。。五、、水水下下封封底底混混凝凝土土厚厚度度的的确确定定只有有水文文地地质质条条件件极极为为不不利利时时才才采采用用水水下下混混凝凝土土封封底底，又又称称湿湿封封底底。。如位位于于江中中、、江江边边的沉沉井井工工程程，，在在下下沉沉过过程程中中常常要要采采取取不不排排水水下下沉沉；；在地层层极极不不稳稳定定时时，为为防防止止流流沙沙，，涌涌泥泥、、突突沉沉、、超超沉沉以以及及倾倾侧侧歪歪斜斜，，也也需需要要采采用用灌灌水水下下沉沉。。有时时即即使使沉沉井井停停在在不不透透水水粘粘土土层层，，但但其其厚度度不不足足以抵抵抗抗地地下下水水的的““顶顶破破””(涌水水)作用用，，即即由由底底层层含含水水砂砂层层中中的的地地下下水水压压力力所所引引起起的的破破坏坏，，以以致致产产生生沉沉井井施施工工中中非非常常严严重重的的事事故故，，则则亦亦须须采采用用水水下下封封底底的的办办法法。。当粘土土层层厚厚度度H足够，不会发发生“顶顶破”；；当则会发生“顶顶破”，此时井井孔中灌水高度度必须满满足即井内外外的水位位差，决不能能超过水下封底底混凝土土的厚度度，应根据抗抗浮和强强度两个个条件确确定(1)按抗浮条条件沉井封底底抽水后后，在底底面最大大水浮力力的作用用下，沉沉井结构构是否会会上浮，，用抗浮浮系数来来衡量井井的稳定定性，并并进行最最小封底底混凝土土厚度计计算，此此时井内内水已抽抽干，井内水重重不能再再计入，且要保证足够够的抗浮浮系数。(2)按封底素素混凝土土的强度条件件来决定封封底，将将井内水水抽干，，在尚未未做钢筋筋混凝土土底板以以前，封封底混凝凝土将受受到可能能产生的的最大水水压作用用，其向上荷荷载值即即为地下下水头高高度(浮力)减去封底底混凝土土重量。。封底混凝凝土作为为一块素素混凝土土板除验验算承受受水浮力力产生的的弯曲应应力外，，还应验算算沿刃脚脚斜面高高度