坡屋面模板施工专项方案

玉屏山森林度假酒店一期坡屋面模板专项施工方案编制人：审核人：编制单位：洪雅县第一建筑公司编制日期：2015年5月18日JL—A002坡屋面模板专项施工方案报审表工程名称：玉屏山森林度假酒店一期编号：致四川四强建设项目管理有限公司（监理单位）：现报上坡屋面模板专项施工方案，已经我单位上级技术负责人审查批准，请予审查和批准。附：承包单位项目部（公章）：项目负责人：项目技术负责人：日期：专业监理工程师审查意见：同意□2、不同意□3、按以下主要内容修改补充□专业监理工程师（签字）： 日期：总监理工程师审查意见同意□2、不同意□3、按以下主要内容修改补充后□并于月日前报来。项目监理机构单位（公章）：总监理工程师（签字）：日期：建设单位审查意见：1、同意□2、不同意□3、按以下主要内容修改补充后□并于月日前报来。建设单位单位（公章）：建设单位负责人（签字）：日期：注：本表由施工单位填写，一式三份，连同施工组织设计一并送项目监理机构审查。建设、监理、施工单位各一份。四川省建设厅制玉屏山森林度假酒店一期高支模专项施工方案洪雅县第一建筑公司目录TOC\o"1-3"\h\u一、编制目的 编制目的由于本工程坡屋面坡度较陡，结构施工复杂，若按普通楼板模板施工方法施工，将造成混凝土大量洒落及混凝土无法振捣系列问题，且屋面作业危险性较高，因此特编制此专项施工方案。二、编制依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）中国建筑工业出版社；《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2012中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》GB50010-2010中国建筑工业出版社；《砼结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）《电气工程施工质量验收规范》（GB50303-2002）三、工程概况玉屏山森林度假酒店一期工程；属于剪力墙结构;地上17层;地下2层；建筑高度：62.65m；标准层层高：3.15m；总建筑面积：21129.79平方米；总工期：560天。本工程由洪雅巴登黑森林投资有限公司投资建设，中国建筑标准设计研究院有限公司设计，四川省乐山地质工程勘察院地质勘察，四川四强建设项目管理有限公司监理，洪雅县第一建筑公司组织施工；由陈军担任项目经理，黄守东担任技术负责人。四、施工过程及内容4.1支模部分4.1.1高支模验算：坡屋面层支模架搭设高度达到10米，须经过结构验算。支模架搭设示意图板模板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):10.00；采用的钢管(mm):Φ48Χ3.0；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(单钢管):Φ48Χ3.0；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=2.5×1=2.5kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m最大弯矩M=0.1×7.52×0.252=0.047kN·m；面板最大应力计算值σ=47000/54000=0.87N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.87N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=3.35kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×3.35×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0.002mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.12=0.75kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(2.5+2)×1×0.25=1.125kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(0.75+0.088)=1.005kN/m；集中荷载p=1.4×1.125=1.575kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.575×1/4+1.005×12/8=0.519kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.575/2+1.005×1/2=1.29kN；方木的最大应力值σ=M/w=0.519Χ106/83.333Χ103=6.233N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木的最大应力计算值为6.233N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:V=1×1.005/2+1.575/2=1.29kN；方木受剪应力计算值T=3×1290/(2×50×100)=0.387N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木受剪应力计算值为0.387N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=0.75+0.088=0.838kN/m；集中荷载p=1.125kN；方木最大挠度计算值V=5×0.838×10004/(384×9500×4166666.67)+1125×10003/(48×9500×4166666.67)=0.868mm；方木最大允许挠度值[V]=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0.868mm小于方木的最大允许挠度值4mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管):Φ48Χ3.0；W=4.73cm3；I=11.36cm4；托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.005×1+1.575=2.58kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN.m)托梁计算变形图(mm)托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.968kN.m；最大变形Vmax=2.915mm；最大支座力Qmax=11.288kN；托梁最大应力σ=0.968Χ106/4730=204.578N/mm2；托梁抗压强度设计值[f]=205N/mm2；托梁的计算最大应力计算值204.578N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为2.915mm小于1000/150与10mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.138×10=1.384kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.12×1×1=3kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.734kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=11.981kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=11.981kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.5cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1计算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆的最大应力计算值；σ=11980.8/（0.537×450）=49.579N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=49.579N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.021；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.021×(1.5+0.1×2)=2.057m；Lo/i=2056.805/15.9=129；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.401；钢管立杆的最大应力计算值；σ=11980.8/（0.401×450）=66.394N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=66.394N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。七、楼板强度的计算:1.楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置Ⅲ级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=360mm2,fy=360N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×120mm，楼板的跨度取4M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=100mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为4m；q=2×1.2×(0.35+25×0.12)+1×1.2×(1.384×5×5/4.5/4)+1.4×(2.5+2)=16.65kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×16.647=16.647kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0596×16.65×42=15.874kN.m；因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C30混凝土强度在8天龄期近似等效为C18.72。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.986N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=AsΧfy/(αlΧbΧhoΧfcm)=360Χ360/(1Χ1000Χ100Χ8.986)=0.144计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.144Χ(1-0.5Χ0.144)=0.134；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M1=αsΧα1ΧbΧho2Χfcm=0.134Χ1Χ1000Χ1002Χ8.986Χ10-6=12.008kN.m；结论：由于∑M1=M1=12.008<=Mmax=15.874所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3.验算楼板混凝土16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m,短边为4m；q=3×1.2×(0.35+25×0.12)+2×1.2×(1.384×5×5/4.5/4)+1.4×(2.5+2)=22.97kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×22.973=22.973kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0.0596×22.97×42=21.907kN.m；因平均气温为15℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天龄期混凝土强度达到83.21%,C30混凝土强度在16天龄期近似等效为C24.96。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11.882N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=AsΧfy/(αlΧbΧhoΧfcm)=360Χ360/(1Χ1000Χ100Χ11.882)=0.109计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ)=0.109Χ(1-0.5Χ0.109)=0.103；此时楼板所能承受的最大弯矩为:M2=αsΧα1ΧbΧho2Χfcm=0.103Χ1Χ1000Χ1002Χ11.882Χ10-6=12.246kN.m；结论：由于∑M2=∑M1+M2=24.254>Mmax=21.907所以第16天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除。4.1.2板双面支模为避免坡屋面板浇筑过程砼洒落，现采用双面分段支模，因坡屋面总跨度约34m，而一车商混可运载12m3左右混凝土，由计算可知12/（34*0.12*2）≈1.5m，因此板顶模板每支设1.5m浇筑一次；考虑屋面结构防水及屋面荷载强度要求，模板对拉螺杆采用M14止水螺杆，其间距由砼分段浇筑1.5m验算可知水平间距为400mm，竖向间距为450mm；为保证达到板钢筋保护层厚度要求，模板按500mm*500mm内设置120mm长水泥撑块；屋面板模板验算过程：根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):400；穿墙螺栓水平间距(mm):400；主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取1.500m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为57.246kN/m2、36.000kN/m2，取较小值36.000kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=36kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中，M--面板计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=400.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×36.00×0.45×0.90=17.496kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；q=q1+q2=17.496+1.134=18.630kN/m；面板的最大弯距：M=0.1×18.630×400.0×400.0=2.98×105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯距(N.mm)；W--面板的截面抵抗矩:b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=2.98Χ105/2.43Χ104=12.267N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=12.267N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:其中，∨--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(竖楞间距):l=400.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×36.00×0.45×0.90=17.496kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；q=q1+q2=17.496+1.134=18.630kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×18.630×400.0=4471.200N；截面抗剪强度必须满足:其中，Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--面板计算最大剪力(N)：∨=4471.200N；b--构件的截面宽度(mm)：b=450mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:T=3×4471.200/(2×450×18.0)=0.828N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值T=0.828N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[T]=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=36×0.45=16.2N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=400mm；E--面板的弹性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=45×1.8×1.8×1.8/12=21.87cm4；面板的最大允许挠度值:[ω]=1.6mm；面板的最大挠度计算值:ω=0.677Χ16.2Χ4004/(100Χ9500Χ2.19Χ105)=1.351mm；面板的最大挠度计算值:ω=1.351mm小于等于面板的最大允许挠度值[ω]=1.6mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；内钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；内钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中，M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=450.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×36.00×0.40×0.90=15.552kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(15.552+1.008)/2=8.280kN/m；内楞的最大弯距：M=0.1×8.280×450.0×450.0=1.68×105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯距(N.mm)；W--内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.08×103；f--内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=205.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=1.68Χ105/5.08Χ103=33.006N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=33.006N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=450.0mm；q--作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×36.00×0.40×0.90=15.552kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m，其中，0.90为折减系数。q=(q1+q2)/2=(15.552+1.008)/2=8.280kN/m；内楞的最大剪力：∨=0.6×8.280×450.0=2235.600N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；∨--内楞计算最大剪力(N)：∨=2235.600N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=60.0mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=80.0mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：τ=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:fv=3×2235.600/(2×60.0×80.0)=0.699N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.699N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)：q=36.00×0.40/2=7.20kN/m；l--计算跨度(外楞间距):l=450.0mm；E--内楞弹性模量（N/mm2）：E=210000.00N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；内楞的最大挠度计算值:ω=0.677Χ14.4/2Χ4504/(100Χ210000Χ1.22Χ105)=0.078mm；内楞的最大容许挠度值:[ω]=1.8mm；内楞的最大挠度计算值ω=0.078mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.8mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=5.08cm3；外钢楞截面惯性矩I=12.19cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×36+1.4×2)×0.4×0.45/2=3.73kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=400mm；外楞最大弯矩:M=0.175×3726.00×400.00=2.61×105N/mm；强度验算公式：其中，σ--外楞的最大应力计算值(N/mm2)M--外楞的最大弯距(N.mm)；M=2.61×105N/mmW--外楞的净截面抵抗矩；W=5.08×103mm3；[f]--外楞的强度设计值(N/mm2)，[f]=205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值:σ=2.61Χ105/5.08Χ103=51.343N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=51.343N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，∨--外楞计算最大剪力(N)；l--计算跨度(水平螺栓间距间距):l=400.0mm；P--作用在外楞的荷载:P=(1.2×36+1.4×2)×0.4×0.45/2=3.726kN；外楞的最大剪力：∨=0.65×3726.000=9.69×102N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；∨--外楞计算最大剪力(N)：∨=9.69×102N；b--外楞的截面宽度(mm)：b=50.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:τ=3Χ9.69Χ102/(2Χ50.0Χ100.0)=0.291N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=0.291N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！6.外楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，ω--外楞最大挠度(mm)；P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P=36.00×0.40×0.45/2＝3.24kN/m；l--计算跨度(水平螺栓间距):l=400.0mm；E--外楞弹性模量（N/mm2）：E=210000.00N/mm2；I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.22×105；外楞的最大挠度计算值:ω=1.146Χ6.48Χ100/2Χ4003/(100Χ210000Χ1.22Χ105)=0.093mm；外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.6mm；外楞的最大挠度计算值ω=0.093mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.6mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A--穿墙螺栓有效面积(mm2)；f--穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号:M14；穿墙螺栓有效直径:11.55mm；穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；穿墙螺栓所受的最大拉力:N=36×0.4×0.45=6.48kN。穿墙螺栓所受的最大拉力N=6.48kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足要求！4.2砼浇筑部分主要材料：坡屋面板除图纸上标明的外均为120mm厚C30砼；施工工艺：浇水润湿→浇筑砂浆→混凝土入场检查→浇筑混凝土→混凝土振捣→养护4.2.1混凝土浇筑施工1、浇筑混凝土时，应注意保护钢筋，一旦钢筋骨架发生变形或位移，应及时纠正。混凝土板和块体结构的水平钢筋，应设置足够的钢筋撑脚或钢支架。钢筋骨架重要节点应采取加固措施。手动布料杆应设钢支架架空，不得直接支承在钢筋骨架上。2、浇水湿润在准备浇筑混凝土之前，向准备浇筑混凝土的模板内浇水，湿润施工缝处，同时检查模板漏水情况，对于缝隙过大的部位进行修补，避免漏浆。3、浇筑竖向结构混凝土前，底部应先填以50～100mm厚与混凝土成分相同的水泥砂浆。4、柱混凝土浇注应连续进行，一次浇注完毕。如遇特殊情况中断，其间隔时间应尽量缩短，并应在前层混凝土凝结之前，将次层混凝土浇注完毕。浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的分层离析。5、梁板混凝土浇筑，先浇注梁，根据梁高分层浇注成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇注连续向前进行。6、楼梯段混凝土自下而上浇注，先振实底板混凝土，达到踏步位置时再与踏步混凝土一起浇捣，不断连续向上推进，并随时用木抹子将踏步上表面抹平。7、混凝土浇筑应分层连续进行，一般分层厚度为振捣器作用部分长度的1.25倍，一般为30～50cm，最大厚度不超过50cm。8、振捣时间控制在15-30秒之间，表现为混凝土开始泛浆和不冒气泡为准，并且在20～30min后对其进行二次复振。振捣上一层时应插入下层5cm，以消除两层间的接缝。在整个振捣作业中，不要振模振筋，不得碰撞各种预埋件。在浇注过程中，要组织木工、钢筋工及时配合混凝土的浇注以便对出现的问题及时进行修整。平板振捣器的移动间距，应能保证振捣器的平板覆盖已振捣的边缘。9、在混凝土初凝前，在浇注交接处及柱、墙、梯井壁与底板交接部分的底板面上用平板式振动器进行二次振动，提高混凝土的抗裂性。10、混凝土振捣后，初凝前进行混凝土的表面处理。组织瓦工班在砼浇注后，初凝前收水时，用木模子打磨压实，以闭合收水裂缝。特别注意：1、混凝土由料斗、漏斗内卸出进行浇筑时，其自由倾落度一般不得超过2m，在竖向结构中混凝土的自由倾落高度不得超过3m，否则应采用串桶或溜槽等将混凝土导入模板内；2、由于坡屋面无法架设泵管及布料机，坡屋面板砼的输送方式采用塔吊运送，每浇筑1.5米大约需要1车商混（12立方米）；3、因坡度较大，且屋面板厚为120mm，商品砼很难进入板底，砼振动棒也不易伸入板底振捣，所以现采用在板顶模板上留设浇筑口和将C30商品混凝土改为同标号细石混凝土的措施，其做法如下图所示：4、浇筑口与主体板混凝土一并浇筑，砼浇筑至浇筑口顶面，后期采用人工使用电镐剔除浇筑口。4.2.2混凝土振捣施工混凝土采用插入式振动棒振动浇筑，砼浇筑后必须振捣密实，振捣棒要快插慢拔，上下略为抽动，以使上下振捣均匀。插点要均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5，控制在30~40cm，4.2.3找平收面混凝土浇筑完成以后，瓦工开始进行找平工作，瓦工用3m刮杆依照事先焊好的标高控制筋将混凝土刮平。顶板混凝土分两次进行压光，第一次用木抹子按照标高将混凝土表面搓平。第二遍抹压：当面层开始凝结，地面面层有脚印但不下陷，用铁抹子进行第二遍抹压，注意不得漏压，并将面层的凹坑、砂眼和脚印压平，并用直条扫把沿房间长向扫出顺直条纹。4.2.4混凝土养护及拆模：1、常温施工时，混凝土浇注完毕后，应在12h以内加以覆盖草袋和浇水，浇水次数应能保持混凝土处于湿润状态，养护时间不少于7天，柱混凝土包塑料膜养护，不便使用塑料膜覆盖的结构，使用砼养护剂进行喷涂养护。养护期间保持混凝土表面有一层保护水膜。拆模试件与结构同条件养护。2、常温下混凝土强度达到1.2mpa时（强度数值以混凝土抗压试验报告为准）方可拆除模板，并及时组织工人修整混凝土边角。模板拆除后，对于穿墙螺栓所留下的孔洞，应立即用水泥加膨胀剂拌成水泥砂浆堵实。4.2.5混凝土施工质量要求1、在浇筑竖向结构混凝土时，布料设备的出口离模板内侧面不应小于50mm，并且不向模板内侧面直冲布料，也不得直冲钢筋骨架。2、浇筑水平结构混凝土时，不得在同一处连续布料，应在2～3m范围内水平移动布料，且宜垂直于模板。3、按设计要求确保地下钢筋保护层厚度，绝对不允许出现负误差。

4、混凝土坍落度检测现场每车专人测一次，严格控制混凝土质量。混凝土坍落度误差范围在±2cm，不合格混凝土不得使用，测试结果有偏差及时向混凝土搅拌站反馈，及时修正。现场各层砼制作150mm×150mm的试件，每台班不少于一组，每100m3不少于一组。底板以上各部位还要按要求留置同条件养护砼试件。5、支座钢筋施工时加强保护，禁止踩踏，设专人对支座钢筋修正，用垫块将钢筋垫起，特别是支座钢筋的根部位置。6、浇筑时如处于夜间施工必须采用低压电灯照射进行。7、混凝土振捣要充分，杜绝漏振，严防过振。8、浇筑混凝土时，应经常观察注意模板、支架、螺栓、预埋件、预留孔有无走动情况，四周混凝土应均匀上升，同时避免碰撞，当发现有变形或位移时，应及时停止浇筑，并及时修整和加固，完全处理好后再行浇筑，振捣密实后表面用木搓搓平。9、当必须留施工缝时，柱留置在基础的顶面、梁的下面；梁板宜顺着次梁方向浇筑，施工缝留设在次梁跨度的中间三分之一范围内。施工缝的留设应符合规范规定，梁板施工缝不许留斜槎。10、混凝土接槎及缺陷处理：接槎部位在下次混凝土施工前，将表面浮浆及松散石子凿掉，连同杂物一起清扫，冲洗干净。混凝土如出现蜂窝、麻面、孔洞等质量通病，先将松散混凝土凿掉、清理、冲洗干净，刷水泥素浆一道，用高于本身设计标号一级的混凝土浇捣密实抹平。11、混凝土质量控制：施工时，必须安排专人进行跟班作业，重点部位重点监控。五、质量保证措施5.1钢筋(1)质量管理点的设置：包括钢筋品种和质量；钢筋规格、形状、尺寸、数量、间距；钢筋的锚固长度、搭接长度、接头位置、弯钩朝向；焊接质量；预留洞孔及预埋件规格、数量、尺寸、位置；钢筋位移；钢筋保护层厚度及绑扎质量。

预控措施：应检查出厂质量证明书及试验报告，必须保证材料指针的稳定；加强对施工人员的技术培训，使其熟悉施工规范要求和基本常识；认真执行工艺标准，严格按技术交底要求施工；严格按照图纸和配料单下料和施工，弯钩朝向应正确；施工前应预先弹线，检查基层的上道工序质量，加强工序的自检和交接检查；对使用工具经常检测和调整，并检查焊接人员有无上岗证；正式施焊前须按规定进行焊接工艺试验，同时检查焊条、焊剂的质量，焊剂必须烘干；对倾斜过大的钢筋端头要切除，焊后夹具不宜过早放松，根据钢筋直径选择合适的焊接电流和通电时间；每批钢筋焊完后，按规定取样进行力学试验和检查焊接外观质量。

(2)相关人员的质量保证措施：技术人员出具复试报告和作业指导书，制定纠正和预防措施，在施工中监督执行情况，把住翻样质量关；材料人员必须出具出厂质量证明，材料入场必须检查有无腐蚀和变形，并查对数量和尺寸；质检员要跟班检查质量，监督班组自检、互检和交接检查，发现问题及时处理，把住质量关；工长监督施工，合理安排人力，协调各工种的配合；操作人员应按作业指导书精心施工，技术交底要求做好自检。

(3)成品保护措施：设专人看护，严禁踩踏和污染成品，浇筑混凝土时设专人看护和修整钢筋，焊接前配备看火人员和灭火设备。

(4)做好管理点的质量记录。5.2模板

(1)胶合板模板侧边、木方背楞均须采用平板刨或手工刨刨光平直，以保证模板的接合严密。二次使用的胶合板及木方须经平板刨或手工刨进行刨光整理，对于弯曲较大或损坏过大的模板须给予替换。

(2)质量管理点设置包括模板的安装质量(包括刚度、强度和稳定性)；模板的平整度、垂直度、截面尺寸、标高、接缝严密情况，以及预埋件、预留孔洞的位置、轴线位移。

(3)预控措施：施工前检查上道工序质量，钢筋位置及放线位置是否正确；及时更换有缺陷的模板，并予以修复，加强工序自检；加强模板出场管理及现场保养；连结件扣紧不松动；支撑点牢固可靠，损坏变形的支撑不予使用。

(4)相关人员的质量保证措施：技术人员出具作业指导书，制定纠正和预防措施，在施工中监督执行情况；质检员要跟班检查质量，监督班组自检、互检和交接检查，发现问题及时处理；工长监督施工，合理安排人力，协调各工种的配合；操作人员应按作业指导书精心施工，技术交底要求做好自检。

(5)做好管理点的质量记录5.3脚手架1、进场（搭设前）脚手架材料质量标准

1）钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的Q235的焊接钢管，材质符合《碳素结构钢》（GB700-88）的相应规定。不得有明显变形、裂纹、压扁和锈蚀。必须进行防锈处理：即对购进的钢管先行除锈，然后内壁搽涂两道防锈漆，外壁涂防锈漆一道和橘黄色面漆（安全标识性特殊钢管面漆为红白相间），并定期复涂，