渡槽设计计算书

一、设计基本资料1.1工程综合说明根据丰田灌区渠系规划，在灌区输水干渠上需建造一座跨越小禹河的渡槽，由左岸向右岸输水。渡槽槽址及渡槽轴线已由规划选定（见渡槽槽址地形图）。渡槽按4级建筑物设计。1.2气候条件槽址地区位于大禹乡境内，植被良好。夏季最高气温36°C，冬季最低气温一32°C,最大冻层深度1.7m。地区最大风力为9级，相应风速v=24m/s。1.3水文条件根据水文实测及调查，槽址处小禹河平时基流量在0.2—0.4m3/S之间，有时断流。洪水多发生在每年7、8月份；春汛一般发生在每年3月上旬，但流量不大。经水文计算，槽址处设计洪水位为1242.41m，相应流量Q=698m3/S；最高洪水位为1243.83m，相应流量Q=1075m‘/S。据调查，洪水中漂浮物多为树木、牲畜，最大不超过400kg。在春汛中无流冰发生。槽址处小禹河两岸表层为壤土分布；表层以下及河床为砂卵石分布（见渡槽轴线断面图）。地基基本承载力壤土为34t/m2；砂卵石为43t/m2。1.4工程所需材料要求在建材方面，距槽址50km大禹镇有县办水泥厂一座，水泥质量合格，可满足渡槽建造水泥需要；槽址附近有大量砂石骨料分布，质量符合混凝土拌制需要，运距均在5km以内；槽址东北禹王山有石料可供开采，运距350km。1.5上、下游渠道资料根据灌区渠系规划，渡槽上下游渠道坡降均为1/5000。渠道底宽按设计流量计算2.7m，边坡1：1.5,采用混凝土板衬砌。渠道设计流量6立方米每秒，加大流量7.5立方米每秒。渠道堤顶超高0.5m。根据灌区渠系规划，上游渠口（左岸）水面高程加大流量时为1251.04m。下游渠口（右岸）水面高程加大流量时为1250.54m。渠口位置见渡槽槽址地形图。1.6设计要求1、学生须在规定期限内独立完成下述毕业设计内容并提交纸质版和电子版毕业设计各一份。2、毕业设计内容要达到设计的要求，设计说明书要叙述简明，计算正确，符合编写规程要求。设计图纸绘制正确；细致、全面。3、设计格式要符合内蒙古农业大学《毕业论文（设计）规范》。1.7毕业设计参考书目1、灌区水工建筑物丛书《渡槽》，水利水电出版社；2、河海大学等《水工钢筋混凝土结构学》，中国水利水电出版社；3、清华大学出版《结构力学》；4、《水工钢筋混凝土结构设计规范》（DL/T5057-1996）；5、《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89）；6、《水工建筑物荷载设计规范》（DL5077-19977、《灌溉与排水工程设计规范》二、渠道的水力计算2.1渠道断面水力计算R=Ab+2h、'1+mR=Ab+2h、'1+m2Q=AC7RiA=(b+mh)hX=b+2h（1+m2式中Q——为渡槽的过水流量（m3/s）A过水断面面积（m2）C——谢才系数R水力半径（m）X湿周（m）i-为槽底比降n-为槽身糙率，钢筋混凝土槽身可取n=0.0142.1.1设计流量时水深计算假设渠道底宽B=2.7m渠道进出口尺寸试算表如下表表2—1渠道进出口试算表（Q设二6m3/s）B(m)H(m)A(m2)R(m)CX(m)nQ(m3/s)2.71.46.720.86769.757.7480.0146.1722.71.36.0450.81869.0777.3870.0145.3412.71.356.3790.84369.4247.5670.0145.752.71.376.5140.85369.5617.640.0145.9182.71.386.5830.85869.6287.6760.0146.0004通过Q与Q设对比得出当B=2.7,H=L38时"WQ设=6且约大于Q设,此时通过渠道的流速V=Q/A=0.911m/s,并且B/H=1.96符合规范（B/H=1〜2）。2.1.2加大流量时水深计算由《灌溉与排水工程设计规范》可查的此工程级别为4级且加大流量系数为1.25〜1.20,由《水工建筑物初步设计规程》此工程防洪标准为20〜10年一遇。取加大系数二1.25则Q加大二1.25Q设二1.25X6=7.5ms/s同理可算得加大流量时的水深如下表表2—2加大流量时的水深试算（Q加大二7.5ms/s）B(m)Hb(m)A(m2)R(m)CX(m)nQ(m3/s)2.71.68.160.96470.9938.4690.0148.0442.71.557.7890.9470.6968.2890.0147.552.71.547.7150.93570.6338.2530.0147.4522.71.5467.7590.93870.6718.2740.0147.51由Q与Q加大对比可知当Hb=1.546m时Q与Q加大最接近且前者略大于后者。此时通过渠道的流速V=Q加大/A=0.911m/s由《水工建筑物初步设计规范》可查的4、5级渠道岸顶超高可由下式求的1F=4h+°.2Hb——渠道加大流量时的水深1所以F=—x1.546+0.2=0.587mb4衬砌超高可查规范知h=0.3〜0.8m本设计取h=0.5m2.1.3渠道底高程的计算由已知资料上游渠口（左岸）水面高程加大流量时为1251.04m。下游渠口（右岸）水面高程加大流量时为1250.54m因此：上游渠底高程（左岸）=1251.04-1.546=1249.494m下游渠底高程（右岸）=1250.54-1.546=1248.994m2.2槽身过水能力计算渡槽选用矩形渡槽，由渠道到底高程可在地形图上初选出渡槽的起始点（见地形图），并量得渡槽长度为199.8m。由《渡槽》可知对于长渡槽其坡度i的选择，可按进出口渠底高程差减去0.2m，再除以槽身总长度作为槽身坡度的初拟值。故i=（0.5-0.2片200=0.00152.2.1加大流量时渡槽水深试算由规范知当渡槽长度LZ15h0时渡槽过流能力计算公式Q=—AR2/3ii/2n一AA=BHX=B+2HR=—X其中A——渡槽过水面积（m2）X湿周（m）R水力半径（m）初拟渡槽底宽为2.44m，由规范知H/B=0.6〜0.8。渡槽尺寸试算如下表表2—3加大流量时槽内水深试算（Q加大=7.5m3/s）B(m)H(m)A(m2)R(m)H/BX(m)nQ(m3/s)2.441.53.660.6730.625.440.0147.782.441.43.4160.6520.575.240.0147.1092.441.453.5380.6630.595.340.0147.4462.441.463.5620.6650.605.360.0147.5112.441.4653.5750.6660.65.370.0147.546通过Q与Q加大对比得出当B=2.44，H=1.46m时Q=7.511m^/s^Q加大=7.5m^/s且约大于Q，并且H/B=0.6符合规范（B/H=0.6〜0.8）2.2.2设计流量时渡槽水深试算表2—4设计流量时水深试算(Q设=6峪)B(m)H(m)A(m2)R(m)X(m)nQ(m3/s)2.441.33.1720.6295.040.0146.4452.441.2333.0090.6134.9060.0146.012.441.22.9280.6054.840.0145.797通过Q与Q设对比得出当B=2.44,H=1.233m时Q=6.01m3/s=Q设=6m3/s且等于于Q,此时通过渡槽的流速V=Q设/A=1.994m/s符合规范(V=1〜2m/s)。渡槽的顶部超高由规范知F=h/12+0.05=1.37/12+0.05=0.15mb2.2.3渡槽水头损失计算已知数据渡槽上游渠道断面平均流速(m/s)V=0.9111渡槽下游渠道断面平均流速(m/s)V=0.9112槽内平均流速(m/s)V=1.994渡槽长度(m)L=200渡槽底坡i=0.001502允许水头损失[△Z]=0.5m由《灌溉与排水工程设计规范》可查知进口段局部水头损失系数：七二0.1出口段局部水头损失系数：E2=0.1故进口段的水头损失Z】为：Z]=(1+&])(V2-匕2)/2g=(1+0.1)(1.9942-0.9912)/(2x9.8)=0.176m槽身段的水头损失z2为：Z2=iL=0.001502x199.8=0.3m:出口端的水头损失z3为：Z3=(1+q)(V2-匕2)/2g=(1+0.1)(1.9942-0.9912)/(2x9.8)=0.176m因此渡槽的总水头损失Z为：Z=Z1+Z2-Z3=0.176+0.3-0.176=0.3m

因为Z=0.3m<[AZ]=0.5m，所以满足要求。2.2.4渡槽进出口渐变段布置上游渠道水面宽度(m)：B=b+mh=2.7+1.5x1.38=4.77下游渠道水面宽度（m）：渡槽的水面宽度（m）：B2=b+mh=2.7+1.5x1.38=4.77B=2.44上游渠道与渡槽水面宽度的差值（m）：AB上游渠道水面宽度(m)：B=b+mh=2.7+1.5x1.38=4.77下游渠道水面宽度（m）：渡槽的水面宽度（m）：B2=b+mh=2.7+1.5x1.38=4.77B=2.44上游渠道与渡槽水面宽度的差值（m）：AB=B-B=4.77-2.44=2.33下游渠道与渡槽水面宽度的差值（m）：AB?=B2-B=4.77-2.44=2.33查《渡槽》可知进出口渐变段长度可用下式计算L进口=(1.5〜2.0)AB1L出口=（2.5〜3.0）篁L——进出口渐变段的长度上下游渠道与渡槽水面宽度的比值故：进口渐变段长度（m）：L=(1.5〜2.0)x2.33=3.495〜4.66出口渐变段长度（m）：L2=(2.5〜3.0)x2.33=5.825〜6.99取进口渐变段长度（m）：L=41取出口渐变段长度（m）：L2=62.2.5进出口槽底高程计算已知数据:进口前渠底高程:V=1249.494m3出口前渠底高程:V=1248.994m4上游渠道水深:七=1.38m下游渠道水深:槽中水深:h=1.38m2h=1.233m进口水面降落：Z=0.176m出口水面回升：Z=0.176m3故：进口槽底高程：V1=V3+h—Z1—h=1249.494+1.38—0.176-1.233=1249.474m进口槽底抬高：七=V]—V3=1249.474—1249.494=—0.029m出口槽底高程：V2=V1—Z2=1249.46—0.3=1249.16m出口渠底降低：七=h2—Z3—h=1.38—0.176—1.233=—0.029m出口渠底高程：V4=V2—七=1249.16+0.029=1249.19m三、槽身结构计算3.1、纵向结构计算3.1.1、槽身剖面形式及尺寸拟定参考己建工程，初定槽身结构尺寸如下图3.1所示，渡槽长200m，每跨长度选定10m,共20跨，支撑结构选取简支梁式，按简支梁结构进行计算。本设计中槽身横断面采用的是矩形。渡槽无通航要求。为改善横向受力条件槽顶设置拉杆，每隔2m设置一根拉杆，于渡槽拉杆上布置人行道，底板宽80cm，高10cm。对于带横杆的矩形槽，侧墙厚度t与墙高H之比值一般为t/H=1/12〜1/16，取侧墙厚度t=16cm，侧墙高为H=1.97m，底板地面高于侧墙底缘，以减少底板的拉应力，底板厚度为16cm，侧墙和底板的连接处加设角度为45。的贴角。根据前面计算结果，槽内净宽B=2.44m，高H=1.71m（拉杆0.1m,超高0.15m），拉杆断面尺寸：高X宽=10cmX10cm。具体结构尺寸如图3-1所示。槽身横断面图

槽身纵断面图（I-I断面）图3-1槽身结构尺寸图（单位：mm）3.1.2、各类系数的确定该渡槽级别为4级，结构安全级别为III级水工建筑物，采用C25混凝土f=12.5N/mm2,11级钢筋f=310N/mm2。结构重要系数r^=1.0，设计状况系数中=1.0，承载能力极限状态使得结构系数rd=1.20,永久荷载分项系数二=1.05,可变荷载分项系数rQ=1.20。3.1.3、荷载计算纵向计算中的荷载一般按均布荷载考虑，包括槽身重力（拉杆等是少量集中荷载也换算为均布荷载）、槽中水体的重力及人群荷载，其中槽身自重、水重为永久荷载，人群荷载为可变荷载。表3-1槽身荷载计算：（单位：G-KN；g-KN/m）荷载类型标准值设计值计算式大小大小1、侧墙重G*=25x0.16x1.977.888.27沿水流方向Q^=7.887.888.27垂直水流方向Q以=7.88/0.1649.2551.712、拉杆重G=25x(5x(0.1x2.44x0.1)/10+0.16x0.16)2k0.9450.992沿水流方向Q2m=0.9450.9450.992垂直水流方向Q22k=0.945/20.4730.497

3、人行板重Gk=25x0.8x0.122.1沿水流方向气广222.1垂直水流方向G32k=2/0.82.52.6254、底板重G^=25x(2.44x0.16+0.32x0.1+0.0256)11.211.76沿水流方向=11.211.211.76垂直水流方向Q皿=11.2/25.65.885、校核水重G5矣=9.8x(1.46x2.44-2x0.162)34.4136.13沿水流方向Q51k=34.4134.4136.13垂直水流方向Q52k=34.41/217.2118.076、设计水重G6k=9.8x(1.233x2.44-2x0.162)28.9830.43沿水流方向Q61k=28.9828.9830.43垂直水流方向Q62k=28.98/214.4915.217、人群重G*=3x1.033.6沿水流方向Q71k=333.6垂直水流方向Q=3/0.872k3.754.58、栏杆重G^=1.81.81.89沿水流方向Q81kT81.81.89垂直水流方向Q=1.8/0.882k2.252.363.1.4、纵向内力计算如图所示渡槽的单跨长度L0=10m,槽身每边支座宽50cm,取计算跨度L=1.05x(L0-0.5x2)=1.05x9=9.45m，槽身宽度B=2.44+0.16x2=2.76m，宽跨比

L0/B=10/2.76=3.62，因此可按梁法计算槽身内力。纵向结构计算可将矩形槽身截面概化为工字型，槽身侧墙为工字梁的腹板，侧墙厚度之和即为腹板厚度，b=2x0.16=0.32m；槽身底板构成工字梁的下翼缘（由于简支梁槽身底板处于受拉区，故在强度计算中不考虑底板的作用，但在抗裂验算中加以考虑）；侧墙加大部分和人行道板构成工字梁的上翼缘，翼缘的高度为h=0.1+0.1=0.2m，工字梁高H=1.97+0.1=2.07m，翼缘的计算宽度等于腹板厚度即〈=0.32m。考虑到侧墙顶部和人行道宽度扩大较小，可近似的将侧墙看作矩形截面，故计算简图可简化为2.07x0.32m的矩形截面（如图3.2所示）纵向计算简图二=H3n-二=H3n-8图3—2槽身纵向计算图作用在渡槽上的最大分布荷载为q=8.27x2+2.1+0.992+11.76+36.13+3.6+1.89=73.012KN/m跨中最大弯矩：M=qW8=73.012x9.452/8=815.02KN-m跨中弯矩设计值：q=7.88x2+2+0.945+11.2+28.98+3+1.8=63.685KN/m设M=63.685x9.452/8=710.90KN-m跨端剪力设计值：Q=qL/2=73.012x9.45/2=344.98KNmax

3.1.5、正截面配筋计算对于简支梁式槽身的跨中部分底板处于受拉区，故在强度计算中不考虑底板的作用，但在抗裂验算中，只要底板与侧墙的接合能保证整体受力，就必须按翼缘宽度的规定计入部分或全部底板的作用。不考虑底板与牛腿的抗弯作用，将渡槽简化为由两边侧墙组成的矩形截面。渡槽处于露天（二类环境条件），则根据规范查得混凝土保护层厚c=35mm，排两排钢筋，所以受拉钢筋合力点至截面受拉边缘的距离a=80mm，则截面的有效高度h0=H-a=2070-80=1990mm根据计算简图和截面内力的平衡条件，并满足承载能力极限状态的计算要求可得两个基本设计公式:11M<—M=-rur(x\fbx[h0--Jfbx=11M<—M=-rur(x\fbx[h0--JMu——截面极限弯矩值；Yd——结构系数，Yd=1.20；fc——混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土选用C25，则fc=12.5N/mm2；b——矩形截面宽度；x——混凝土受压区计算高度；h0——截面有效高度；f钢筋抗拉强度设计值，f=310N/mm2；As——受拉区纵向钢筋截面面积；将&=x/h0代入式上式，并令气=顷1-0.5&），则有M<—M=—(fah2)

rurcs0

次bp〈pmin根据以上各式，计算侧墙的钢筋面积如下：a=ZM=技X些x106=0.062sfbh0212.5X320x19902&=1-J1-2a=0.064电=0.544/f&bh12.5x0.064x320x1990310A=0==1643.35mm2p=土=1643-35=0.26%>p=0.15%bh320x1990min0310402O、2016A=1257+402=1659mm2实际配筋率p=土=一四59—=0.26%sbh320x199003.1.6、槽身纵向抗裂验算受弯构件正截面在即将开裂的瞬间，受拉区边缘的应变达到混凝土的极限拉伸值£max，最大拉应力达到混凝土轴心抗拉强度f。钢筋混凝土构件的抗裂验算公式如下：402O、2016AM<rafWsmcttk0M<rafWlmcttk0式中M、Mi——分别由荷载标准值按荷载效应短期组合及长期组合计算的弯矩值。act——混凝土拉应力限制系数，对荷载效应的短期组合，act取为0.85；对长期组合，act取为0.70;f^——混凝土轴心抗拉强度标准值；A——换算截面面积，A=A+aA，其中a为刚弹性模量与混凝土弹性模量之00cEsE比，既a=E/E；A为钢筋截面面积，由承载力计算确定；A为混凝土Escsc截面面积。

W0——换算截面A0对受拉边缘的弹性抵抗距;y0——换算截面重心轴至受压边缘的距离；I0——换算截面对其重心轴的惯性距；混凝土的标号为C25，钢筋为II级钢，则E=2.8x104N/mm2,cE=2.0x105N/mm2。s2.552.55图3—3抗裂验算截面图（单位：cm）h=0.16mb=0.32mb=2.44mh=1.97mA0=bh+Gf-b)气+a^A=320x1970+(2440-320)x160+7.14x1659=981445.26y0气«b",320X19702+)rh)-b)xhxlh-亏A0(2440-320)x160xI1970-160'l+7.14x1659X1990981445.26=y0气«b",320X19702+)rh)-b)xhxlh-亏A0(2440-320)x160xI1970-160'l+7.14x1659X1990320X1309.9132440x(1970—1309.91》(2440-320)x(1970-1309.91-160=++333+7.14x1659x(1990-1309.91)2=5.68x1011mm4根据《水工混凝土结构设计规范》，选取rm值。由bf/b>2,hf/h<0.2，查得［=1.40，在J直附表中指出，根据h值的不同应对,值进行修正。mrm/J7rm/J7*x1.4=0.7+x1.4=1.21短期组合的跨中弯矩值M=-r(g+q+q>2=-x1.0x(29.905+34.41+3)x9.452s801设水设人设8=751.42KN-mrafw=raf—=1.21x0.85x1.75x5.68x1011=1548.78KN-m>MTOC\o"1-5"\h\zmCt、0mct、h-y1970-1309.91s0长期组合的跨中弯矩值(人群荷载的准永久系数p=0)M=1r(g+q+q)l2=1x1.0x(23.122+3.6+36.13)x9.452l801k2k3k8=701.61KN-mrafw=raf—=1.21x0.85x1.75x5.68x1011=1548.78KN-m>Mmct、0mc/tkh-y1970-1309.91i0综合上述计算可知，槽身纵向符合抗裂要求。3.1.7、斜截面抗剪计算支座边缘截面剪力设计值V=g^=344.98KN截面有效高度h=h=1990mm，由于h0/b=1990/320=6.22>6.00.2fbh0=0.2x12.5x320x1990=1592KN>rV=1.2x344.98=413.98KN故截面尺寸满足抗剪要求。混凝土截面受剪承载力V=0.07fbh=0.07x12.5x320x1990=557.2KN<rNcc0d因此，需配箍筋。由于在以后的横截面配筋时也要配置箍筋，所以按横截面受力进行配筋计算。3.2、槽身横向内力计算及配筋计算3.2.1、人行板配筋（按受弯构件配筋）Q=Q32+Q72+Q82=2.65+4.5+2.36=9.51KN/m跨中弯距：M=rv-ql2=1.0x1.0x-x9.51x2.442=7.08KN-mo88按单排架单筋计算，取a=25mm,b=800m,h=100mm,七=1.2,h0=75mm。a=[M=1.2x7.08x106=012以s—fbh2=12.5x1000x752=.c0£=f1-2a=0.13p=ef=0.13x125=0.52%>p=0.2%f310minA=pbh0=0.0052x800x75=312mm2选配4①10,A=314mm23.2.2、计算Pk0值及M00值由于在设计中选用了有拉杆的矩形槽，所以横向计算时沿槽长取1m间距长度上的槽身进行分析。作用于单位长脱离体上的荷载除q（自重力加水的重力）外,，两侧还有剪力Q】及Q2，其差值AQ与荷载q维持平衡。AQ在截面上的分布沿高度呈抛物线形，方向向上，它绝大部分分布在两边的侧墙截面上。工程设计中一般不考虑底板截面上的剪力。横向计算时，近似认为设置拉杆断面槽身的横向内力与不设拉杆处相差不多，因此将拉杆均匀化；为了简化计算，认为所有的荷载均匀槽壁和底板厚度的中心线上（偏于安全），并且槽身对称可取一半计算，分析的3点处剪力为0只有轴力和弯矩。按以上简化图示结构为一次超静定结构不记轴力及剪力对变位的影响，用力法求解％。

PP图3—4有拉杆矩形槽计算图PP槽内水位取至拉杆中心作为控制条件，槽顶荷载产生集中力P。和力矩M。。按标准荷载计算分别为：11Po=2x(Q2ik+Q31k+Q7k+Q81k)=2x(0.945+2+3+1.8)=3.87KN吃o=2x3.87x峭=1.41KN-m按设计荷载计算分别为：11P0=2x(Q21+%+Q"+Q8「=2x(0.992+2.1+3.6+1.89)=4.29KNM0=2x4.29x峙=1.57KN-m3.2.2.1、拉杆轴向力计算简化后结构为一次超静定结构，用力法计算拉杆拉为X1，亦可按下式直接计算，按标准荷载计算分别为：0.2QH21+0.5QHLI-。'玛2虬(3-1)Xk1abk1adH(3-1)广3LId+2HId式中，-单位槽长拉杆轴向拉力，KN；H—拉杆中心线至底板距离，H=1.74m；Qk1―侧墙底部静水压强，KPa；L—两侧墙中心线间距之半，L=(2.44+0.16)/2=1.3(m)；Qk2―底板上均匀荷载强度，KN/m。Q1=rH=9.8x1.74=\7.05KpaQ^2=rt+rH=25x0.16+9.8x1.71=20.76KN-m/湖、I^—底板和侧墙壁截面惯性矩，m4；Ib=Id=13/12=53/12=0.163/12=3.4x10-4t=50.25x20.76x1.330.2x17.05x1.742+0.5x17.05x1.74x1.3^^Xk13x1.3+2x1.74=3.12KN/mXk1s=Xk1xS=3.12x2=6.24KNxk1s——拉杆间距为S时，一根拉杆的轴向拉力。按设计荷载计算为：0.2QH2L+0.5QHLI-0.25Q2LadX1ab1adH=13LId+2HIad(3—2)Q1=r•r•H=1.1x9.8x1.74=18.76KN/mQ2=r(rt+rH)=1.05x25x0.16+1.05x9.8x1.74=22.1KN/m0.2x18.76x1.742+0.5x18.76x1.74x1.3-°.25x22.1x1.33X1=3132“耳174=3.47KN/mX1s=X1xS=3.47x2=6.94KNX1s——拉杆距离为S时’一根拉杆的轴向拉力。3.2.2.2、拉杆的配筋计算人行板作用与拉杆的荷载Q板=9.51KN/m，其对跨中弯距等效荷载:Q板2=(2a-a2)Q板］,a=0.8/2=0.4@板2=(2x0.4-0.42)x9.51=6.09KN/m10米长一跨渡槽共5根拉杆，作用在每根拉杆上的荷载为:Q=10(Q板严上10x(6.09+0.497)=13.17kn/m杆5跨中弯距:……1…r…M=1.0x1.0x—x13.17x2.442=9.8KN-m8支座剪力：Q=1.0x1.0x1x13.17x2=13.17KN2N=6.94(KN)(拉)取a=a,=25mm,h0=h‘—a’=75mm,b=100mm,e=M/N=9.8/6.94=1.41m>1h-a02按偏心受拉构件计算：e=e—0.5h+a=1410—0.5X100+25=1385mmoArNe-£b(1-0.5s)hbfsTfy(h0-aj'o/x6.94x1000x1385—0.619x(1—0.5x0.614)x752x100x12.5310x(75—25)=549.56mm2选配5012,A’=565mm2，贝。

srNe-f'A'(h-a)a=-dy_0sbh2f0cx6.94x1000x1385—310x565x(75—25)100x752x12.5=0.39s=1-i.-'1-2a=H-2x0.39=0.53<8sbx=sh0=0.53x(h-a')=39.75<2a'e、=e0+%-a=1410+10%-25=1435mmrNefdf(h-a)y0=771.01mm2x6.94rNefdf(h-a)y0=771.01mm2选5014,A=770mm2s3.2.2.3、拉杆斜截面计算hh75好=—0==0.75<4bb1000.25fbh=0.25x12.5x100x75=23.44KNrV=1.2x13.17=15.80KNrV=15.80KN<0.25fbh°=23.44KN故截面尺寸满足抗剪条件。V=0.07fbh=0.07x12.5x100x75=6.56KN<rVcc0d需按计算配箍筋:sv2『-0.07""。=0.067s1.25fh0故sv选用双肢中6箍筋，AsV=12.6,n=2代入式得sW376m，取s=200mm。则配中6@200。V<—(一2一fbh+1.25fLh)-0.2N=67.4KNr人+1.5c0町s0d则V<-1V。满足斜截面抗剪要求。rcsd3.2.3、底板的内力计算及配筋3.2.3.1内力计算离侧墙中心线乂处的底板弯距计算，为底板荷载计算。标准荷载计算为：rh3x、M=Xh+M-―^+(rh+r5)(L-^)x(3—3)=-10.53x2+27.37x-1.61令X=0,底板断臂弯距Ms]=-1.61KN•m令X=L=1.3,M广=16.18KN•m

设计荷载计算为：M=Xh+M-^^3+r(rh+r5)(L-—)XX106GC2=-11.05%2+28.74X-1.43令X=0,M=—1.43(KN・m)底1令X=L=1.3,M=17.26(KN・m)底2令X=0.1,M=1.33(KN・m)底3令X=1,M=16.26(KN・m)底4表3—2底板弯距计算表:X00.111.3Mx—1.431.3316.2617.26底板的轴向拉力的计算:标准荷载计算为：NA=0.5rh2——妇=0.5x9.8x1.742—3.12=11.72KN(拉)设计荷载计算为：N人=0.5rjh2-X]=0.5x1.05x9.8x1.742-3.47=12.11KN侧墙、底板弯距轴力图见附图一。3.2.3.2、底板配筋采用C25混凝土，f=12.5N/mm2,II级钢筋，f=f,=310N/mm2,M=17.26(KN・m)。N=12.11(KN・m)。设a=a，=30mm,h=160mm,h=h—a=130mmM=r0•中•M=1X1X17.26=17.26(KN・m)N=r0-W-N=1X1X12.11=12.11(KN・m)e0=M/N=17.26/12.11=1.43(m)>h/2-a=50mm故按大偏心受拉构件配筋：0.80.0033E0.80.0033Es0.8:3101+0.0033x2.0x105=0.544(查表)e=e-h/2+a=1430-80+30=1380mm0•-rNfb(1—坚即;fsf(h—a')_1.2x12.11x1000x1380—0.544x(1—0.5x0.544)x1000x1302x12.5310x(130-30)=—2051.86^2<0计算表明不需要配筋，但仍应按构造要求配筋。P.-0.2%A，=0.002X1000X130=260mm2

smin配置中10@300,A’=A讪=262mm2如不考虑％’的承压作用，％’=0由rN-£bhf则I、"x12」1x1000-0.00891000x130x12.5x-sh0-0.0089x130-1.2mm<2a，-60mme-e+h/2—a-1430+80—30-1480mm0rNe—f'A(h—a')1.2x12.11x1000x1480—310x262x100八八"as=—bf—1000x1302x12.50.0630cs-1一、,'1-2a=1；1-2x0.063-0.065仍要按唯一公式进行配筋ArNe，

-f&°—aa)=x-sh-0.065x130-8.45仍要按唯一公式进行配筋ArNe，

-f&°—aa)=x12.11x1000x1480/\693.79mm2310x(130-30)选中12@160,A=707mm2。3.2.4、侧墙内力计算及配筋3.2.4.1、侧墙弯矩由拉杆中心线到侧墙计算截面的距离为y的弯距。按标准荷载计算为：1My-X妇y+M00—&ry3--1.63y3+3.12y+1.41(3-4)当y=0时，Mk侧］=1.41KN・m当y=1时，Mk侧2=2.89KN・m当y=1.5时，Mk侧3=0.59KN・m当y=0.96时，Mk侧4=2.95KN・m当y=1.74时，Mk侧4=-1.75KN・m当y=ym=0§6m时，弯距最大为:M=2.95KN•mk侧m表3—3标准荷载弯距计算表:Yx011.50.961.74Mkx1.412.890.592.95-1.75按设计荷载计算为:1一一一一_、M=X1y+M0-grry3=-1.715y3+3.47y+1.57(3—5)表3—4设计荷载弯距计算表:My011.51.011.74M侧y1.573.3250.973.3-1.433.2.4.2、侧墙轴力Ny轴力N只近似考虑侧墙截面承受剪力AQ。标准荷载计算:N=^Qkx(3Hy3—2y3)-rty-P0(4—5)式中AQ—作用在槽身截面上的计算剪力。其值等于1.0m槽身长的总荷载，及纵向计算中的均布荷载q。AQ=Q+Q+Q+Q+Q+Q+Qk11k21k31k41k61k71k81k=7.88+0.945+2+11.2+34.41+3+1.8(4—6)=61.24KN故N=18.72y3—4y—3.87当y=0时，N1=—3.87KN当y=1.71时，*=87.79(拉)令N'=2Qx(6Hy-6y2)-rt=0则-34.86y2+60.66y-4=0解之得y1=1.67*=0.069当y=1.67时，N=76.64(KN)(拉)3当y=0.069时，N=-4.14(KN)(压)4当按设计荷载计算时：TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"N-2H(3Hy2-2y3)一rrty一P(4-7)式中^Q—作用在槽身截面上的计算剪力，其值等于1.0m槽身长的总荷载，即纵向计算中的均布荷载。△Q=Q+Q+Q+Q+Q+Q+Qk11213141617181\o"CurrentDocument"=8.27+0.992+2.1+11.76+36.13+3.6+1.89(4-8)=64.74KN故Ny=19.79y3-4.2y-4.29当y=0，N1=-P0=-4.29KN(压)当y=1.74时，N2=19.79x1.743―4.2x1.74-4.29=92.66KN(拉)令N'=2Qkx(6Hy-6y2)-rrt=0既-36.84y2+64.10y-4.2=0解之得y1=1.67y2=0.068当y=1.67时，N3=80.87KN(拉)当y=0.068时，N=-4.57KN(压)4表4-4轴力计算表：Y011.251.74单位：KNNy-4.2911.329.1192.663.2.4.3、侧墙配筋计算对侧墙最大弯距处(y=1m)的配筋，计算如下：a=a,=30mm，b=1000mm，h=160mm，h0=130mm，f=12.5KN/mm2f=f’=310KN/mm2，r0=1，W=1.0M=3.325r0•中=3.325X1X1=3.33N=19.79x13-4.2x1-4.29=11.3KNe0=M/N=3.3/11.3=0.29m>h/2-a=50mm故按大偏心受拉构件计算。e=e-h/2+a=290-80+30=240mm0x=e『h0=0.544X130=70.72(mm)xrNe—fb£h21.2x92.66x1000x240-12.5x1000x0.544x1302A=cxb0=sf(h-a')310x100=-2846.26<0故外侧不需要配筋，但需要配置构造钢筋A’=0.002X1000X130=260(mm2)smin选配中8@200,A’=A.’=251(mm2)内侧配筋为:L2x3.33x106=0.02_rMa=fdbh212.5x1000x1302c0£=1-J1-2a=0.02专=0.544f£bhy12.5x0.02x1000x130310=104.84mm2选配中6@250,A=113(mm2)s对侧墙拉力最大处(y=1.74m)配筋。N3=92.66r0•中=92.66X1X1=92.66(KN)(拉)当y=1.74m时，M”=1.75KN.me0=M/N=1.75/92.66=0.02m<h/2-a=50mm按小偏心受拉构件计算。e=h/2—a—e=80—30—20=30mmx=8b，h0=0.544X130=70.72(mm)rNe一fbchA'=^-x——0-sf(h-a')y0计算得之A，v0s所以按构造要求A=A，=A讪=0.002X1000X130=260(mm2)选配①8@190,A=A’=265mm2最后侧墙配①8@190,A=A’=265(mm4排架计算4.1排架布置布置等跨间距10m的单排架共20跨，矩形渡槽采用简支梁，上游渐变段4m下游渐变段6m与梯形混凝土渠首相连。渡槽全长200m，拱墩台及排架基础墩均采用浆砌石重力墩。槽下两岸墩间用浆砌石护坡。总体布置。布置单排架优点：体积小，重量轻，可现浇或预制吊装，再渡槽工程中被广泛应用。4.2排架尺寸拟定4.2.1排架高度计算表5-1排架高度计算表：（单位：m）名称排架顶部高程排架埋置高程排架底部高程排架高1#1249.21401249.21421247.21422#1249.1992.0231247.17621245.1764.0233#1249.1844.1711245.01321243.0136.1714#1249.1697.4591241.7121239.719.4595#1249.1549.9371239.21721237.21711.9376#1249.13911.2021237.93721235.93713.2027#1249.12410.8691238.25521236.25512.8698#1249.1099.9531239.15621237.15611.9539#1249.0948.8921240.20221238.20210.89210#1249.0798.3751240.70421238.70410.37511#1249.0646.9961242.06821240.0688.99612#1249.0493.5721245.47721243.4775.57213#1249.0342.9441246.0921244.094.94414#1249.0192.71246.31921244.3194.715#1249.0042.4751246.52921244.5294.47516#1248.9892.2961246.69321244.6934.29617#1248.9741.9411247.03321245.0333.94118#1248.9591.5831247.37621245.3763.58319#1248.9441.2111247.73321245.7333.21120#1248.9290.7551248.17421246.1742.75521#1248.91401248.91421246.9142

4.2.2排架分组计算见表4-2。表4—2排架分组及底部高程计算表分组编号排架顶高程排架底高程排架高调整后高调整后底高程一1#1249.2141247.214221247.21421#1248.9141246.914221246.914二2#1249.1991245.1764.0234.51244.69915#1249.0041244.5294.4754.51244.50416#1248.9891244.6934.2964.51244.48917#1248.9741245.0333.9414.51244.47418#1248.9591245.3763.5834.51244.459三14#1249.0191244.3194.751244.01913#1249.0341244.094.94451244.034四19#1248.9441245.3763.2113.51245.08720#1248.9291246.1742.7553.51245.429五4#1249.1691239.719.459101239.16911#1249.0641240.0688.996101239.064六5#1249.1541237.21711.93713.51235.6546#1249.1391235.93713.20213.51235.6397#1249.1241236.25512.86913.51235.6248#1249.1241237.15611.95313.51235.6099#1249.0941238.20210.89213.51235.59410#1249.0791238.70410.37513.51235.579七3#1249.1841243.0136.1716.51242.68412#1249.0491243.4775.5726.51242.549尺寸拟定分组五六七排架号4#11#5#6#7#8#9#10#3#12#高度H10m13.5m6.5m支柱b1(1/20〜1/30)H400mm500mm300mmh1常用450mm450mm450mm横梁h2(1/6〜1/8)L350mm350mm350mmb(1/1.5〜1/2)h200mm200mm200mm牛腿°C=b1/2°200mm250mm150mmh>b-4400mm500mm300mm

1000mm1000mm1000mm图4-1最高排架尺寸图：（单位：mm）4.2.4尺寸拟定：1000mm1000mm1000mm黄家沟渡槽离地面在15m以下，可采用单排架支撑槽身，排架固定于墩座上，考虑排架不宜过高，对稳定不利。同时为了便于施工，先将渡槽归纳成七种高度：1号、21号2m；2号、15-18号排架高4.5m；13号、14号排架高5m；19号、20号高为3.5m；4号、11号排架高为10m;5—10号高为13.5m；3号、12号高为6.5m。排架横梁间距为2m,最下层为2.5m。现以最高的排架（6号）为计算示例，其他排架计算相同，故略去。为使立柱在竖向荷载作用下为轴心受压构件，立柱中心线与槽身支撑中心线相重合。选最高的一根打败排架作为计算对象，单排架的适应高度一般在15m以内，按按最高13.5m计算，计算条件为满槽水加风荷载。计算简图见图（4—2）图4—2排架的计算简图4.3排架的内力计算与配筋4.3.1荷载计算作用于排架上的铅直荷载有:槽身传给排架的铅直荷载P=(G+G+G+G+G+G+G)L/2,1234578、=(8.27+0.992+2.1+11.76+36.13+3.6+1.89)x10/2=323.7KN槽身在风荷载P。的作用下传递给的铅直力P'：W=KKzW°g(3—1)式中W——单位面积上的风压力，N/m2；K——风载体型系数；%——风压高度变化系数；W0基本风压，kgf/m2；B——风振系数。对于矩形槽身，满槽水时取K=1.3；由于槽身的形心距离地面约12.19m,故取K=1.18；W=36kgf/m2°B值与排架的自振周期有关，其自振周期T(s)可近似按下列z0公式计算T=(2兀/容XH3M/(EJ)(3—2)式中H——排架的高度，m；M——搁置于排架顶部的槽身质量(空槽情况)或槽身及槽中水体的总质量，kg；E——排架材料的弹性模量，N/m2；J——排架横截面的惯性矩，m4。J=[上x0.43x0.5+1x0.4x0.5x4.85]x2=0.975(m4)122T=顼―庭3x323.7=0.198<3\'2.8x104x103x0.975x9.8由于T值很小，故取B=1.0。则W=1.18X1.3X36X9.8X1.0=0.541(kN/m2)P=WLh=0.541X12X2.8=18.12(kN)0

p，Php，PhP==2h010.66x1.972x2.36二4.45(kN)单排架的重力，计算时将排架重力化为节点荷载，每一节点的荷载等于相邻上半柱和下半柱的重力以及横梁的重力之和。立柱重0=2.0X0.5X0.4X25=10(kN)1G=4.0X0.5X0.4X25=20(kN)2横梁重G=1.96X0.35X0.2X25=3.43(kN)作用于排架的水平荷载有：通过摩阻作用传至立柱顶部的槽身横向风压P」，近似按P：=P0/2计算。P」=10.66：2=5.33(kN)作用于排架立柱上的横向风压力七(i=1,2,…)：根据式(5—2)，取K=1.3,%=1.15,W°=36kgf/m2,B=1.0，得W=1.15X1.3X36X9.8X1.0=0.541(kN/m2)P=0.541X(0.2X0.35+0.5X0.4)=0.146(kN)1P2=P3=0.541X0.5X4.5=1.217(kN)4.3.2内力计算因铅直向节点荷载只使立柱产生轴向力，水平向节点荷载是反对称的，而结构是对称的，故可取一半按图4—2，用“无剪力分配法”计算排架的内力。150.5cm图4—3排架内力计算简图抗弯刚度系数：r0.5x0.43I==2.667x10-3m150.5cm图4—3排架内力计算简图抗弯刚度系数：r0.5x0.43I==2.667x10-3m4,AB12T0.2x0.353I=12=7.146x10-4m4固端弯矩:mDC=mcD=-1(5.33+0.146)x4.5=—12.321(S.m)m^=mBC=-2(5.33+0.146+1.217)x4.5=-15.509(kN.m)mBA=m#=-2(5.33+0.146+1.217x2)x4.5=—17.798(kN.m)计算分配系数：S=Lab=2.667x103=5.9x10-4m3BAl4.5ABSBCI-^ClBC2.667x10-343=5.9x10-4m3SBII-BlBI7.146x10-41.315x3=1.63x10-3m3=0.21,u=0.21,u=0.58。同理可得Ucb=Ucd=0.21,Ucf=0.58；udc=0.27,ued=0.73力矩分配与传递计算如下：表4—47KN.m8.99KN.m15.88・KN.m16.21HKN.m/.■'16.21KN.mkNi1-9.9£7KN.m8.99KN.m15.88・KN.m16.21HKN.m/.■'16.21KN.mkNi1-9.9£KN.m15.88KN.m16.50519.06KN.m38.03'KN.m20.75-il|KN.m三」19.06.34.63KN-r34.63KN.mKN-mKN.m8.46KN.mkNkNkNE=三丁二一=ABBABGBCCBCFCDDCDEu0.210.580.210.210.580.210.270.73C0.5-10.5-1-10.5-1-10.5M-17.798-17.798-15.059-15.059-12.321-12.321D-3.3273.3278.994C-5.7505.75015.88045.7498-5.750B-6.9006.90019.0576.900-6.900S-24.698-10.89819.057-13.909-16.20915.88-9.898-14.7448.99图4—4排架内力图4.3.3排架的配筋计算根据内力计算所得内力（M,N,V）,按最不利情况进行组合后，即可进行排架的承载力计算，以确定截面尺寸和配置钢筋。横梁的配筋计算：为施工方便所有梁的配筋情况相同，按最不利荷载布置，即根据C—C，梁的弯矩图进行计算，M=24.7kN.m。取a=35mm，则h=350-35=315mm0

以=工=技x24.7x106=0.119sfbh212.5x200x3152c_0g=1-\；1-2以=0.127/fgbh12.5x0.127x200x315310A=J尸o=310=322.62(mm2)yp==322.62=0.5%>p=0.15%bh200x315min0选3虫12，A=339mm2。由于横梁上下均受弯，故需在上下两边缘都配筋。s4.3.4立柱的配筋计算:310满槽水加横向荷载条件下，背风面肢柱承受的轴向压力最大，应分别对横槽向及顺槽向进行计算。横槽向按排架内力计算成果配置受力钢筋，顺槽向按单柱并考虑纵向弯曲影响进行承载能力验算。立柱的横槽向抗弯计算:M=27.123kN.ma=35mm，h=400-35=365(mm)0a=lM=技x27mx106=0.039sfbh212.5x500x3652c_0g=1一：1—2以=1—、，'1—2x0.039=0.039s/fgbh12.5x0.039x365x500310A=—0==294.35mm2sfyp==294.35=0.16%>p=0.15%bh500x365min0选2虫14，A=308mm2。由于风向是可以改变的，故立柱需双面配筋。s立柱的纵槽向抗压承载力计算:310Nm=323.7+20X3+6.53X3/2+4.45=397.945kN因为l0/h=13.5/0.4=33.75，故纵向弯曲影响系数巾=0.445。A=M7迎<0s0y故只需按构造配置钢筋

A=p.•A=0.25%x500x400=500mm2选配2小18,A=509mm2,箍筋选配46@250图4—4立柱截面配筋图4.3.5立柱的纵向强度复核：排架施工时顺槽向的计算简图见图4—5。图4—5排架施工时顺槽向的计算简图图4—5中，N『代表排架自重，％’为半跨槽身自重，“”为施工荷载，*为柱顶铅直荷载，M。为两侧荷载不对称而产生的力矩。1.2x411.2x103门=1+1400(e/h)hT2=1.78,一一一.一一一一N=13.5x0.4x0.5x25=67.5kN3N'=323.7kN2N"=40/2=20kN(荷载一般按4KN/m计算)2M0=3d(N；+N；)=Ix0.5x(323.7+20)=114.57kNN=N'+N"+N'=323.7+20+67.5=411.2kN3223M114.5x106e=—0==278.45mm0N411.2x10330.5fbh0.5x12.5x500x400==2.53，取Z—1.0-一I一13.5匚2=1.2x411.2x103门=1+1400(e/h)hT2=1.78(—M=1+xx(——)2x0.9ne0=1.77X281.15=497.64(mm)>0.3h=138mm01.2x411.2x1000&wfbhcx=gh=0.215xne0=1.77X281.15=497.64(mm)>0.3h=138mm01.2x411.2x1000&wfbhcx=gh=0.215x460=98.84mm>2a'=80mm12.5x400x460=口”5-0.544e=^e0h,--+a=490.92-250+40=280.92mm对称配筋则A=A'=)dN=技淄技x1000x280.92=1012.87mm2ssf(h0-a')310x(460-40)故4@18，即A=1018mm2满足要求。s4.3.6牛腿的抗剪复核:F=2G槽曲+P人+P水)=323.7KN取3=0.80,ftk=1.75F=1P=4.45/2=2.23KN,s2f风b=400mm,a=500X2/3-250+20=103.33(mm),h0=500-35=465(mm)，取a=0.3h°=139.5mm0.8x」75x460x465=500.968(W)>F=323.7kN0.5\o"CurrentDocument"A=rr(里+1.2F)

sd00.85fhfy0r(323.7x1000x139.51.2x2.23)

+\o"CurrentDocument""0.85x310x465310)=1.2x1.0x=442.26mm2选4虫12,A=452mm2。s五、排架基础的结构计算5.1排架基础尺寸的拟定基础半的面积应满足地基承载力要求，横槽向的长度L和顺槽向的宽度B,可按以下经验公式初步拟定B^3bi，L^s+5hi(5—1)式中：s——两肢柱间的净距；bi，hi——肢柱横截面长边和短边的边长。s=2.36m,b「0.5m,h「0.4m，贝。BN3X0.5=1.5m，取B=1.7m。LN2.36+5X0.4=4.36m,取L=6.0m。5.2排架基础的荷载组合基础底板的最小厚度是由基础材料的冲切强度决定的。底板的有效高度h应满足0按下式计算的冲切强度要求KQW0.75%5虬(5—2)式中K——冲切强度安全系数，2、3级建筑物取K=2.2,4、5级建筑物取K=2.1；Qc——冲切荷载，取局部荷载N减去冲切破坏锥体底面范围内的荷载(地基反力)；%——材料的抗拉设计强度；S——冲切破坏锥体写截面的上边长bs与下边长七的平均

值，S=(b+b)/2。h=0.66m0值，S=(b+b)/2。h=0.66m0-b冲切荷载Qc按下式计算Q=A。（5—2）式中A一计算冲切荷载时取用的多边形的面积（图中的阴影面积）；。t——在荷载作用下基础底面单位面积上的地基反力（可扣除基础重力及基础顶面土重力），当为偏心荷载时可取最大的单位反力。整体板式基础的地基反力按直线分布用下式计算：TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"b二虬W+也maxBLBL2一》\o"CurrentDocument"N6M\o"CurrentDocument"b=—o+qominBLBL2I弯距图图5—2底板内力计算图弯距图计算图见图4—2,图中，N1,N2,V和M是竖向及横向（垂直渡槽水流方向）荷载作用下通过排架柱传到基础板顶面的铅直力，水平流利和力矩，板的横向长度为L，高度为h，纵向宽度为B。板的重力和板上土重力近似按均匀分布计算，其强度为q（B及q在图中均未表示），其余a=2.1m及c=0.9m的意义如图所示。式中N°及M0按下式计算N0=%+N2](5—4)M0=2(M+Vh)+(N1-N2)^,则最不利情况为通过加大流量加风荷载：N=N=323.7+20x3+10.66+6.53x3/2=384.57KNN=N=323.7+20x3-10.66+6.53x3/2=363.25KNM=24.7KN-mV=7.91KNN0=747.82KN,M0=2x(24.7+7.91x0.5)+(384.57—363.25)x2.1=73.43KN-m取基础及回填土平均土重度r=20KN/m，基础埋深取2.0m，则基底平均压应力：q=2x1.7x20=68(KN/m)747.826x73.43b=+68+=148.51^N.mmax6x1.762x1.7747.826x73.43b=+68—=134.12S.mmin6x1.762x1.7b=0.5m,b=0.5+0.46X2=1.42ms=(b+b)/2=1.34mA=(1.4-0.4/2-0.66)X1.7-(1.7/2-0.7/2-0.66)2=0.4364m2Q=。tA=148.51X0.4364=64.81kNKQ=2.2X64.81=142.582kNW0.75RiSh0=0.75X1.3X960X460=430.56kN5.2.1排架底板的内力计算计算条件为满槽水加横向荷载。在此条件下，底板右边悬臂段，跨中段及左边悬TOC\o"1-5"\h\z臂段的弯矩M,M和M,计算公式如下1x2x3x…1,…1,\o"CurrentDocument"x<c:M=2(b.-q)Bx2+6—(b-b.)Bx3(5一5)cWxWL-c：11M2=2(b.-q)Bx2+6—(b-b.)Bx3+(M+Vh)-N'x-c)(6一6)xNL-c：M3x=如min一q)+土(bmaLmJ^3+2M+(5-7)—N(x—c)—N(x—c—2a)则M1x=56.2x2+0.68x3当x=c=0.9m时，M1m=45.97kN.mM2=56.2x2+0.68x3-384.57x+346.11当x=3m时，M2mi「-283.44(kN.m)M3x=56.2x2+0.68x3-726.5x+2236.83当x=5.1m时，M3m=83.6(kN.m)5.2.2排架底板的配筋计算按受弯构件计算配置受力钢筋，因横向风压力是可以改变的，即图4—5中M和V的方向砖而向右，“和*互换位置，底板左右的地基反力和内力弯矩也将互换位置。因此，垂直渡槽水流方向的底板受力钢筋应当对称布置。底板顺渡槽水流方向的受力钢筋，可将此方向底板的悬出部分按悬臂梁计算求得，荷载是地基反力减去底板重量里和板上土重力。底板的横向配筋计算负弯矩：M=283.44N.ma=40mm，h=460mm，B=1700mm0a=!M=壬X283.44x106=0.076sfBh212.5X1700X4602c0&=1—、.：1-2以=0.079310A=*=以.5xO.0*1700x460=249152)s选8虫20,A=2513mm2s310正弯矩：M=83.6kN.ma=40mm,h=460mm,B=1700mm0a=*=技X眼X106=0.02sfBh212.5X1700X4602c06=1—「—2a=1—\1—2x0.08=0.02sA=心=12.5X0.02X1700X460=630.65心2sf310y选6@12,A=79mm2。s5.2.3排架底板的纵向配筋计算:地基净反力Pn=。m-q=148.51-68=80.51kN/m2按悬臂梁计算最大弯矩值M=P(B—b)2(2x2c+h)24xx8051(1.7—0.5)2(4x0.9+0.4)=16.102W.m24A=-严=技X16.1X106=164.87mm2s0.9(h0—a)f0.9X420x310选468A=201mms

6、渡槽的整体稳定性验算6.1槽身的整体稳定性验算位于大风区