多排脚手架计算书★

-.z.多排脚手架计算书计算依据：1、"建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准"JGJ130-20112、"建筑构造荷载标准"GB50009-20123、"钢构造设计标准"GB50017-20034、"混凝土构造设计标准"GB50010-2010更多排数计算书请咨询Q.Q：763242415此计算书为三排，供参考学习一、脚手架参数脚手架设计类型构造脚手架，装修脚手架脚手架搭设排数3脚手架钢管类型Φ48.3×3.6架体离地高度(m)0立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆离墙及立杆前后横距lb(m)0.3，0.9，0.9二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gk(kN/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受构造自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设构造脚手架作业层数njj1构造脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区****市平安网设置敞开根本风压ω0(kN/m2)0.3风荷载体型系数μs0.12风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.06，0.796，0.65风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.038，0.029，0.023计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)127100横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5260纵、横向水平杆布置取多排架中最大横距段作为最不利计算承载能力极限状态q=1.2×(0.04+Gk×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.434kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+Gk×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.045kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mma*=0.1qla2=0.1×1.434×1.52=0.323kN·mσ=Mma*/W=0.323×106/5260=61.325N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νma*=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.045×15004/(100×206000×127100)=1.368mmνma*＝1.368mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rma*=1.1qla=1.1×1.434×1.5=2.366kN正常使用极限状态Rma*'=1.1q'la=1.1×1.045×1.5=1.724kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rma*=2.366kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=Rma*'=1.724kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mma*/W=0.714×106/5260=135.732N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νma*＝1.716mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rma*=2.388kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rma*=2.366/2=1.183kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：Rma*=2.388kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆排号立杆搭设高度Hs(m)双立杆计算方式双立杆计算高度h1(m)115不设置双立杆/225按双立杆受力设计14325按双立杆受力设计14双立杆不均匀系数K0.6每米立杆承受构造自重标准值gk(kN/m)0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的构造自重标准值NG1k立杆一:NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×15=2.431kN立杆二:单立杆NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×(25-14)=1.783kN双立杆NGs1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×14=2.269kN立杆三:单立杆NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×(25-14)=1.783kN双立杆NGs1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×14=2.269kN2、脚手板的自重标准值NG2k1立杆一:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gk×1/2/2=(15/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.103kN立杆二:单立杆NG2k1=((H-h1)/h+1)×la×lb×Gk×1/2/1=((25-14)/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/1=1.68kN双立杆NGs2k1=(h1/h+1)×la×lb×Gk×1/2/1=(14/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/1=2.074kN立杆三:单立杆NG2k1=((H-h1)/h+1)×la×lb×Gk×1/2/2=((25-14)/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=0.84kN双立杆NGs2k1=(h1/h+1)×la×lb×Gk×1/2/2=(14/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.037kN1/2表示脚手板2步1设3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2立杆三:单立杆NG2k2=((H-h1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=((25-14)/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.747kN双立杆NGs2k2=(h1/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.922kN1/2表示挡脚板2步1设4、立杆自重标准值NGk总计立杆一:NGk=NG1k+NG2k1=2.431+1.103=3.534kN立杆二:单立杆NGk=NG1k+NG2k1=1.783+1.68=3.463kN双立杆NGsk=NGs1k+NGs2k1=2.269+2.074=4.343kN立杆三:单立杆NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2=1.783+0.84+0.747=3.37kN双立杆NGsk=NGs1k+NGs2k1+NGs2k2=2.269+1.037+0.922=4.228kN5、立杆施工活荷载计算立杆一：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.375kN立杆二：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/1=1.5×0.9×(1×3+1×2)/1=6.75kN立杆三：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.375kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆一:N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.534+0.9×1.4×3.375=8.493kN立杆二:单立杆N单=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.463+0.9×1.4×6.75=12.661kN双立杆N双=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×4.343+0.9×1.4×6.75=13.716kN立杆三:单立杆N单=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.37+0.9×1.4×3.375=8.296kN双立杆N双=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×4.228+0.9×1.4×3.375=9.326kN七、立杆稳定性验算立杆截面抵抗矩W(mm3)5260立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)5061、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤250满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k计算长度li=kiμh(m)λ=li/iφi值11.1553.119196.1320.18821.1913.216202.2450.17731.1913.216202.2450.1772、立杆稳定性验算不组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k=1.2×3.534+1×1.4×3.375=8.966kNσ=N/(φA)=8965.5/(0.188×506)=94.247N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆二:单立杆N单=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k=1.2×3.463+1×1.4×6.75=13.605kNσ=N/(φA)=13605.5/(0.177×506)=151.912N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆Ns=1.2×NGk+N单=1.2×4.343+13.605=18.817kNσ=KsN/(φA)=0.6×18817/(0.177×506)=126.06N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆三:单立杆N单=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k=1.2×3.37+1×1.4×3.375=8.768kNσ=N/(φA)=8768.5/(0.177×506)=97.904N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆Ns=1.2×NGk+N单=1.2×4.228+8.768=13.842kNσ=KsN/(φA)=0.6×13841.75/(0.177×506)=92.73N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用由上计算可知各排立杆轴向力N立杆一:N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.534+0.9×1.4×3.375=8.493kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.029×1.5×1.82/10=0.018kN·mσ=N/(φA)+Mw/w=8493/(0.188×506)+17758.44/5260=92.656N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆二:单立杆N单=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.463+0.9×1.4×6.75=12.661kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.029×1.5×1.82/10=0.018kN·mσ=N/(φA)+Mw/w=12660.5/(0.177×506)+17758.44/5260=144.736N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆Ns=1.2×NGk+N单=1.2×4.343+12.661=17.872kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.023×1.5×1.82/10=0.014kN·mσ=Ks[N/(φA)+Mw/w]=0.6×[17872/(0.177×506)+14084.28/5260]=121.336N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立杆三:单立杆N单=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.37+0.9×1.4×3.375=8.296kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.029×1.5×1.82/10=0.018kN·mσ=N/(φA)+Mw/w=8296/(0.177×506)+17758.44/5260=96.005N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！双立杆Ns=1.2×NGk+N单=1.2×4.228+8.296=13.369kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.023×1.5×1.82/10=0.014kN·mσ=Ks[N/(φA)+Mw/w]=0.6×[13369.25/(0.177×506)+14084.28/5260]=91.171N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆一：恒载标准值FG1=3.534kN，活载标准值FQ1=3.375kN立杆二：恒载标准值FG2=7.806kN，活载标准值FQ2=6.75kN立杆三：恒载标准值FG3=7.597kN，活载标准值FQ3=3.375kN八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48.3×3.6连墙件截面面积Ac(mm2)506连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.038×2×1.8×2×1.5=0.575kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查"标准"表A.0.6得，φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(0.575+3)×103/(0.896×506)=7.885N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=0.575+3=3.575kN≤0.85×12=10.2kN满足要求！九、楼板支撑面验算楼板厚度h(mm)200混凝土强度等级C20立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=Ns=18.817kN1、受冲切承载力计算根据"混凝土构造设计标准"GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/(4Um)η1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比拟，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱构造类型的