120T龙门吊条形混凝土基础检算书

附件2：120T龙门吊条形混凝土基础检算书一、120T龙门吊条形混凝土基础受力检算1、计算参数根据龙门吊结构形式，每个轮子作用的钢轨长度保守计算按1米计。1米长50kg/m钢轨底面积：0.132X1=0.132m2，重量：50kg。龙门吊自重为75t，左右两侧各2个轮子，轮距为5米。根据每片梁197t知，龙门吊单侧、单轮受力为P1=197t：2：4X1.015=24.99t；承受自重P2=75t：4=18.75t。1米范围内最大反力：24.99+18.75+0.05=43.79T。基础混凝土标号为C25。2、计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第6.5节：板受冲切承载力计算中规定，在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板，其受冲切承载力应符合下列规定：rFW(0.7。f+0.250)qph，公式中：0lhtpc,mm0n:应按下列两个公式计算，并取其中较小值：n1=0.4+1.2/P；n2=0.5+ah0/4p;F1：局部荷载设计值或集中反向设计值；ph：截面高度影响系数：当hW800mm时，取。h=1.0；当h^2000mm时，取ph=0.9；其间按线性内插法取用；ft：混凝土轴心抗拉强度设计值；。:临界截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的pc,m加权平均值，其值宜控制在1.0-3.5N/mm2范围内；pm：临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；h0：截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值;n1：局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数；n2：临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数；ps:局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，Bs：不宜大于4；当BsV2时，取Bs=2；a:板柱结构中柱类型的影响系数：对中柱，取a=40；对边柱，取as=30；对角柱，取as=20；根据上述公式，假设龙门吊混凝土条形基础为无筋结构，混凝土条形基础为混凝土板，根据龙门吊基础结构尺寸：i120t龙门吊基础断面图、第一层基础宽400mm，高度300mm，得到系数值如下：ps:局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值：每个车轮轮压范围按1m长钢轨计，钢轨宽度0.132m，所以1/0.132=7.58〉2,所以P取值4；sa:按中柱计，取a=40；h0：钢筋保护层厚度按40mm计，h0=(300-40)=260mm；口m:其中，扩散角：tg0=[(400-132)/2]/300=0.44，0=24。；因此临界截面周长：2X[(400-132)/2+132+1000]=2532mm；n:n1=0.4+1.2/ps=0.4+1.2/4=0.7；n2=0.5+ash/4口m=0.5+40X260/(4X2532)=1.527因此n=0.7；r0:取值0.9；Ph：h=300mmW800mm,因此取值1.0；ft：C25混凝土轴心抗拉强度设计值:1.27N/mm2；apcm:取值1N/mm2；所以各值代入公式中:rFW(0.7°f+0.25a)nph0lhtpc,mm01XF1w(0.7X1.0X1.27N/mm2+0.25X1N/mm2)X0.7X2532mmX260mm化简得到FjW1.14X460824NW25KNN43.79X10=437.9KN,证明混凝土条形基础第一阶在无结构构造筋的情况下受力满足要求，因此在增加构造筋的情况下同样满足受力要求。、第二层基础宽1100mm，高度350mm，得到系数值如下：Ps:局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值：每个车轮轮压范围按1m长钢轨计，钢轨宽度0.132m，所以1/0.132=7.58〉2,所以Ps取4；a:按中柱计，取a=40；h0：钢筋保护层厚度按40mm计，h0=(350-40)=310mm；pm:其中，扩散角：tg0=[(1100-400)/2]/350=1，0=45。因此临界截面周长：2X[(1100-400)/2+400+1000]=3500mm；n:nj0.4+1.2/Ps=0.4+1.2/4=0.7；n2=0.5+ash0/4pm=0.5+40X310/(4X3500)=1.771因此n=0.7；r0:取值0.9；Ph:h=350mmW800mm,因此取值1.0；ft:C25混凝土轴心抗拉强度设计值：1.27N/mm2；acm:取值1N/mm2；所以各值代入公式中：rFW(0.7Pf+0.25a)nph01htpc,mm01XF1W(0.7X1.0X1.27N/mm2+0.25X1N/mm2)X0.7X3500mmX310mm化简得到F]W1.14X759500N=865.9KNN43.79X10=437.9KN,证明混凝土条形基础在无结构构造筋的情况下受力满足要求，因此在加设构造筋的情况下同样满足受力要求。第三层基础宽2000mm，高度300mm，得到系数值如下：Ps:局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值：每个车轮轮压范围按1m长钢轨计，钢轨宽度0.132m，所以1/0.132=7.58〉2,所以Ps取4；a:按中柱计，取a=40；h0：钢筋保护层厚度按40mm计，h0=(300-40)=260mm；pm：其中，扩散角：tg0=[(2000-400)/2]/350=2.28，0=24。因此临界截面周长：2X[(2000-400)/2+400+1000]=4400mm；n:n1=0.4+1.2/Ps=0.4+1.2/4=0.7；n2=0.5+ash0/4p广0.5+40X310/(4X4400)=1.2因此n=0.7；ro:取值0.9；Ph：h=350mmW800mm,因此取值1.0；ft：C25混凝土轴心抗拉强度设计值：1.27N/mm2；acm：取值1N/mm2；所以各值代入公式中：rFW(0.7Pf+0.25a)nph0lhtpc,mm01XF1W(0.7X1.0X1.27N/mm2+0.25X1N/mm2)X0.7X4400mmX310mm=1087KN化简得到F1^1.14X1087517N=1240KN^43.79X10=437.9KN，证明混凝土条形基础在无结构构造筋的情况下受力满足要求，因此在加设构造筋的情况下同样满足受力要求。二、120T龙门吊条形混凝土地基承载力检算1、龙门吊基础检算（1）、地质条件地表土质为粉质粘土，土质技术参数为：fak=110kPaEs=6.5MPa。（2）、基础设计龙门吊基础受力分析可分为两部分：一部分为基础自身产生的应力荷载，属均布荷载；另一部分是基础受龙门吊轨道上的轮压，属集中荷载。（3）、120T龙门吊基础检算120T龙门吊技术参数：自重75t/台，每台每侧2个轮，轮间距5米；吊重120T/台，轨道使用50#钢轨；1）荷载图示120T龙门吊基础荷载图2）轨道基础断面图3）集中荷载计算龙门吊自重为75t，左右两侧各2个轮子，轮距为5米。根据每片梁197t知，龙门吊单侧、单轮受力为P1=197t于2于4X1.015=24.99t；承受自重P2=75t：4=18.75t；轨道自重：50kg/m；因此基础受力荷载：G0=2(P1+P2)g/L,g=10kg/N,L=5m；G0=2X(24.99+18.75)X1000X10/5=174960N/m,按175KN/m计。均布荷载计算，基础长度按1m为单位进行计算；轮压荷载：G1=G0X1m=88KN/mX1m=88KN;混凝土基础荷载：G2=(0.4X0.3+2X0.4)mX1mX25KN/m3=32.625KN；钢轨部分荷载：G3=50kg/mX0.01kN/kgX1m=0.5KN;混凝土基础底地基承受应力：。=(G1+G2+G3)/(1Xd)二(175+32.625+0.5)/(1X2)=104KpaV［。］=110KPa；地基承载力符合要求。、基础配筋情况由于混凝土基础不是处于悬空或者和软土地基直接接触，所以只要地基承载力满足实际要求，混凝土基础就不会受弯破坏。所以在地基承载力满足实际要求的情况下只要放些分布钢筋能满足要求。其结构配筋见图。考虑混凝土收缩变形，每30m设置一道伸缩缝。3、附图混凝土结构设计规范(GB50010-2010)第6.5节内容。6.5受冲切承载力计算6.5.1在局部荷载或集中反力作用下，不配置箍筋或弯起钢筋的板的受冲切承载力应符合下列规定(图6.5.1)：F/W<0.7岛£+0.25%而)We围(6.5.1-1)公式(6.5.1T)中的系数打*应按下列两个公式计算'并取其中较小值：77.=0.4-kM(6.512)(a)局部荷载作用下(b)集中反力作用下图&5.1(a)局部荷载作用下(b)集中反力作用下1—冲切破坏锥体的斜截面；0—计算截面争3一计算截面的周长；4一冲切破坏锥体的底面线式中：F{——局部荷载设计值或集中反力设计值；板柱节点，取柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去柱顶冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值；当有不平衡弯矩时，应按本规范第6.5.6条的规定确定；岛——截面高度影响系数；当五不大于800mm时，取岛为1.0；当为不小于2000mm时，取&为。・9,其间按线性内插法取用’"——计算截面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值宜控制在LON/mn/〜3.5N/mm2范围内；如——计算截面的周长，取距离局部荷载或集中